張曉麗,朱 玲,田洪超,曲 嘉,呂振玉
(1.軍事交通學(xué)院,天津300161;2.天津航海儀器研究所,天津 300131)
某慣性導(dǎo)航系統(tǒng)是航海儀器研究所新研制成功的改進型導(dǎo)航系統(tǒng),底座作為系統(tǒng)的關(guān)鍵承載部件,材料為ZL424鑄造鋁合金,要求達到一級鑄件要求,為保證鑄件性能達標(biāo),對底座進行了長時間、低載荷模擬受力環(huán)境運行,發(fā)現(xiàn)底座在縱橫搖擺試驗臺運行3000h~3500h后,會出現(xiàn)裂紋,繼續(xù)運行100h~200h,裂紋迅速擴展。本文通過對底座微觀組織進行分析,結(jié)合其制造工藝,找到了裂紋出現(xiàn)的原因,改進了工藝,提高了底座成品率。
底座材質(zhì)為ZL424鑄造鋁合金。制造工藝為:鑄造→熱處理(T2+T7)→粗加工→探傷→噴砂→熱處理(T9)→半精加工→熱處理(T9)→陽極化處理→油漆→精加工。
鋁合金底座外觀形貌及開裂位置見圖1,裂紋位于兩個連接平臺之間,在靠近低凹處裂紋開口最大,長度約25mm.
圖1 鋁合金底座外觀形貌及開裂位置
1.3.1 斷口分析
將斷口用超聲波清洗后放入掃描電鏡(SEM)進行微觀觀察??梢娧鼐嗔烟卣?,見圖2.局部可見疏松和晶界初熔,分別見圖3a)和3b).
圖2 底座斷口形貌分析
圖3 底座斷口SEM 特征:
1.3.2 金相組織觀察
從底座斷口截取兩個垂直于斷口的截面,磨拋腐蝕后進行金相觀察。底座組織局部區(qū)域存在明顯疏松,見圖4a).局部可見一些晶界初熔現(xiàn)象,見圖4b).
圖4 底座斷口附近金相特征
斷口形貌呈沿晶斷裂特征,符合ZL424鑄造鋁合金高強度、低塑性的特點。斷口區(qū)存在疏松和晶界初熔,造成鑄件局部強度低,從而在低載荷,長時間作用下,產(chǎn)生裂紋并擴展。
對于ZL424鑄造鋁合金,由于其含有Zn,Mg,Mn,Ti等多種合金元素,結(jié)晶溫度范圍寬,流動性較差,使其具有中等的鑄造性能,易產(chǎn)生疏松缺陷,同時由于底座結(jié)構(gòu)復(fù)雜,使得補縮困難;研制初期,為解決鑄件澆不足、冷隔難題,提高了澆注溫度,雖然獲得了完整的鑄件,卻為疏松的形成創(chuàng)造了便利條件[1]。因此為消除疏松缺陷,從鑄造工藝性出發(fā),采取了以下措施:
1)如圖1所示,在(a)部位放置弧形石墨冷鐵,加快局部冷卻;
2)如圖1所示,在(b)部位各增加一個底口尺寸為150mm×100mm,高100mm,斜度1:5的補縮冒口,增強凝固后期的補縮;
3)將澆注溫度從745℃~755℃降低到730℃~740℃,同時為防止產(chǎn)生澆不足,將砂型于200℃預(yù)熱2h,并保證合箱后10min內(nèi)澆注完畢[2]。
對于晶界初熔,考慮到在多個鑄件中重復(fù)出現(xiàn),綜合考慮人、機、料、法、環(huán)各個環(huán)節(jié),初步確定為電熱鼓風(fēng)干燥箱溫度波動較大和工藝溫度過高兩個原因,隨后對設(shè)備的溫度均勻性和精度進行了檢測,發(fā)現(xiàn)設(shè)備完全滿足要求,因此,對熱處理淬火加熱溫度進行了調(diào)整,從530℃±5℃降低到520℃±5℃.
工藝改進后,生產(chǎn)了12個底座,經(jīng)探傷鑄件底部不存在縮松和晶界初熔,未進一步驗證試驗效果,從改進前后底座底部各截取4個平行于裂紋和4個垂直于裂紋的拉伸試樣(改進后底座取樣部位和改進前有裂紋的底座取樣部位一一對應(yīng)),按GB/T228.1-2010進行室溫拉伸試驗。由于底座厚度限制,拉伸試樣直徑為6mm.拉伸試驗結(jié)果見表1.從表1可以看出,改進后試樣的抗拉強度和延伸率較改進前都有了大幅度提高,這也進一步印證了工藝改進后底座底部缺陷數(shù)量大幅度減少,拉伸試驗時,裂紋源大幅度減小,裂紋較難產(chǎn)生和擴展,因此,抗拉強度和延伸率得到大幅提升。
表1 拉伸性能測試結(jié)果
1)長時間,低載荷作用下,ZL424鑄造鋁合金鑄件的斷口形貌呈沿晶脆性斷裂。
2)對于ZL424鑄造鋁合金,在鑄造較復(fù)雜鑄件時,宜采用較低的澆注溫度并對砂型進行預(yù)熱,同時設(shè)計合理的澆冒系統(tǒng)是十分必要的。
3)對于ZL424鑄造鋁合金,熱處理淬火加熱溫度不宜超過530℃,否則會出現(xiàn)晶界初熔甚至過燒。
[1]周家榮.鋁合金熔鑄生產(chǎn)技術(shù)問答[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2008.
[2]陳琦,彭兆弟.鑄造技術(shù)問題對策[M].北京:機械工業(yè)出版社,2008.