文/韓來福,房文麗,郭秀江·內蒙古一機集團特種技術裝備有限公司
鋁合金零件翻邊拉深復合成形工藝研究
文/韓來福,房文麗,郭秀江·內蒙古一機集團特種技術裝備有限公司
韓來福,高級工程師,主要從事沖壓技術工作。主持完成的《車輛典型沖壓件成形技術研究》項目獲得一機集團公司科技進步二等獎,擁有8項專利,主管及參與的項目曾多次獲得過省部級科技進步獎、優(yōu)秀成果獎。
沖壓成形工藝中,內凹形翻邊與拉深復合成形,是屬于復雜曲面形狀的拉延成形。例如某零件材料為鋁板5A02-O,厚度為1.5mm,在試制生產時,不合格品率一直很高,廢品率高達50%,主要問題是零件在成形時易產生起皺與拉裂,如圖1所示。
圖1 產生起皺、裂口的零件
材料對成形零件質量的影響
表1所示為包含5A02-O在內的三種材料的力學性能對比分析。從中可以看出,鋁合金3A21-Y1的成形塑性是最好的,但是強度較低,不符合設計的強度指標要求;而鋁合金5A06-O成形塑性是最差的,但其強度指標是最高的;鋁合金5A02-O的性能是處于前兩種材料之間的。在沖壓批量生產中發(fā)現,以上三種材料,在不增加熱處理工序的情況下,材料5A02-O、5A06-O,產生裂紋裂口不能正常生產(圖1),而用材料3A21-Y1則能夠成形出合格零件。
表1 材料機械性能對照表
由于5A02-O是鋁鎂合金,常溫下塑性較差,故在沖壓成形工藝中,翻邊拉深較為復雜的零件時,在凸緣邊緣處易產生開裂,難度較大。也就是說,鋁合金材料5A02-O在不采取熱處理的情況下,其沖壓成形性能是很差的。
翻邊成形的工藝性分析
該零件在Ⅰ區(qū)的成形屬于內凹形的外緣翻邊(圖1),其變形特點近似于內孔翻邊,變形區(qū)主要為切向拉伸。經計算,其內凹形的外緣翻邊變形程度E凹為37,但是材料5A02-O的外緣翻邊允許極限變形程度為35,因E凹大于材料允許的極限變形程度,故該零件在成形翻邊時產生裂口。
在Ⅱ區(qū)的成形截面屬于半圓形拉深成形(圖1),其變形特點近似于半圓形截面沿投影90°直角的軌跡拉深成形的零件,在90°區(qū)域內很容易產生聚料而失穩(wěn)起皺(圖1)。
壓邊力對拉延成形過程的影響
半圓形零件拉延成形時對凸緣的約束力存在一個最佳值。在拉延過程中,壓邊力的主要作用是用來增加坯料的拉應力,控制材料的流動,避免起皺。壓邊力太小,板料拉延時會起皺;壓邊力太大,板料拉延時就會有被拉裂的危險。因此確定拉延工藝時,最佳的壓邊力是等于防止板料起皺的最小壓邊力。經過試沖并批量生產,得到如表2所示的壓邊圈壓邊力對拉延過程的影響數據。
進行退火熱處理
技術人員通過外出調研,對5A02-O材料的退火性能有了進一步掌握,根據沖壓特性的要求,進行完全退火,并注意以下具體事項:
⑴加熱速度。加熱速度與再結晶后的晶粒度成反比,故應選擇鋁合金退火爐來保證加熱速度。
⑵加熱溫度、保溫時間。高溫短時加熱可獲得細小的晶粒,反之,保溫時間過長,由于晶粒的相互吞并而長大,形成聚合再結晶,會得到粗大的晶粒而影響性能。
經過重新退火,伸長率由規(guī)定的18%提高到21%,并使板材整體伸長率均勻,增加了可沖性,使沖壓裂紋由90%降低到10%。
改進模具氣墊板結構
在模具壓邊圈上加工一個深度1.6mm 的壓邊槽(圖2),拉延前將零件毛坯放在壓邊槽內(毛坯厚度為1.5mm)。根據板料在沖壓成形過程中“弱區(qū)先變形”的特點,在開始壓緊毛坯成形時,因零件凸緣區(qū)有0.1mm的間隙,可以控制調節(jié)壓邊力,達到先小后大的效果,使凸緣區(qū)外邊緣的材料先變形流動,從而可以減小凹??诓繄A角半徑處的徑向拉應力,從而達到既可以限制成形Ⅱ區(qū)域的起皺又可以減少成形Ⅰ區(qū)域裂紋的效果。圖3所示是改進后成形出的零件。
圖2 壓邊槽結構圖
圖3 改進后成形出的零件
選擇潤滑介質
在試沖與生產中,經過試驗在零件毛坯上面放一層塑料布,用來增加潤滑,效果較好。
調整氣墊壓力值
從表2總結的數據來看,機床氣墊壓邊力在130~195kN之間,零件的質量效果較好,而且根據零件的沖壓工藝,成形后的零件毛坯在進行切邊工序時,可將零件毛坯凸緣上裂口的大部分切掉,只剩一點小裂口,在與另一個零件口對口焊接時,正好焊接上了,不影響零件的整體質量。
⑴鋁合金材料5A02-O化學成分因含有鎂元素,對零件成形性能有較明顯的影響,通過采取退火措施,可以明顯改善零件的成形性能。
⑵通過采取完全退火,調整機床壓邊力,將壓邊力調整在130~195kN之間,及在模具壓邊圈上加工壓邊槽、在零件毛坯上放塑料布潤滑等措施,用強度指標較高的材料5A02-O成形,也可取得較好的效果。
⑶通過近兩年的批量生產證明,對于翻邊、拉深復合成形類零件,按照外緣翻邊工藝計算,雖然超過了允許的極限變形程度,但是通過采取措施,還是能夠有效提高零件合格率的。