變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的建模與滑?？刂?/h1>
2015-06-19 15:39:18陸宇平姚克明
系統(tǒng)工程與電子技術(shù) 2015年1期
殷 明，陸宇平，何 真，姚克明，2
（1．南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，江蘇南京210016；2．江蘇理工學(xué)院電氣信息工程學(xué)院，江蘇常州213001）
變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的建模與滑?？刂?/p>
殷 明1，陸宇平1，何 真1，姚克明1，2
（1．南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，江蘇南京210016；2．江蘇理工學(xué)院電氣信息工程學(xué)院，江蘇常州213001）
以伸縮翼變體飛行器為對象，研究了機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)飛行的建模與控制問題。建立了飛行器氣動(dòng)參數(shù)與翼展變形率的函數(shù)關(guān)系，將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，構(gòu)建了變形輔助機(jī)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)模型。針對飛行器模型高度非線性的特點(diǎn)和機(jī)翼伸縮等會(huì)引起復(fù)合干擾的問題，提出了一種基于反饋線性化的非奇異動(dòng)態(tài)終端滑模控制（non-singular dynamic terminal sliding mode control，NDTSMC）策略，在保證有限時(shí)間收斂的基礎(chǔ)上，通過對切換信號的積分作用消除抖振，實(shí)現(xiàn)對不確定性的抑制。仿真結(jié)果表明，非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂品椒芴岣咦凅w飛行器的控制精度和魯棒性能，更好地消除抖振；變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器比常規(guī)飛行器具有更強(qiáng)的機(jī)動(dòng)性能和抗干擾能力。
變體飛行器；變形輔助機(jī)動(dòng)；動(dòng)力學(xué)建模；非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂?；航跡跟蹤
0 引 言
現(xiàn)有的航空飛行器由于固定的結(jié)構(gòu)布局，需要針對特定的任務(wù)需求進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，這在多數(shù)情況下也就限制了飛行器的飛行性能。為了提高飛行器的多任務(wù)適應(yīng)能力，變體飛行器的先進(jìn)概念成為未來發(fā)展方向之一。
變體飛行器最重要的特點(diǎn)是能夠在飛行過程中根據(jù)需要改變自身的外形結(jié)構(gòu)，以改善氣動(dòng)性能，提高飛行效率，擴(kuò)大任務(wù)范圍。典型的變形方式包括變彎度、變翼展、變后掠以及鷗型翼、扭轉(zhuǎn)翼等［1］。針對變形機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與變形本身的穩(wěn)定控制，多個(gè)國家開展了多項(xiàng)研究計(jì)劃［2-5］，一些大學(xué)與機(jī)構(gòu)也進(jìn)行了不同類別的原型設(shè)計(jì)與控制分析［6-10］。除了為改善氣動(dòng)性能而改變外形，如果將變形本身視為常規(guī)操控以外的輔助操縱方式，那么將有助于增強(qiáng)飛行器的機(jī)動(dòng)性能，拓寬多任務(wù)適應(yīng)能力。文獻(xiàn)［11］分析了變體飛行器單獨(dú)利用彎度變形來抑制擾動(dòng)的效果；文獻(xiàn)［12］設(shè)計(jì)了自適應(yīng)控制律以通過機(jī)翼變形跟蹤指定飛行軌跡；文獻(xiàn)［13］研究了一種特殊結(jié)構(gòu)的變體飛行器，利用尾翼段安裝角的變化控制俯仰性能。這些研究對通過變形進(jìn)行機(jī)動(dòng)的可能性做了初步探索，但對于利用變形輔助傳統(tǒng)操控共同完成協(xié)調(diào)機(jī)動(dòng)的研究尚不多見，而這具有更為重要的實(shí)際應(yīng)用價(jià)值，因此有必要開展這方面的建模分析與控制設(shè)計(jì)。
引入變形輔助機(jī)動(dòng)后，變體飛行器將是一個(gè)高度耦合和非線性的復(fù)雜系統(tǒng)?？紤]到參數(shù)不確定、變形誤差、外界擾動(dòng)等因素，為滿足魯棒性能，非奇異終端滑?？刂疲╪onsingular terminal sliding mode control，NTSMC）成為可行的選擇，其能使系統(tǒng)在有限時(shí)間內(nèi)快速收斂至穩(wěn)定狀態(tài)［14-15］，并且不存在控制奇異區(qū)域，在近空間飛行器［16］、多運(yùn)動(dòng)體航天器［17］、同步電機(jī)［1819］、柔性機(jī)械手［20］、光學(xué)掃描臺(tái)架平臺(tái)［21］等不同領(lǐng)域得到了應(yīng)用。但NTSMC的控制作用中包含的不連續(xù)切換項(xiàng)會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)抖振，對控制性能不利，因此消除抖振成為其研究的熱點(diǎn)。近些年興起的動(dòng)態(tài)滑?？刂疲╠ynamic sliding mode control，DSMC）通過對不連續(xù)切換信號的積分作用能有效消除抖振［22］，提高控制精度，并應(yīng)用到了高超聲速飛行器［2324］、可逆冷帶軋機(jī)［25］等研究中。
本文以一種機(jī)翼可伸縮的變體飛行器為對象，研究了變形輔助機(jī)動(dòng)的建模與控制問題。首先分析并建立機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)性能的影響函數(shù)，再將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，結(jié)合常規(guī)操縱，建立變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的縱向動(dòng)力學(xué)模型?；谖⒎謳缀卫碚搶υ摲蔷€性系統(tǒng)進(jìn)行反饋線性化解耦后，為抑制復(fù)合干擾等不確定性因素的影響，本文提出一種新的非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂疲╪on-singular dynamic terminal sliding mode control，NDTSMC）策略，通過引入DSMC對不連續(xù)切換控制信號的積分作用來消除抖振。最后通過航跡跟蹤仿真實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證NDTSMC相比一般NTSMC的改進(jìn)效果，并說明變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的優(yōu)勢。
1 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)建模
1.1 機(jī)翼伸縮對氣動(dòng)參數(shù)影響的函數(shù)建模
本文研究對象是一種可以在飛行中對稱伸縮機(jī)翼的變體飛行器，能在本體翼展和兩倍翼展之間連續(xù)變化，如圖1所示。機(jī)翼伸縮用翼展變形率度量，定義為ξ＝Δb／b，其中b是本體翼展，Δb是翼展變形量，則ξ∈［0，1］。由于機(jī)翼后掠角和上反角都約為0，因此機(jī)翼伸縮對飛行器質(zhì)心位置和繞機(jī)體y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的影響忽略不計(jì)。
圖1 伸縮翼變體飛行器示意圖
機(jī)翼伸縮是一種大尺度的結(jié)構(gòu)變形，為分析其對飛行器整體氣動(dòng)性能的影響，需要建立氣動(dòng)參數(shù)與機(jī)翼伸縮之間的函數(shù)模型。通過Datcom軟件仿真計(jì)算不同翼展變形率ξ下的氣動(dòng)參數(shù)，利用Matlab分析、擬合所有相關(guān)數(shù)據(jù)，得到升力系數(shù)CL、阻力系數(shù)CD、俯仰力矩系數(shù)Cm的近似表達(dá)為
式中，α為迎角；δe為升降舵偏角；各氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)及零迎角時(shí)的氣動(dòng)系數(shù)分別是ξ的函數(shù)
可見，機(jī)翼伸縮能直接改變飛行器的氣動(dòng)參數(shù)，從而影響整體的氣動(dòng)性能，這正是變形對于飛行器的本質(zhì)作用。
1.2 變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器動(dòng)力學(xué)建模
建立了機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)參數(shù)的影響函數(shù)之后，進(jìn)一步構(gòu)建變體飛行器縱向運(yùn)動(dòng)非線性模型
式中，V，h為飛行速度和高度；θ，q為俯仰角和俯仰角速度；m，Iy為飛行器的質(zhì)量和繞y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；g為重力系數(shù)；推力T＝Tδtδt，Tδt為推力系數(shù)，δt為油門開度；升力L、阻力D和俯仰力矩M分別為
式中，動(dòng)壓Q＝0.5ρV2，ρ為空氣密度；Sw，cA為機(jī)翼參考面積和平均幾何弦長?？梢姡啾瘸Ｒ?guī)飛行器，變體飛行器的動(dòng)力學(xué)模型中增加了機(jī)翼伸縮帶來的氣動(dòng)性能影響。
將翼展變形率ξ作為新的輔助控制，這樣變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器就有了3個(gè)輸入變量：δe、δt和ξ，進(jìn)而對原始模型式（3）展開、整理，得到
式中，各非線性函數(shù)分別為
至此，式（5）～式（9）完整描述了變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的系統(tǒng)模型。
為便于描述，定義狀態(tài)向量
輸入向量
則變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)模型式（5）可描述為
式中
2 基于反饋線性化的解耦控制設(shè)計(jì)
由于引入了變形輔助機(jī)動(dòng)，變體飛行器模型式（12）包含了許多復(fù)雜的耦合關(guān)聯(lián)。本節(jié)通過反饋線性化方法對變體飛行器模型進(jìn)行解耦控制。
選擇變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的控制目標(biāo)為飛行速度、俯仰角和飛行高度，則輸出函數(shù)y＝h（x）為
根據(jù)微分幾何理論，計(jì)算出系統(tǒng)的相對階為｛1，2，2｝，其總和等于系統(tǒng)維度，因此定義如下坐標(biāo)變換：
同時(shí)，構(gòu)建解耦矩陣
式中，aij（x），bi（x）（i，j＝1，2，3）是由變體飛行器模型決定的李導(dǎo)數(shù)，具體如下：
可知矩陣式（17）是非奇異的，從而狀態(tài)反饋解耦控制器設(shè)計(jì)為
式中，v＝［v1v2v3］T是解耦系統(tǒng)的參考輸入向量。
進(jìn)而，為了實(shí)現(xiàn)這樣一個(gè)目標(biāo)，不僅應(yīng)當(dāng)明確提倡理論的多元化，“當(dāng)兩個(gè)隱喻相互競爭并不斷相映證可能的缺陷，這樣就更有可能為學(xué)習(xí)者和教師提供更自由的和堅(jiān)實(shí)的效果”[25]；也應(yīng)始終堅(jiān)持自己的獨(dú)立思考，而這事實(shí)上也正是何以特別強(qiáng)調(diào)“理論的實(shí)踐性解讀”的又一重要原因，即是應(yīng)當(dāng)通過積極的教學(xué)實(shí)踐對相關(guān)理論的真理性做出必要的檢驗(yàn)，并促使其不斷完善和進(jìn)一步發(fā)展．
經(jīng)過坐標(biāo)變換式（16）和解耦控制式（21），最終得到變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的輸入輸出線性化解耦系統(tǒng)為
3 非奇異動(dòng)態(tài)終端滑模控制器設(shè)計(jì)
變體飛行器系統(tǒng)中除了一般的氣動(dòng)參數(shù)不精確、外部擾動(dòng)等不確定因素，還有機(jī)翼伸縮帶來的參數(shù)攝動(dòng)、未建模動(dòng)態(tài)等影響，構(gòu)成了不能忽略的復(fù)合干擾。單純的反饋線性化無法消除這樣的干擾，需要設(shè)計(jì)合適的外部控制器以保證系統(tǒng)具有足夠的魯棒性能。本節(jié)提出一種新的滑?？刂撇呗浴狽DTSMC，實(shí)現(xiàn)對變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的全局穩(wěn)定控制。
3.1 NDTSMC設(shè)計(jì)思路
在變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的解耦系統(tǒng)式（22）中加入復(fù)合干擾，得到飛行速度、俯仰角、飛行高度3個(gè)子系統(tǒng)：
式中，di（t）（i＝1，2，3）為3個(gè)子系統(tǒng)的復(fù)合干擾，且滿足|di（t）|≤Mi，|˙di（t）|≤Ni，Mi，Ni（i＝1，2，3）為大于零的常數(shù)。
定義變體飛行器跟蹤誤差為
式中，V*，θ*，h*表示飛行速度、俯仰角和飛行高度的目標(biāo)指令。
對于復(fù)合干擾，NTSMC方法具有一定的魯棒性，并且不存在控制奇異區(qū)域，但其不連續(xù)切換控制項(xiàng)引起的抖振不利于控制實(shí)現(xiàn)，甚至可能導(dǎo)致系統(tǒng)性能變差。常規(guī)的邊界層法雖然能削弱抖振，卻也犧牲了一定的控制性能。本文提出一種新的NDTSMC控制策略，在保留NTSMC有限時(shí)間收斂特性的基礎(chǔ)上，利用DSMC的積分作用消除不連續(xù)切換項(xiàng)引起的抖振，提高變體飛行器的控制精度。
首先定義線性滑模面
式中，調(diào)節(jié)參數(shù)c2，c3＞0。然后構(gòu)造具有非奇異終端滑模結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)滑模面
式中，設(shè)計(jì)參數(shù)βi＞0（i＝1，2，3）；pi，qi為正奇數(shù)，且滿足qi＜pi＜2qi。再結(jié)合指數(shù)趨近律，最終得到NDTSMC控制律為
式中，設(shè)計(jì)參數(shù)ki，ηi＞0（i＝1，2，3）。
可見，NDTSMC在一般NTSMC基礎(chǔ)上，構(gòu)建了兩層滑模面，既保證了有限時(shí)間內(nèi)的快速收斂，又將不連續(xù)切換控制信號轉(zhuǎn)移到控制器的導(dǎo)數(shù)中，進(jìn)而通過積分作用得到本質(zhì)連續(xù)的控制信號，有效地消除抖振。
至此，變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的完整控制結(jié)構(gòu)如圖2所示。
圖2 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)控制系統(tǒng)框圖
3.2 穩(wěn)定性證明
定理1對于變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的解耦系統(tǒng)式（23）～式（25），構(gòu)造線性滑模面式（27）和動(dòng)態(tài)滑模面式（28），采用NDTSMC式（29），則閉環(huán)系統(tǒng)是漸近穩(wěn)定的，從而實(shí)現(xiàn)飛行速度、俯仰角和飛行高度的漸近跟蹤。
證明 變體飛行器的3個(gè)解耦子系統(tǒng)具有相似的控制結(jié)構(gòu)，下面以飛行高度為例進(jìn)行證明。
定義Lyapunov函數(shù)
則
根據(jù)式（25）和式（26），代入¨e3、e˙˙3，則
將式（29）中的v3代入式（32），經(jīng)整理得
由于p3.q3為正奇數(shù)且滿足q3＜p3＜2q3，可知≥0。從而可得
在E3≠0的時(shí)候，當(dāng)˙S3≠0時(shí)，˙V3＜0；當(dāng)˙S3＝0時(shí)，˙V3＝0，而此時(shí)可以證明¨S3≠0，可知該狀態(tài)不是穩(wěn)定狀態(tài)，即˙V3＝0不會(huì)一直持續(xù)。
綜上，飛行高度子系統(tǒng)滿足Lyapunov穩(wěn)定條件，閉環(huán)系統(tǒng)是漸進(jìn)穩(wěn)定的。這表明，在NDTSMC的控制作用下，動(dòng)態(tài)滑模面E3將在有限時(shí)間內(nèi)收斂到零，進(jìn)而線性滑模面S3進(jìn)入非奇異終端滑模運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，在有限時(shí)間內(nèi)到達(dá)并保持S3＝˙S3＝0，最終高度誤差漸近到達(dá)e3＝˙e3＝¨e3＝0，從而實(shí)現(xiàn)飛行高度的漸近跟蹤。
飛行速度和俯仰角子系統(tǒng)的證明與之類似，不再贅述。
證畢
4 仿真與分析
為驗(yàn)證變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的優(yōu)勢，并檢驗(yàn)本文所設(shè)計(jì)的NDTSMC方法的改進(jìn)效果，本節(jié)通過仿真實(shí)驗(yàn)研究變體飛行器利用機(jī)翼伸縮輔助完成航跡跟蹤的效果。
4.1 仿真目標(biāo)與設(shè)計(jì)參數(shù)
仿真實(shí)驗(yàn)的目標(biāo)是：變體飛行器初始時(shí)在1．5 km高度以馬赫數(shù)為0.1的速度平飛，此時(shí)的翼展變形率ξ為0.2，即翼展為1.2倍的本體翼展。從第10 s開始跟蹤指定的爬升航跡，利用機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)，經(jīng)過50 s上升至1．6 km高度后進(jìn)入新的平飛狀態(tài)，同時(shí)保持整個(gè)過程的速度穩(wěn)定與姿態(tài)穩(wěn)定。在飛行器爬升過程中，加入周期為5 s、峰值分別為20 N和400 N·m的復(fù)合力干擾和復(fù)合力矩干擾。
變體飛行器的物理參數(shù)為m＝1 247 kg，Sw＝17.09 m2，cA＝1.74 m，Iy＝4 067.5 kg·m2。機(jī)翼伸縮伺服機(jī)構(gòu)的帶寬為2 rad／s，速率不超過每秒5%本體翼展。大氣密度為ρ＝1.055 5 kg／m3。
NDTSMC控制器的設(shè)計(jì)參數(shù)經(jīng)分析、調(diào)試，最終設(shè)定為c2＝2，c3＝1.2，β1＝0.005，β2＝0.1，β3＝3，p1＝p2＝p3＝7，q1＝q2＝q3＝5，k1＝0.001 4，k2＝k3＝1，η1＝0.03，η2＝η3＝0.01。
4.2 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的航跡跟蹤仿真
對利用機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器進(jìn)行目標(biāo)航跡跟蹤的仿真實(shí)驗(yàn)，同時(shí)對僅有傳統(tǒng)舵面和油門的常規(guī)飛行器進(jìn)行同樣的仿真以作對比，得到飛行狀態(tài)的變化過程如圖3所示，其中Δh表示高度誤差。
圖3 變體飛行器與常規(guī)飛行器航跡跟蹤效果對比
由圖3（f）可見，相比常規(guī)飛行器，變體飛行器對目標(biāo)航跡的跟蹤更加精確，航跡段切換時(shí)的最大偏差小于1．5 m，且在3 s左右即能重新準(zhǔn)確跟蹤到目標(biāo)航跡。對于爬升階段的復(fù)合干擾亦有很強(qiáng)的抑制能力，航跡跟蹤精度幾乎不受影響；而常規(guī)飛行器則產(chǎn)生了明顯擾動(dòng)。同時(shí)，圖3（a）所示的速度穩(wěn)定效果，變體飛行器也明顯優(yōu)于常規(guī)飛行器。事實(shí)上，常規(guī)飛行器通過升降舵和油門的調(diào)節(jié)消除復(fù)合干擾的影響，自身氣動(dòng)特性并未變化，如果復(fù)合干擾過大，控制效果將變差；而變體飛行器增加了變形操縱，利用機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)特性的直接改變來提供輔助控制，本質(zhì)地增強(qiáng)了控制效果和抗干擾能力。
變形輔助機(jī)動(dòng)的另一優(yōu)勢在圖3（c）中得到了突出體現(xiàn)。在爬升階段，常規(guī)飛行器的俯仰角大致保持在了一個(gè)不同于平飛時(shí)的角度，同時(shí)還因干擾而不斷波動(dòng)；而變體飛行器則能很好地穩(wěn)定在平飛角度，并且不受干擾影響。這種效果類似于現(xiàn)代飛機(jī)主動(dòng)控制技術(shù)中的直接升力控制，在改變航跡高度的同時(shí)保持俯仰姿態(tài)，以滿足特定的任務(wù)需求。因此，變體飛行器不僅可以通過變形輔助機(jī)動(dòng)提高控制精度，還能提供額外的機(jī)動(dòng)性能。
仿真實(shí)驗(yàn)中，變體飛行器與常規(guī)飛行器的控制信號如圖4所示。
圖4 變體飛行器與常規(guī)飛行器航跡跟蹤控制信號對比
由圖4可見，變體飛行器由于增加了機(jī)翼伸縮的輔助控制作用，在爬升階段的油門開度增量大幅降低，這表明變體飛行器通過變形輔助機(jī)動(dòng)能夠以更少的能量消耗實(shí)現(xiàn)更優(yōu)的目標(biāo)飛行。
4.3 NDTSMC與一般NTSMC的仿真對比
第4．2節(jié)的仿真實(shí)驗(yàn)表明，相比常規(guī)飛行器，采用NDTSMC的變體飛行器通過機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)能夠?qū)崿F(xiàn)更好的航跡跟蹤。為進(jìn)一步驗(yàn)證本文所提控制方法相比一般NTSMC方法的改進(jìn)效果，對變體飛行器分別采用NDTSMC和一般NTSMC方法（后者采用傳統(tǒng)邊界層法消除抖振），仿真同樣的航跡跟蹤過程，主要對比結(jié)果如圖5所示。
圖5 變體飛行器不同控制方法航跡跟蹤效果對比
由圖5可見，NDTSMC比一般NTSMC的航跡跟蹤精度更高，到達(dá)目標(biāo)航跡的速度更快。同時(shí)，機(jī)翼伸縮的幅值降低了約30%，爬升階段抑制復(fù)合干擾的抖動(dòng)也明顯減小。這表明，NDTSMC的控制信號抖振得到了更好的消除，控制精度與魯棒性能也得到了進(jìn)一步提高。
5 結(jié) 論
變體飛行器將結(jié)構(gòu)變形作為輔助操控方式，有助于提高飛行器的機(jī)動(dòng)性能。本文針對伸縮翼變體飛行器，研究了機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)性能的影響，建立了兩者的函數(shù)模型；將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，構(gòu)建了變形輔助機(jī)動(dòng)的縱向非線性動(dòng)力學(xué)模型；設(shè)計(jì)了一種新的NDTSMC方法，保證復(fù)合干擾影響下飛行器狀態(tài)的有限時(shí)間收斂，并通過積分作用消除了抖振，提高了控制精度和魯棒性能。航跡跟蹤的仿真實(shí)驗(yàn)表明，變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器比常規(guī)飛行器具有更強(qiáng)的機(jī)動(dòng)性能和更好的抗干擾能力，能夠以更高的能量效率實(shí)現(xiàn)更優(yōu)的機(jī)動(dòng)飛行。同時(shí)，仿真對比結(jié)果也驗(yàn)證了本文提出的NDTSMC方法相比一般NTSMC方法提高了變體飛行器的控制精度和動(dòng)態(tài)性能。
［1］Barbarino S，Bilgen O，Ajaj R M，et al．A review of morphing aircraft［J］．Journal of Intelligent Material Systems and Structures，2011，22（9）：823- 877．
［2］Kudva J N．Overview of the DARPA smart wing project［J］．Journal of Intelligent Material Systems and Structures，2004，15（4）：261- 267．
［3］Rodriguez A R．Morphing aircraft technology survey［C］∥Proc. of the 45th AIAA Aerospace Science Meeting and Exhibit，2007：1- 16．
［4］Ivanco T G，Scott R C，Love M H，et al．Validation of the Lockheed Martin morphing concept with wind tunnel testing［C］∥Proc.of the 48th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2007：1- 17．
［5］Bowman J，Sanders B，Cannon B，et al．Development of next generation morphing aircraft structures［C］∥Proc.of the 48th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2007：1- 10．
［6］Jouannet C，Lundstr?m D，Amadori K，et al．Morphing wing design，from study to flight test［C］∥Proc.of the 47th AIAA Aerospace Sciences Meeting Including the New Horizons Forum and Aerospace Exposition，2009：1- 12．
［7］Matteo N D，Guo S，Ahmed S，et al．Design and analysis of a morphing flap structure for high lift wing［C］∥Proc.of the 51st AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2010：1- 12．
［8］Felício J，Santos P，Gamboa P，et al．Evaluation of a variablespan morphing wing for a small UAV［C］∥Proc.of the 52nd AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2011：1- 17．
［9］Wang Q，Chen Y，Tang H．Mechanism design for aircraft morphing wing［C］∥Proc.of the 53rd AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2012：1- 12．
［10］Yin M，Lu Y P，He Z．LPV modeling and robust gain scheduling control of morphing aircraft［J］．Journal of Nanjing University of Aeronautics&Astronautics，2013，45（2）：202- 208．（殷明，陸宇平，何真．變體飛行器LPV建模與魯棒增益調(diào)度控制［J］．南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，45（2）：202- 208．）
［11］Boothe K，F(xiàn)itzpatrick K，Lind R．Controllers for disturbance rejection for a linear input-varying class of morphing aircraft［C］∥Proc.of the 46th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2005：1- 14．
［12］Valasek J，Lampton A，Marwaha M．Morphing unmanned air vehicle intelligent shape and flight control［C］∥Proc.of the AIAA Infotech＠Aerospace Conference，2009：1- 27．
［13］Hurst A C，Wickenheiser A M，Garcia E．Control of an adaptive aircraft with a morphing input［C］∥Proc.of the 50th AIAA／ASME／ASCE／A HS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2009：1- 6．
［14］Feng Y，Yu X H，Man Z H．Non-singular terminal sliding mode control of rigid manipulators［J］．Automatica，2002，38（12）：2159- 2167．
［15］Yang J，Li S H，Su J Y，et al．Continuous nonsingular terminal sliding mode control for systems with mismatched disturbances［J］．Automatica，2013，49（7）：2287- 2291．
［16］Pu M，Wu Q X，Jiang C S，et al．New fast terminal sliding mode and its application to near space vehicles［J］．Acta Aeronautica et Astronautica Sinica，2011，32（7）：1283- 1291．（蒲明，吳慶憲，姜長生，等．新型快速Terminal滑模及其在近空間飛行器上的應(yīng)用［J］．航空學(xué)報(bào)，2011，32（7）：1283- 1291．）
［17］Xu C，Lu Y P，Liu Y B，et al．Dynamic modeling and sliding mode control of multi-moving-body spacecraft using screw theory［J］．Systems Engineering and Electronics，2012，34（12）：2535- 2540．（許晨，陸宇平，劉燕斌，等．多運(yùn)動(dòng)體航天器旋量理論動(dòng)力學(xué)建模與滑?？刂疲跩］．系統(tǒng)工程與電子技術(shù)，2012，34（12）：2535- 2540．）
［18］Li H，Dou L H，Su Z．Adaptive nonsingular fast terminal sliding mode control for electromechanical actuator［J］．International Journal of Systems Science，2013，44（3）：401- 415．
［19］Zheng J F，F(xiàn)eng Y，Lu Q L．High-order terminal sliding-mode control for permanent magnet synchronous motor［J］．Control Theory&Applications，2009，26（6）：697- 700．（鄭劍飛，馮勇，陸啟良．永磁同步電機(jī)的高階終端滑?？刂品椒ǎ跩］．控制理論與應(yīng)用，2009，26（6）：697- 700．）
［20］Wang Y M．Research on nonsingular terminal sliding mode control method for flexible manipulator［D］．Harbin：Harbin Institute of Technology，2009．（王艷敏．柔性機(jī)械手非奇異終端滑?？刂品椒ǖ难芯浚跠］．哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2009．）
［21］Lin F J，Chou P H，Chen C S，et al．Three-degree-of-freedom dynamic model-based intelligent nonsingular terminal sliding mode control for a gantry position stage［J］．IEEE Trans.on Fuzzy Systems，2012，20（5）：971- 985．
［22］Liu J K，Sun F C．A novel dynamic terminal sliding mode control of uncertain nonlinear systems［J］．Journal of Control Theory and Applications，2007，5（2）：189- 193．
［23］Geng J，Liu X D，Wang L．Dynamic sliding mode control of a hypersonic flight vehicle［J］．Acta Armamentarii，2012，33（3）：307- 312．（耿潔，劉向東，王亮．高超聲速飛行器的動(dòng)態(tài)滑模飛行控制器設(shè)計(jì)［J］．兵工學(xué)報(bào)，2012，33（3）：307- 312．）
［24］Zong Q，Wang J，Tao Y．Adaptive high-order dynamic sliding mode control for a flexible air-breathing hypersonic vehicle［J］．International Journal of Robust and Nonlinear Control，2013，23（15）：1718- 1736．
［25］Liu L，F(xiàn)ang Y M，Li J X，et al．Dynamic sliding mode decoupling control for speed and tension system of reversible cold strip mill［J］．Control Theory&Applications，2013，30（8）：1005- 1013．（劉樂，方一鳴，李建雄，等．可逆冷帶軋機(jī)速度張力系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)滑模解耦控制［J］．控制理論與應(yīng)用，2013，30（8）：1005- 1013．）
Modeling and sliding mode control of morphing aircraft for morphing-aided maneuver
YIN Ming1，LU Yu-ping1，HE Zhen1，YAO Ke-ming1，2
（1. College of Automation Engineering，Nanjing University of Aeronautics and Astronautics，Nanjing 210016，China；2.College of Electric and Information Engineering，Jiangsu University of Technology，Changzhou 213001，China）
The modeling and control of the telescopic morphing aircraft for morphing-aided maneuver are studied in this paper．The relationships between the aircraft wingspan-varying and the aerodynamic parameters are analyzed．Taking the wingspan-varying as an extra operation，the dynamic model of the morphing-aided maneuver is constructed．To deal with the high nonlinearity and the hybrid disturbances，a novel feedback linearization based non-singular dynamic terminal sliding mode control（NDTSMC）approach is proposed．The convergence of the aircraft states within a finite time is guaranteed by the NDTSMC，and the chattering is eliminated by integration of the switch control signals．The simulation results show that the control precision and the robustness of the morphing aircraft are improved by the NDTSMC with a better chattering elimination．The maneuverability and the disturbance rejection capacity of the morphing aircraft with morphing-aided maneuver are demonstrated stronger than the conventional ones．
morphing aircraft；morphing-aided maneuver；dynamic modeling；non-singular dynamic terminal sliding mode control（NDTSMC）；trajectory tracking
V 249．1
A
10．3969／j．issn．1001-506X．2015．01．21
殷 明（1985-），男，博士研究生，主要研究方向?yàn)橄冗M(jìn)飛行器建模與控制。
E-mail：dragonyinming＠nuaa．edu．cn
陸宇平（1957-），男，教授，博士研究生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)橹悄茏冃误w控制技術(shù)、高超聲速飛行精確控制。
E-mail：yplac＠nuaa．edu．cn
何 真（1981-），女，副教授，博士，主要研究方向?yàn)橄冗M(jìn)飛行控制、復(fù)雜系統(tǒng)建模與控制。
E-mail：hezhen＠nuaa．edu．cn
姚克明（1978-），男，講師，博士，主要研究方向?yàn)閺?fù)雜多體系統(tǒng)協(xié)調(diào)控制、飛行器控制與自主導(dǎo)航。
E-mail：ykm_1997＠163．com
1001-506X（2015）01-0128-07
網(wǎng)址：www．sys-ele．com
2013- 12- 02；
2014- 05- 21；網(wǎng)絡(luò)優(yōu)先出版日期：2014- 08- 05。
網(wǎng)絡(luò)優(yōu)先出版地址：http：／／w ww．cnki．net／kcms／detail／11．2422．TN．20140805．1341．002．html
國家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃（863計(jì)劃）（2013AA7052002）；國家自然科學(xué)基金（91016017，61304139）；江蘇省自然科學(xué)基金（BK20130234，BK20130806）；江蘇省高校自然科學(xué)基金（13KJD510003）資助課題
猜你喜歡
基于DDPG算法的變體飛行器自主變形決策北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2022年5期)2022-06-06 09:27:40 變時(shí)滯間隙非線性機(jī)翼顫振主動(dòng)控制方法北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2020年10期)2020-11-14 09:26:06 夢的航跡青年歌聲(2019年12期)2019-12-17 06:32:32 自適應(yīng)引導(dǎo)長度的無人機(jī)航跡跟蹤方法北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2017年7期)2017-11-24 05:27:33 非仿射參數(shù)依賴LPV模型的變體飛行器H∞控制北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2017年10期)2017-04-20 08:51:28 視覺導(dǎo)航下基于H2/H∞的航跡跟蹤北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2016年6期)2016-11-16 01:50:52 耀變體噴流高能電子譜的形成機(jī)制云南師范大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)(2015年5期)2015-12-26 12:46:14 機(jī)翼跨聲速抖振研究進(jìn)展航空學(xué)報(bào)(2015年4期)2015-05-07 06:43:28 基于航跡差和航向差的航跡自動(dòng)控制算法艦船科學(xué)技術(shù)(2015年8期)2015-02-27 15:38:47 中國傳統(tǒng)文學(xué)的換形變體——論“詩化小說”的興起與傳承江蘇第二師范學(xué)院學(xué)報(bào)(2014年6期)2014-04-16 03:10:41
殷 明，陸宇平，何 真，姚克明，2
（1．南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，江蘇南京210016；2．江蘇理工學(xué)院電氣信息工程學(xué)院，江蘇常州213001）
變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的建模與滑?？刂?/p>
殷 明1，陸宇平1，何 真1，姚克明1，2
（1．南京航空航天大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，江蘇南京210016；2．江蘇理工學(xué)院電氣信息工程學(xué)院，江蘇常州213001）
以伸縮翼變體飛行器為對象，研究了機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)飛行的建模與控制問題。建立了飛行器氣動(dòng)參數(shù)與翼展變形率的函數(shù)關(guān)系，將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，構(gòu)建了變形輔助機(jī)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)模型。針對飛行器模型高度非線性的特點(diǎn)和機(jī)翼伸縮等會(huì)引起復(fù)合干擾的問題，提出了一種基于反饋線性化的非奇異動(dòng)態(tài)終端滑模控制（non-singular dynamic terminal sliding mode control，NDTSMC）策略，在保證有限時(shí)間收斂的基礎(chǔ)上，通過對切換信號的積分作用消除抖振，實(shí)現(xiàn)對不確定性的抑制。仿真結(jié)果表明，非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂品椒芴岣咦凅w飛行器的控制精度和魯棒性能，更好地消除抖振；變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器比常規(guī)飛行器具有更強(qiáng)的機(jī)動(dòng)性能和抗干擾能力。
變體飛行器；變形輔助機(jī)動(dòng)；動(dòng)力學(xué)建模；非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂?；航跡跟蹤
0 引 言
現(xiàn)有的航空飛行器由于固定的結(jié)構(gòu)布局，需要針對特定的任務(wù)需求進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，這在多數(shù)情況下也就限制了飛行器的飛行性能。為了提高飛行器的多任務(wù)適應(yīng)能力，變體飛行器的先進(jìn)概念成為未來發(fā)展方向之一。
變體飛行器最重要的特點(diǎn)是能夠在飛行過程中根據(jù)需要改變自身的外形結(jié)構(gòu)，以改善氣動(dòng)性能，提高飛行效率，擴(kuò)大任務(wù)范圍。典型的變形方式包括變彎度、變翼展、變后掠以及鷗型翼、扭轉(zhuǎn)翼等［1］。針對變形機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與變形本身的穩(wěn)定控制，多個(gè)國家開展了多項(xiàng)研究計(jì)劃［2-5］，一些大學(xué)與機(jī)構(gòu)也進(jìn)行了不同類別的原型設(shè)計(jì)與控制分析［6-10］。除了為改善氣動(dòng)性能而改變外形，如果將變形本身視為常規(guī)操控以外的輔助操縱方式，那么將有助于增強(qiáng)飛行器的機(jī)動(dòng)性能，拓寬多任務(wù)適應(yīng)能力。文獻(xiàn)［11］分析了變體飛行器單獨(dú)利用彎度變形來抑制擾動(dòng)的效果；文獻(xiàn)［12］設(shè)計(jì)了自適應(yīng)控制律以通過機(jī)翼變形跟蹤指定飛行軌跡；文獻(xiàn)［13］研究了一種特殊結(jié)構(gòu)的變體飛行器，利用尾翼段安裝角的變化控制俯仰性能。這些研究對通過變形進(jìn)行機(jī)動(dòng)的可能性做了初步探索，但對于利用變形輔助傳統(tǒng)操控共同完成協(xié)調(diào)機(jī)動(dòng)的研究尚不多見，而這具有更為重要的實(shí)際應(yīng)用價(jià)值，因此有必要開展這方面的建模分析與控制設(shè)計(jì)。
引入變形輔助機(jī)動(dòng)后，變體飛行器將是一個(gè)高度耦合和非線性的復(fù)雜系統(tǒng)?？紤]到參數(shù)不確定、變形誤差、外界擾動(dòng)等因素，為滿足魯棒性能，非奇異終端滑?？刂疲╪onsingular terminal sliding mode control，NTSMC）成為可行的選擇，其能使系統(tǒng)在有限時(shí)間內(nèi)快速收斂至穩(wěn)定狀態(tài)［14-15］，并且不存在控制奇異區(qū)域，在近空間飛行器［16］、多運(yùn)動(dòng)體航天器［17］、同步電機(jī)［1819］、柔性機(jī)械手［20］、光學(xué)掃描臺(tái)架平臺(tái)［21］等不同領(lǐng)域得到了應(yīng)用。但NTSMC的控制作用中包含的不連續(xù)切換項(xiàng)會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)抖振，對控制性能不利，因此消除抖振成為其研究的熱點(diǎn)。近些年興起的動(dòng)態(tài)滑?？刂疲╠ynamic sliding mode control，DSMC）通過對不連續(xù)切換信號的積分作用能有效消除抖振［22］，提高控制精度，并應(yīng)用到了高超聲速飛行器［2324］、可逆冷帶軋機(jī)［25］等研究中。
本文以一種機(jī)翼可伸縮的變體飛行器為對象，研究了變形輔助機(jī)動(dòng)的建模與控制問題。首先分析并建立機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)性能的影響函數(shù)，再將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，結(jié)合常規(guī)操縱，建立變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的縱向動(dòng)力學(xué)模型?；谖⒎謳缀卫碚搶υ摲蔷€性系統(tǒng)進(jìn)行反饋線性化解耦后，為抑制復(fù)合干擾等不確定性因素的影響，本文提出一種新的非奇異動(dòng)態(tài)終端滑?？刂疲╪on-singular dynamic terminal sliding mode control，NDTSMC）策略，通過引入DSMC對不連續(xù)切換控制信號的積分作用來消除抖振。最后通過航跡跟蹤仿真實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證NDTSMC相比一般NTSMC的改進(jìn)效果，并說明變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的優(yōu)勢。
1 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的動(dòng)力學(xué)建模
1.1 機(jī)翼伸縮對氣動(dòng)參數(shù)影響的函數(shù)建模
本文研究對象是一種可以在飛行中對稱伸縮機(jī)翼的變體飛行器，能在本體翼展和兩倍翼展之間連續(xù)變化，如圖1所示。機(jī)翼伸縮用翼展變形率度量，定義為ξ＝Δb／b，其中b是本體翼展，Δb是翼展變形量，則ξ∈［0，1］。由于機(jī)翼后掠角和上反角都約為0，因此機(jī)翼伸縮對飛行器質(zhì)心位置和繞機(jī)體y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的影響忽略不計(jì)。
圖1 伸縮翼變體飛行器示意圖
機(jī)翼伸縮是一種大尺度的結(jié)構(gòu)變形，為分析其對飛行器整體氣動(dòng)性能的影響，需要建立氣動(dòng)參數(shù)與機(jī)翼伸縮之間的函數(shù)模型。通過Datcom軟件仿真計(jì)算不同翼展變形率ξ下的氣動(dòng)參數(shù)，利用Matlab分析、擬合所有相關(guān)數(shù)據(jù)，得到升力系數(shù)CL、阻力系數(shù)CD、俯仰力矩系數(shù)Cm的近似表達(dá)為
式中，α為迎角；δe為升降舵偏角；各氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)及零迎角時(shí)的氣動(dòng)系數(shù)分別是ξ的函數(shù)
可見，機(jī)翼伸縮能直接改變飛行器的氣動(dòng)參數(shù)，從而影響整體的氣動(dòng)性能，這正是變形對于飛行器的本質(zhì)作用。
1.2 變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器動(dòng)力學(xué)建模
建立了機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)參數(shù)的影響函數(shù)之后，進(jìn)一步構(gòu)建變體飛行器縱向運(yùn)動(dòng)非線性模型
式中，V，h為飛行速度和高度；θ，q為俯仰角和俯仰角速度；m，Iy為飛行器的質(zhì)量和繞y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；g為重力系數(shù)；推力T＝Tδtδt，Tδt為推力系數(shù)，δt為油門開度；升力L、阻力D和俯仰力矩M分別為
式中，動(dòng)壓Q＝0.5ρV2，ρ為空氣密度；Sw，cA為機(jī)翼參考面積和平均幾何弦長?？梢姡啾瘸Ｒ?guī)飛行器，變體飛行器的動(dòng)力學(xué)模型中增加了機(jī)翼伸縮帶來的氣動(dòng)性能影響。
將翼展變形率ξ作為新的輔助控制，這樣變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器就有了3個(gè)輸入變量：δe、δt和ξ，進(jìn)而對原始模型式（3）展開、整理，得到
式中，各非線性函數(shù)分別為
至此，式（5）～式（9）完整描述了變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的系統(tǒng)模型。
為便于描述，定義狀態(tài)向量
輸入向量
則變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)模型式（5）可描述為
式中
2 基于反饋線性化的解耦控制設(shè)計(jì)
由于引入了變形輔助機(jī)動(dòng)，變體飛行器模型式（12）包含了許多復(fù)雜的耦合關(guān)聯(lián)。本節(jié)通過反饋線性化方法對變體飛行器模型進(jìn)行解耦控制。
選擇變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的控制目標(biāo)為飛行速度、俯仰角和飛行高度，則輸出函數(shù)y＝h（x）為
根據(jù)微分幾何理論，計(jì)算出系統(tǒng)的相對階為｛1，2，2｝，其總和等于系統(tǒng)維度，因此定義如下坐標(biāo)變換：
同時(shí)，構(gòu)建解耦矩陣
式中，aij（x），bi（x）（i，j＝1，2，3）是由變體飛行器模型決定的李導(dǎo)數(shù)，具體如下：
可知矩陣式（17）是非奇異的，從而狀態(tài)反饋解耦控制器設(shè)計(jì)為
式中，v＝［v1v2v3］T是解耦系統(tǒng)的參考輸入向量。
進(jìn)而，為了實(shí)現(xiàn)這樣一個(gè)目標(biāo)，不僅應(yīng)當(dāng)明確提倡理論的多元化，“當(dāng)兩個(gè)隱喻相互競爭并不斷相映證可能的缺陷，這樣就更有可能為學(xué)習(xí)者和教師提供更自由的和堅(jiān)實(shí)的效果”[25]；也應(yīng)始終堅(jiān)持自己的獨(dú)立思考，而這事實(shí)上也正是何以特別強(qiáng)調(diào)“理論的實(shí)踐性解讀”的又一重要原因，即是應(yīng)當(dāng)通過積極的教學(xué)實(shí)踐對相關(guān)理論的真理性做出必要的檢驗(yàn)，并促使其不斷完善和進(jìn)一步發(fā)展．
經(jīng)過坐標(biāo)變換式（16）和解耦控制式（21），最終得到變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的輸入輸出線性化解耦系統(tǒng)為
3 非奇異動(dòng)態(tài)終端滑模控制器設(shè)計(jì)
變體飛行器系統(tǒng)中除了一般的氣動(dòng)參數(shù)不精確、外部擾動(dòng)等不確定因素，還有機(jī)翼伸縮帶來的參數(shù)攝動(dòng)、未建模動(dòng)態(tài)等影響，構(gòu)成了不能忽略的復(fù)合干擾。單純的反饋線性化無法消除這樣的干擾，需要設(shè)計(jì)合適的外部控制器以保證系統(tǒng)具有足夠的魯棒性能。本節(jié)提出一種新的滑?？刂撇呗浴狽DTSMC，實(shí)現(xiàn)對變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的全局穩(wěn)定控制。
3.1 NDTSMC設(shè)計(jì)思路
在變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的解耦系統(tǒng)式（22）中加入復(fù)合干擾，得到飛行速度、俯仰角、飛行高度3個(gè)子系統(tǒng)：
式中，di（t）（i＝1，2，3）為3個(gè)子系統(tǒng)的復(fù)合干擾，且滿足|di（t）|≤Mi，|˙di（t）|≤Ni，Mi，Ni（i＝1，2，3）為大于零的常數(shù)。
定義變體飛行器跟蹤誤差為
式中，V*，θ*，h*表示飛行速度、俯仰角和飛行高度的目標(biāo)指令。
對于復(fù)合干擾，NTSMC方法具有一定的魯棒性，并且不存在控制奇異區(qū)域，但其不連續(xù)切換控制項(xiàng)引起的抖振不利于控制實(shí)現(xiàn)，甚至可能導(dǎo)致系統(tǒng)性能變差。常規(guī)的邊界層法雖然能削弱抖振，卻也犧牲了一定的控制性能。本文提出一種新的NDTSMC控制策略，在保留NTSMC有限時(shí)間收斂特性的基礎(chǔ)上，利用DSMC的積分作用消除不連續(xù)切換項(xiàng)引起的抖振，提高變體飛行器的控制精度。
首先定義線性滑模面
式中，調(diào)節(jié)參數(shù)c2，c3＞0。然后構(gòu)造具有非奇異終端滑模結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)滑模面
式中，設(shè)計(jì)參數(shù)βi＞0（i＝1，2，3）；pi，qi為正奇數(shù)，且滿足qi＜pi＜2qi。再結(jié)合指數(shù)趨近律，最終得到NDTSMC控制律為
式中，設(shè)計(jì)參數(shù)ki，ηi＞0（i＝1，2，3）。
可見，NDTSMC在一般NTSMC基礎(chǔ)上，構(gòu)建了兩層滑模面，既保證了有限時(shí)間內(nèi)的快速收斂，又將不連續(xù)切換控制信號轉(zhuǎn)移到控制器的導(dǎo)數(shù)中，進(jìn)而通過積分作用得到本質(zhì)連續(xù)的控制信號，有效地消除抖振。
至此，變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的完整控制結(jié)構(gòu)如圖2所示。
圖2 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)控制系統(tǒng)框圖
3.2 穩(wěn)定性證明
定理1對于變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的解耦系統(tǒng)式（23）～式（25），構(gòu)造線性滑模面式（27）和動(dòng)態(tài)滑模面式（28），采用NDTSMC式（29），則閉環(huán)系統(tǒng)是漸近穩(wěn)定的，從而實(shí)現(xiàn)飛行速度、俯仰角和飛行高度的漸近跟蹤。
證明 變體飛行器的3個(gè)解耦子系統(tǒng)具有相似的控制結(jié)構(gòu)，下面以飛行高度為例進(jìn)行證明。
定義Lyapunov函數(shù)
則
根據(jù)式（25）和式（26），代入¨e3、e˙˙3，則
將式（29）中的v3代入式（32），經(jīng)整理得
由于p3.q3為正奇數(shù)且滿足q3＜p3＜2q3，可知≥0。從而可得
在E3≠0的時(shí)候，當(dāng)˙S3≠0時(shí)，˙V3＜0；當(dāng)˙S3＝0時(shí)，˙V3＝0，而此時(shí)可以證明¨S3≠0，可知該狀態(tài)不是穩(wěn)定狀態(tài)，即˙V3＝0不會(huì)一直持續(xù)。
綜上，飛行高度子系統(tǒng)滿足Lyapunov穩(wěn)定條件，閉環(huán)系統(tǒng)是漸進(jìn)穩(wěn)定的。這表明，在NDTSMC的控制作用下，動(dòng)態(tài)滑模面E3將在有限時(shí)間內(nèi)收斂到零，進(jìn)而線性滑模面S3進(jìn)入非奇異終端滑模運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，在有限時(shí)間內(nèi)到達(dá)并保持S3＝˙S3＝0，最終高度誤差漸近到達(dá)e3＝˙e3＝¨e3＝0，從而實(shí)現(xiàn)飛行高度的漸近跟蹤。
飛行速度和俯仰角子系統(tǒng)的證明與之類似，不再贅述。
證畢
4 仿真與分析
為驗(yàn)證變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的優(yōu)勢，并檢驗(yàn)本文所設(shè)計(jì)的NDTSMC方法的改進(jìn)效果，本節(jié)通過仿真實(shí)驗(yàn)研究變體飛行器利用機(jī)翼伸縮輔助完成航跡跟蹤的效果。
4.1 仿真目標(biāo)與設(shè)計(jì)參數(shù)
仿真實(shí)驗(yàn)的目標(biāo)是：變體飛行器初始時(shí)在1．5 km高度以馬赫數(shù)為0.1的速度平飛，此時(shí)的翼展變形率ξ為0.2，即翼展為1.2倍的本體翼展。從第10 s開始跟蹤指定的爬升航跡，利用機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)，經(jīng)過50 s上升至1．6 km高度后進(jìn)入新的平飛狀態(tài)，同時(shí)保持整個(gè)過程的速度穩(wěn)定與姿態(tài)穩(wěn)定。在飛行器爬升過程中，加入周期為5 s、峰值分別為20 N和400 N·m的復(fù)合力干擾和復(fù)合力矩干擾。
變體飛行器的物理參數(shù)為m＝1 247 kg，Sw＝17.09 m2，cA＝1.74 m，Iy＝4 067.5 kg·m2。機(jī)翼伸縮伺服機(jī)構(gòu)的帶寬為2 rad／s，速率不超過每秒5%本體翼展。大氣密度為ρ＝1.055 5 kg／m3。
NDTSMC控制器的設(shè)計(jì)參數(shù)經(jīng)分析、調(diào)試，最終設(shè)定為c2＝2，c3＝1.2，β1＝0.005，β2＝0.1，β3＝3，p1＝p2＝p3＝7，q1＝q2＝q3＝5，k1＝0.001 4，k2＝k3＝1，η1＝0.03，η2＝η3＝0.01。
4.2 變體飛行器變形輔助機(jī)動(dòng)的航跡跟蹤仿真
對利用機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器進(jìn)行目標(biāo)航跡跟蹤的仿真實(shí)驗(yàn)，同時(shí)對僅有傳統(tǒng)舵面和油門的常規(guī)飛行器進(jìn)行同樣的仿真以作對比，得到飛行狀態(tài)的變化過程如圖3所示，其中Δh表示高度誤差。
圖3 變體飛行器與常規(guī)飛行器航跡跟蹤效果對比
由圖3（f）可見，相比常規(guī)飛行器，變體飛行器對目標(biāo)航跡的跟蹤更加精確，航跡段切換時(shí)的最大偏差小于1．5 m，且在3 s左右即能重新準(zhǔn)確跟蹤到目標(biāo)航跡。對于爬升階段的復(fù)合干擾亦有很強(qiáng)的抑制能力，航跡跟蹤精度幾乎不受影響；而常規(guī)飛行器則產(chǎn)生了明顯擾動(dòng)。同時(shí)，圖3（a）所示的速度穩(wěn)定效果，變體飛行器也明顯優(yōu)于常規(guī)飛行器。事實(shí)上，常規(guī)飛行器通過升降舵和油門的調(diào)節(jié)消除復(fù)合干擾的影響，自身氣動(dòng)特性并未變化，如果復(fù)合干擾過大，控制效果將變差；而變體飛行器增加了變形操縱，利用機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)特性的直接改變來提供輔助控制，本質(zhì)地增強(qiáng)了控制效果和抗干擾能力。
變形輔助機(jī)動(dòng)的另一優(yōu)勢在圖3（c）中得到了突出體現(xiàn)。在爬升階段，常規(guī)飛行器的俯仰角大致保持在了一個(gè)不同于平飛時(shí)的角度，同時(shí)還因干擾而不斷波動(dòng)；而變體飛行器則能很好地穩(wěn)定在平飛角度，并且不受干擾影響。這種效果類似于現(xiàn)代飛機(jī)主動(dòng)控制技術(shù)中的直接升力控制，在改變航跡高度的同時(shí)保持俯仰姿態(tài)，以滿足特定的任務(wù)需求。因此，變體飛行器不僅可以通過變形輔助機(jī)動(dòng)提高控制精度，還能提供額外的機(jī)動(dòng)性能。
仿真實(shí)驗(yàn)中，變體飛行器與常規(guī)飛行器的控制信號如圖4所示。
圖4 變體飛行器與常規(guī)飛行器航跡跟蹤控制信號對比
由圖4可見，變體飛行器由于增加了機(jī)翼伸縮的輔助控制作用，在爬升階段的油門開度增量大幅降低，這表明變體飛行器通過變形輔助機(jī)動(dòng)能夠以更少的能量消耗實(shí)現(xiàn)更優(yōu)的目標(biāo)飛行。
4.3 NDTSMC與一般NTSMC的仿真對比
第4．2節(jié)的仿真實(shí)驗(yàn)表明，相比常規(guī)飛行器，采用NDTSMC的變體飛行器通過機(jī)翼伸縮輔助機(jī)動(dòng)能夠?qū)崿F(xiàn)更好的航跡跟蹤。為進(jìn)一步驗(yàn)證本文所提控制方法相比一般NTSMC方法的改進(jìn)效果，對變體飛行器分別采用NDTSMC和一般NTSMC方法（后者采用傳統(tǒng)邊界層法消除抖振），仿真同樣的航跡跟蹤過程，主要對比結(jié)果如圖5所示。
圖5 變體飛行器不同控制方法航跡跟蹤效果對比
由圖5可見，NDTSMC比一般NTSMC的航跡跟蹤精度更高，到達(dá)目標(biāo)航跡的速度更快。同時(shí)，機(jī)翼伸縮的幅值降低了約30%，爬升階段抑制復(fù)合干擾的抖動(dòng)也明顯減小。這表明，NDTSMC的控制信號抖振得到了更好的消除，控制精度與魯棒性能也得到了進(jìn)一步提高。
5 結(jié) 論
變體飛行器將結(jié)構(gòu)變形作為輔助操控方式，有助于提高飛行器的機(jī)動(dòng)性能。本文針對伸縮翼變體飛行器，研究了機(jī)翼伸縮對飛行器氣動(dòng)性能的影響，建立了兩者的函數(shù)模型；將機(jī)翼伸縮視為輔助操縱方式，構(gòu)建了變形輔助機(jī)動(dòng)的縱向非線性動(dòng)力學(xué)模型；設(shè)計(jì)了一種新的NDTSMC方法，保證復(fù)合干擾影響下飛行器狀態(tài)的有限時(shí)間收斂，并通過積分作用消除了抖振，提高了控制精度和魯棒性能。航跡跟蹤的仿真實(shí)驗(yàn)表明，變形輔助機(jī)動(dòng)的變體飛行器比常規(guī)飛行器具有更強(qiáng)的機(jī)動(dòng)性能和更好的抗干擾能力，能夠以更高的能量效率實(shí)現(xiàn)更優(yōu)的機(jī)動(dòng)飛行。同時(shí)，仿真對比結(jié)果也驗(yàn)證了本文提出的NDTSMC方法相比一般NTSMC方法提高了變體飛行器的控制精度和動(dòng)態(tài)性能。
［1］Barbarino S，Bilgen O，Ajaj R M，et al．A review of morphing aircraft［J］．Journal of Intelligent Material Systems and Structures，2011，22（9）：823- 877．
［2］Kudva J N．Overview of the DARPA smart wing project［J］．Journal of Intelligent Material Systems and Structures，2004，15（4）：261- 267．
［3］Rodriguez A R．Morphing aircraft technology survey［C］∥Proc. of the 45th AIAA Aerospace Science Meeting and Exhibit，2007：1- 16．
［4］Ivanco T G，Scott R C，Love M H，et al．Validation of the Lockheed Martin morphing concept with wind tunnel testing［C］∥Proc.of the 48th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2007：1- 17．
［5］Bowman J，Sanders B，Cannon B，et al．Development of next generation morphing aircraft structures［C］∥Proc.of the 48th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2007：1- 10．
［6］Jouannet C，Lundstr?m D，Amadori K，et al．Morphing wing design，from study to flight test［C］∥Proc.of the 47th AIAA Aerospace Sciences Meeting Including the New Horizons Forum and Aerospace Exposition，2009：1- 12．
［7］Matteo N D，Guo S，Ahmed S，et al．Design and analysis of a morphing flap structure for high lift wing［C］∥Proc.of the 51st AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2010：1- 12．
［8］Felício J，Santos P，Gamboa P，et al．Evaluation of a variablespan morphing wing for a small UAV［C］∥Proc.of the 52nd AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2011：1- 17．
［9］Wang Q，Chen Y，Tang H．Mechanism design for aircraft morphing wing［C］∥Proc.of the 53rd AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2012：1- 12．
［10］Yin M，Lu Y P，He Z．LPV modeling and robust gain scheduling control of morphing aircraft［J］．Journal of Nanjing University of Aeronautics&Astronautics，2013，45（2）：202- 208．（殷明，陸宇平，何真．變體飛行器LPV建模與魯棒增益調(diào)度控制［J］．南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，45（2）：202- 208．）
［11］Boothe K，F(xiàn)itzpatrick K，Lind R．Controllers for disturbance rejection for a linear input-varying class of morphing aircraft［C］∥Proc.of the 46th AIAA／ASME／ASCE／AHS／ASC Structures，Structural Dynamics and Materials Conference，2005：1- 14．
［12］Valasek J，Lampton A，Marwaha M．Morphing unmanned air vehicle intelligent shape and flight control［C］∥Proc.of the AIAA Infotech＠Aerospace Conference，2009：1- 27．
［13］Hurst A C，Wickenheiser A M，Garcia E．Control of an adaptive aircraft with a morphing input［C］∥Proc.of the 50th AIAA／ASME／ASCE／A HS／ASC Structures，Structural Dynamics，and Materials Conference，2009：1- 6．
［14］Feng Y，Yu X H，Man Z H．Non-singular terminal sliding mode control of rigid manipulators［J］．Automatica，2002，38（12）：2159- 2167．
［15］Yang J，Li S H，Su J Y，et al．Continuous nonsingular terminal sliding mode control for systems with mismatched disturbances［J］．Automatica，2013，49（7）：2287- 2291．
［16］Pu M，Wu Q X，Jiang C S，et al．New fast terminal sliding mode and its application to near space vehicles［J］．Acta Aeronautica et Astronautica Sinica，2011，32（7）：1283- 1291．（蒲明，吳慶憲，姜長生，等．新型快速Terminal滑模及其在近空間飛行器上的應(yīng)用［J］．航空學(xué)報(bào)，2011，32（7）：1283- 1291．）
［17］Xu C，Lu Y P，Liu Y B，et al．Dynamic modeling and sliding mode control of multi-moving-body spacecraft using screw theory［J］．Systems Engineering and Electronics，2012，34（12）：2535- 2540．（許晨，陸宇平，劉燕斌，等．多運(yùn)動(dòng)體航天器旋量理論動(dòng)力學(xué)建模與滑?？刂疲跩］．系統(tǒng)工程與電子技術(shù)，2012，34（12）：2535- 2540．）
［18］Li H，Dou L H，Su Z．Adaptive nonsingular fast terminal sliding mode control for electromechanical actuator［J］．International Journal of Systems Science，2013，44（3）：401- 415．
［19］Zheng J F，F(xiàn)eng Y，Lu Q L．High-order terminal sliding-mode control for permanent magnet synchronous motor［J］．Control Theory&Applications，2009，26（6）：697- 700．（鄭劍飛，馮勇，陸啟良．永磁同步電機(jī)的高階終端滑?？刂品椒ǎ跩］．控制理論與應(yīng)用，2009，26（6）：697- 700．）
［20］Wang Y M．Research on nonsingular terminal sliding mode control method for flexible manipulator［D］．Harbin：Harbin Institute of Technology，2009．（王艷敏．柔性機(jī)械手非奇異終端滑?？刂品椒ǖ难芯浚跠］．哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2009．）
［21］Lin F J，Chou P H，Chen C S，et al．Three-degree-of-freedom dynamic model-based intelligent nonsingular terminal sliding mode control for a gantry position stage［J］．IEEE Trans.on Fuzzy Systems，2012，20（5）：971- 985．
［22］Liu J K，Sun F C．A novel dynamic terminal sliding mode control of uncertain nonlinear systems［J］．Journal of Control Theory and Applications，2007，5（2）：189- 193．
［23］Geng J，Liu X D，Wang L．Dynamic sliding mode control of a hypersonic flight vehicle［J］．Acta Armamentarii，2012，33（3）：307- 312．（耿潔，劉向東，王亮．高超聲速飛行器的動(dòng)態(tài)滑模飛行控制器設(shè)計(jì)［J］．兵工學(xué)報(bào)，2012，33（3）：307- 312．）
［24］Zong Q，Wang J，Tao Y．Adaptive high-order dynamic sliding mode control for a flexible air-breathing hypersonic vehicle［J］．International Journal of Robust and Nonlinear Control，2013，23（15）：1718- 1736．
［25］Liu L，F(xiàn)ang Y M，Li J X，et al．Dynamic sliding mode decoupling control for speed and tension system of reversible cold strip mill［J］．Control Theory&Applications，2013，30（8）：1005- 1013．（劉樂，方一鳴，李建雄，等．可逆冷帶軋機(jī)速度張力系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)滑模解耦控制［J］．控制理論與應(yīng)用，2013，30（8）：1005- 1013．）
Modeling and sliding mode control of morphing aircraft for morphing-aided maneuver
YIN Ming1，LU Yu-ping1，HE Zhen1，YAO Ke-ming1，2
（1. College of Automation Engineering，Nanjing University of Aeronautics and Astronautics，Nanjing 210016，China；2.College of Electric and Information Engineering，Jiangsu University of Technology，Changzhou 213001，China）
The modeling and control of the telescopic morphing aircraft for morphing-aided maneuver are studied in this paper．The relationships between the aircraft wingspan-varying and the aerodynamic parameters are analyzed．Taking the wingspan-varying as an extra operation，the dynamic model of the morphing-aided maneuver is constructed．To deal with the high nonlinearity and the hybrid disturbances，a novel feedback linearization based non-singular dynamic terminal sliding mode control（NDTSMC）approach is proposed．The convergence of the aircraft states within a finite time is guaranteed by the NDTSMC，and the chattering is eliminated by integration of the switch control signals．The simulation results show that the control precision and the robustness of the morphing aircraft are improved by the NDTSMC with a better chattering elimination．The maneuverability and the disturbance rejection capacity of the morphing aircraft with morphing-aided maneuver are demonstrated stronger than the conventional ones．
morphing aircraft；morphing-aided maneuver；dynamic modeling；non-singular dynamic terminal sliding mode control（NDTSMC）；trajectory tracking
V 249．1
A
10．3969／j．issn．1001-506X．2015．01．21
殷 明（1985-），男，博士研究生，主要研究方向?yàn)橄冗M(jìn)飛行器建模與控制。
E-mail：dragonyinming＠nuaa．edu．cn
陸宇平（1957-），男，教授，博士研究生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)橹悄茏冃误w控制技術(shù)、高超聲速飛行精確控制。
E-mail：yplac＠nuaa．edu．cn
何 真（1981-），女，副教授，博士，主要研究方向?yàn)橄冗M(jìn)飛行控制、復(fù)雜系統(tǒng)建模與控制。
E-mail：hezhen＠nuaa．edu．cn
姚克明（1978-），男，講師，博士，主要研究方向?yàn)閺?fù)雜多體系統(tǒng)協(xié)調(diào)控制、飛行器控制與自主導(dǎo)航。
E-mail：ykm_1997＠163．com
1001-506X（2015）01-0128-07
網(wǎng)址：www．sys-ele．com
2013- 12- 02；
2014- 05- 21；網(wǎng)絡(luò)優(yōu)先出版日期：2014- 08- 05。
網(wǎng)絡(luò)優(yōu)先出版地址：http：／／w ww．cnki．net／kcms／detail／11．2422．TN．20140805．1341．002．html
國家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃（863計(jì)劃）（2013AA7052002）；國家自然科學(xué)基金（91016017，61304139）；江蘇省自然科學(xué)基金（BK20130234，BK20130806）；江蘇省高校自然科學(xué)基金（13KJD510003）資助課題
猜你喜歡
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2022年5期)2022-06-06 09:27:40
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2020年10期)2020-11-14 09:26:06
青年歌聲(2019年12期)2019-12-17 06:32:32
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2017年7期)2017-11-24 05:27:33
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2017年10期)2017-04-20 08:51:28
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)(2016年6期)2016-11-16 01:50:52
云南師范大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)(2015年5期)2015-12-26 12:46:14
航空學(xué)報(bào)(2015年4期)2015-05-07 06:43:28
艦船科學(xué)技術(shù)(2015年8期)2015-02-27 15:38:47
江蘇第二師范學(xué)院學(xué)報(bào)(2014年6期)2014-04-16 03:10:41
