楊 帥 王雙杰

（1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)電力學(xué)院，呼和浩特 010080 ；2.內(nèi)蒙古超高壓供電局，呼和浩特 010080）

分布式電源接入電網(wǎng)后，網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浼肮╇姺绞桨l(fā)生了變化。特別是使傳統(tǒng)單電源輻射狀電網(wǎng)轉(zhuǎn)變?yōu)槎喽斯╇姷膹?fù)雜網(wǎng)絡(luò)。這些變化會(huì)直接影響電網(wǎng)中原有潮流的分布，使得配電系統(tǒng)故障后的故障特征與之前有很大的不同[1]。傳統(tǒng)的故障檢測(cè)方法、保護(hù)配置模式和整定值已經(jīng)不能保證保護(hù)的正確動(dòng)作，上述原因嚴(yán)重制約了分布式電源的大規(guī)模并網(wǎng)?，F(xiàn)階段并入電網(wǎng)的分布式電源種類很多，可大致分為逆變型和非逆變型兩大類。逆變型分布式電源通常要通過電力電子逆變器并網(wǎng)。電力電子逆變器的加入使得分布式電源的特性發(fā)生了相應(yīng)的變化。含Inverter Interfaced Distributed Generator（以下簡(jiǎn)稱IIDG）發(fā)電機(jī)系統(tǒng)的故障特性很大程度上受到逆變器接口控制系統(tǒng)的影響，它的故障特性與傳統(tǒng)意義上電源故障的特性不同，這些不同給含有分布式電源的電網(wǎng)的保護(hù)配置和保護(hù)參數(shù)整定帶來了直接的影響。

1 逆變型分布式電源（IIDG）

多數(shù)分布式電源的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示[3]，它包括帶有發(fā)電機(jī)的分布式電源、直流側(cè)的電容器、逆變器和與電網(wǎng)連接的交流端口電路。

圖1 分布式電源拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖

分布式電源的電力接口設(shè)備的功能是實(shí)現(xiàn)分布式電源與電網(wǎng)連接。IIDG 多采用電力電子逆變器等作為并網(wǎng)接口[4]。

逆變器接口輸出電流的頻率是由其控制策略決定，輸出電壓的幅值除了與接口逆變器的控制策略有關(guān)外，還和直流側(cè)電容的電壓值密切相關(guān)。進(jìn)而可以得出：分布式電源的輸出由接口逆變器的控制策略決定，而與原動(dòng)機(jī)不存在直接關(guān)聯(lián)，這是采用逆變器接口并網(wǎng)的分布式電源和傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)直接并網(wǎng)的不同之處。合理的控制策略對(duì)于這類分布式電源的正常運(yùn)行至關(guān)重要。

傳統(tǒng)電力系統(tǒng)通常將電網(wǎng)里的大容量發(fā)電機(jī)分為調(diào)頻機(jī)組和非調(diào)頻機(jī)組，調(diào)頻機(jī)組通過調(diào)速器參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)，而非調(diào)頻機(jī)組常采用同步器與電網(wǎng)進(jìn)行頻率平衡。與之類似，接入電網(wǎng)的分布式電源也可按照是否具有頻率調(diào)節(jié)功能將它們分類控制[2]。其中的一部分為了盡可能多的輸出功率或保持設(shè)定的功率輸出，常采用功率控制方式（PQ控制方式）來實(shí)現(xiàn)，另一部分是在孤島運(yùn)行狀態(tài)下?lián)?dāng)頻率參考點(diǎn)和穩(wěn)定器作用的分布式電源通常采用電壓頻率控制方式（V/f），另外還有下垂控制方式等。

2 IIDG 并網(wǎng)建模

本文仿真對(duì)象如圖2（a）所示，系統(tǒng)采用IEEE34節(jié)點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)模型。其中節(jié)點(diǎn)846 接有如圖2（b）所示的集團(tuán)式風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)，節(jié)點(diǎn)840 接有一個(gè)微電網(wǎng)系統(tǒng)。

3 故障特性的影響因素及仿真分析

對(duì)故障特性有較大影響的因素主有包括：電源自帶的故障電流限制器、發(fā)電機(jī)種類、中性點(diǎn)接地方式、各序阻抗值大小和逆變器的控制方式等因素。限于篇幅，本文只研究前三種因素的影響。

圖2 系統(tǒng)示意圖

3.1 故障電流限制器件的影響

現(xiàn)階段對(duì)逆變器的應(yīng)用來說，絕緣門極雙極型晶體管（IGBT）以絕對(duì)優(yōu)勢(shì)占有很大的比重。因而在研究逆變型分布式電源的短路電路特性就需要考慮IGBT 的承受短路電流的能力。根據(jù)故障電流的大小，可以將IGBT 模塊的過流保護(hù)分為兩類：第一類為過載保護(hù)，此時(shí)故障電流較小，一般為額定工作電流的1.2～1.5 倍；第二類為短路保護(hù)，故障電流較大，一般大于額定工作電流的2 倍。逆變型分布式電源的短路故障電流不能超過2 倍額定值。當(dāng)逆變型分布式電源的輸出電流達(dá)到2 倍額定電流后，對(duì)其的處理方法目前有兩種：一種是利用電力電子器件自身的保護(hù)使分布式電源的故障電流消失，另一種做法就是在控制模塊中增設(shè)飽和模塊將輸出電流限制在2 倍額定電流之內(nèi)。

3s 時(shí)840 節(jié)點(diǎn)發(fā)生不對(duì)稱故障時(shí)的仿真波形如圖3所示。

在故障時(shí)電流和電壓會(huì)發(fā)生突變，電力電子逆變器接口為了保護(hù)自身不被過電壓和大電流損壞，都裝設(shè)有故障電流限制器件，這些器件在硬件上或軟件上對(duì)短路電流的幅值起到了限制作用[5]，會(huì)使分布式電源在短路故障期間提供短路電流的能力在很大程度上受到限制，如圖3所示，系統(tǒng)運(yùn)行在3s后的故障期間，IIDG 分布式電源所提供的正、負(fù)、零序電流分量均很小。常規(guī)的過電流保護(hù)將失去選擇性或存在靈敏不滿足要求的現(xiàn)象。所以，在對(duì)此類IIDG 的電網(wǎng)進(jìn)行保護(hù)配置和整定時(shí)要考慮到分布式電源和電力電子接口器件自身的保護(hù)作用。

圖3 840 節(jié)點(diǎn)故障時(shí)的正負(fù)零序電流

3.2 發(fā)電機(jī)類型的影響

現(xiàn)有分布式電源的發(fā)電機(jī)類型大致分為同步電機(jī)和異步電機(jī)兩大類，由于這兩種類型的電機(jī)的特性差異，必然會(huì)對(duì)外特性產(chǎn)生影響。由于現(xiàn)階段大規(guī)模并網(wǎng)的分布式電源中分布式電源以風(fēng)力發(fā)電為主，風(fēng)力發(fā)電機(jī)中的雙饋電機(jī)是帶有同步機(jī)特性的特殊類型異步電機(jī)。這里把它劃歸同步電機(jī)來考慮[6]。

1）具有同步發(fā)電機(jī)特性的分布式電源模型

這里的同步電機(jī)以常見的雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)為例，圖4（a）和（b）分別表示了PSCAD 中的雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)模型和變流器的內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖。

圖4 風(fēng)力發(fā)電機(jī)示意圖

2）具有異步電機(jī)特性的分布式電源模型

異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)以鼠籠異步機(jī)作為例子，在PSCAD 中模型如圖5所示。

圖5 異步發(fā)電機(jī)模型

3）仿真結(jié)果分析

這里的分布式電源以66 臺(tái)、每臺(tái)風(fēng)機(jī)功率為0.75MW 的風(fēng)電場(chǎng)為例討論。風(fēng)電機(jī)組的出口電壓為 0.69kV，集電變壓器將電壓由 0.69kV 升至10.5kV，然后通過風(fēng)電場(chǎng)變壓器接入電網(wǎng),如圖6（a）所示接入846 節(jié)點(diǎn)。假設(shè)故障發(fā)生時(shí)間為3.0s。不同類型風(fēng)機(jī)的故障電流仿真波形如圖6所示。

圖6所示為異步與雙饋風(fēng)電機(jī)在有功出力相同、發(fā)生三相接地故障時(shí)短路電流。由圖6（a）可知在異步風(fēng)電機(jī)組近距離發(fā)生短路時(shí)異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)的故障電流瞬時(shí)增大,最大值約為額定值的7 倍。隨著故障時(shí)間的推移，故障短路電流持續(xù)衰減且衰減迅速，0.6s 后短路電流逐漸衰減為零，即異步電機(jī)不能提供持續(xù)的故障電流；這是因?yàn)楫惒綑C(jī)組沒有獨(dú)立的勵(lì)磁結(jié)構(gòu),短路故障時(shí)勵(lì)磁結(jié)構(gòu)與系統(tǒng)斷開,風(fēng)電機(jī)組的勵(lì)磁機(jī)構(gòu)沒有了系統(tǒng)的支持，不能為電機(jī)勵(lì)磁,所以向電網(wǎng)提供的短路電流不能維持。

由圖6（b）可知同步發(fā)電機(jī)則有很大不同，在故障時(shí)故障電流瞬時(shí)增大，隨著故障時(shí)間的推移，故障短路電流無變化。這是因?yàn)殡p饋風(fēng)電機(jī)組短路時(shí)短路電流也會(huì)增大，由于轉(zhuǎn)子側(cè)可以通過轉(zhuǎn)子側(cè)逆變器向電網(wǎng)提供持續(xù)短路電流，故障電流不會(huì)持續(xù)衰減。

故而，當(dāng)發(fā)生故障時(shí)異步風(fēng)電機(jī)組的保護(hù)裝置應(yīng)快速有效地檢測(cè)有限的故障電流以使保護(hù)裝置準(zhǔn)確而快速地動(dòng)作。

圖6 不同類型風(fēng)電機(jī)組的短路電流

3.3 接地方式和故障位置的影響

我國現(xiàn)階段風(fēng)力發(fā)電多以集團(tuán)式風(fēng)電場(chǎng)接入電力系統(tǒng),風(fēng)電場(chǎng)高壓主變高壓側(cè)中性點(diǎn)通常經(jīng)間隙接地運(yùn)行，系統(tǒng)故障時(shí)中性點(diǎn)被擊穿，造成系統(tǒng)側(cè)中性點(diǎn)直接接地運(yùn)行。因此，系統(tǒng)故障時(shí)中性點(diǎn)接地方式屬直接接地方式，仿真系統(tǒng)如圖2（b）所示。

仿真時(shí)采用鼠籠風(fēng)力發(fā)電機(jī)，故障設(shè)在系統(tǒng)側(cè)距主變0.5km 處，故障為3s 后發(fā)生a 相接地故障。故障電流波形如圖7所示。此時(shí)，非故障相電流在幅值和相位上都近似和故障相電流相同。這是由于風(fēng)機(jī)出口電壓一般較低，故障時(shí)，從高壓側(cè)看，低壓側(cè)相當(dāng)于接入了一個(gè)大限流電抗，主變高壓側(cè)中性點(diǎn)擊穿，其中有一繞組接成三角形，則零序阻抗為主變阻抗，此時(shí)正負(fù)序阻抗遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于零序阻抗，故障量零序分量占絕對(duì)優(yōu)勢(shì)。在某種情況下非故障相電流可能比故障相電流還大，使保護(hù)的正確動(dòng)作受到很大影響[7]。

對(duì)仿真波形分析可以得出：當(dāng)帶有分布式電源的電網(wǎng)中發(fā)生故障后，故障相電流在故障時(shí)會(huì)發(fā)生突變并隨著故障時(shí)間的推移而持續(xù)衰減，最終趨于穩(wěn)定。隨著非故障相的正序阻抗減小非故障相電流逐漸增大，最終會(huì)達(dá)到一個(gè)恒定值。在一定情況下非故障相電流和與故障相電流幅值大小相當(dāng)，這種現(xiàn)象會(huì)使利用幅值來判斷故障的保護(hù)失去選擇性，甚至出現(xiàn)誤動(dòng)的情況。故障發(fā)生的位置，即故障發(fā)生的變壓器端側(cè)不同，故障響應(yīng)也會(huì)不同，在保護(hù)配置和整定時(shí)應(yīng)該注意。

圖7 不對(duì)稱短路電流

4 結(jié)論

本文首先在PSCAD/EMTDC 中建立并入電網(wǎng)的分布式電源仿真模型，隨后，針對(duì)電源自帶的故障電流限制器、發(fā)電機(jī)種類、中性點(diǎn)接地方式等各種影響因素進(jìn)行了詳實(shí)的仿真。由于分布式電源帶有故障電流限制器件或限流保護(hù)，會(huì)使分布式電源在短路故障時(shí)提供短路電流的能力在很大程度上受到限制，針對(duì)帶有這類IIDG 的電網(wǎng)進(jìn)行保護(hù)配置和整定時(shí)，要考慮到分布式電源和電力電子接口器件自身的保護(hù)作用。異步發(fā)電機(jī)作為分布式電源常用發(fā)電機(jī)類型，其在系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)，故障特性會(huì)與同步電機(jī)有很大不同，在保護(hù)配置時(shí)應(yīng)該采取相應(yīng)的措施。分布式電源并網(wǎng)后，系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)的故障特性與系統(tǒng)的中性點(diǎn)接地方式有關(guān)，特別是在異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)作為分布式電源的情況下，故障時(shí)在分布式電源側(cè)檢測(cè)到的故障電流幾乎全部為零序故障電流，非故障相電流與故障相電流近乎相同，使保護(hù)的正確動(dòng)作受到很大影響，甚至?xí)贡Ｗo(hù)誤動(dòng)作。綜上所述，在含有分布式電源的電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí)，保護(hù)的配置與整定應(yīng)該綜合考慮多方面的因素而做出適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，以確保繼電保護(hù)裝置能夠正確動(dòng)作。

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