俞 洋，汪昊楠，于 楠，熊進(jìn)標(biāo)，傅孝良，程 旭，楊燕華,

(1.上海交通大學(xué) 核科學(xué)與工程學(xué)院，上海 200240；2.國(guó)家核電技術(shù)有限公司 北京軟件技術(shù)中心，北京 100029；3.國(guó)家能源核電軟件重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206)

?

基于激光多普勒測(cè)量的6×6棒束間湍流流動(dòng)研究

俞 洋1，汪昊楠1，于 楠2,3，熊進(jìn)標(biāo)1，傅孝良2,3，程 旭1，楊燕華1,2,3

(1.上海交通大學(xué) 核科學(xué)與工程學(xué)院，上海 200240；2.國(guó)家核電技術(shù)有限公司 北京軟件技術(shù)中心，北京 100029；3.國(guó)家能源核電軟件重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102206)

采用3D激光多普勒測(cè)速裝置研究了6×6棒束間的流場(chǎng)分布。實(shí)驗(yàn)選擇了5種工況進(jìn)行研究，雷諾數(shù)范圍為6.6×103～7.03×104。其中6×6棒束試驗(yàn)段幾何結(jié)構(gòu)模擬相鄰組件的布置方式。實(shí)驗(yàn)設(shè)置兩種測(cè)量模式，第1種模式選擇從試驗(yàn)段側(cè)邊測(cè)量，獲得了距定位格架不同位置處的軸向速度和湍流強(qiáng)度的分布；第2種測(cè)量模式選擇從試驗(yàn)段出口端面進(jìn)行測(cè)量，獲得了出口截面子通道間的三維速度和雷諾應(yīng)力分布。通過對(duì)比不同雷諾數(shù)下的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，分析了雷諾數(shù)對(duì)此次6×6棒束實(shí)驗(yàn)的影響。比較發(fā)現(xiàn)在雷諾數(shù)為6.6×103的情況下，存在低雷諾數(shù)效應(yīng)。

激光多普勒測(cè)速裝置；6×6棒束；三維流場(chǎng)；雷諾數(shù)效應(yīng)

棒束是燃料組件常用的幾何結(jié)構(gòu)，燃料棒產(chǎn)生的熱量由流經(jīng)棒束的冷卻劑帶出堆芯。而燃料棒組件中子通道間流體的橫向交混引起的相鄰子通道間的質(zhì)量、動(dòng)量與能量交換對(duì)棒束與冷卻劑間的傳熱性能有強(qiáng)烈的影響。許多研究者從計(jì)算和實(shí)驗(yàn)兩方面對(duì)棒束間的湍流流動(dòng)展開過研究。文獻(xiàn)[1-2]用湍流模型研究了棒束流動(dòng)特征。這些研究讓人們注意到計(jì)算中選取不同的湍流模型會(huì)給計(jì)算結(jié)果帶來很大的不一致性，因此用實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果非常重要。文獻(xiàn)[3-4]使用熱線風(fēng)速儀測(cè)量了棒束間子通道的軸向速度、湍流動(dòng)能、壁面剪切應(yīng)力等物理量。隨著測(cè)量技術(shù)的進(jìn)步，新的激光測(cè)量方式也逐漸被應(yīng)用到棒束流動(dòng)的測(cè)量。文獻(xiàn)[5]采用二維粒子成像技術(shù)(PIV)研究了壓水堆堆芯流場(chǎng)中定位格架的影響。文獻(xiàn)[6]利用激光多普勒測(cè)速裝置(LDV)獲得了距定位格架不同位置處棒束間橫向速度的流場(chǎng)分布。本工作研究6×6棒束在等溫條件下的流場(chǎng)分布，實(shí)驗(yàn)中采用5光束三維LDV，實(shí)驗(yàn)獲得不同雷諾數(shù)下距定位格架不同位置處的軸向速度與湍流強(qiáng)度分布。

1 實(shí)驗(yàn)裝置與實(shí)驗(yàn)方法

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

本次實(shí)驗(yàn)采用的實(shí)驗(yàn)回路如圖1所示，實(shí)驗(yàn)裝置由主回路和冷卻回路組成。主回路上裝有兩臺(tái)并行布置的泵，根據(jù)實(shí)驗(yàn)對(duì)流量的要求選擇合適的泵運(yùn)行。主回路有兩種運(yùn)行模式：開式和閉式。開式運(yùn)行模式下，回路連通開式水箱，回路在常壓下進(jìn)行。閉式模式可帶壓運(yùn)行，這時(shí)開式水箱被隔離。本文實(shí)驗(yàn)中，回路在開式模式下運(yùn)行。實(shí)驗(yàn)中流量通過安裝在試驗(yàn)段管線的電磁流量計(jì)獲得，測(cè)量誤差在最大量程的1%范圍內(nèi)。通過控制旁排閥與試驗(yàn)段上的流量控制閥可實(shí)現(xiàn)流量的精確調(diào)節(jié)，精度可達(dá)0.1 m3/h。泵運(yùn)行產(chǎn)生的熱量通過熱交換器傳給冷卻回路。

圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic of experiment apparatus

1.2 試驗(yàn)段

本文研究了6×6棒束在等溫條件下的流場(chǎng)分布。6×6棒束試驗(yàn)段水平放置，其幾何結(jié)構(gòu)如圖2所示。整個(gè)棒束由上下對(duì)稱的兩部分組成，其間距為14.4 mm。每部分棒間距為12.6 mm，近壁面處棒束中心與壁面間的間距為7.2 mm。試驗(yàn)段棒束長(zhǎng)為1 509 mm、直徑為9.5 mm。在棒束前后分別裝有固定裝裝置，使棒束得到緊固。試驗(yàn)段中間布置有兩個(gè)簡(jiǎn)易定位格架，間距為478 mm，距入口最近的定位格架與入口距離為478 mm。定位格架沿流道方向的高度為30 mm。為討論方便，設(shè)定沿主流方向?yàn)閥正方向；垂直向上為z正方向；原點(diǎn)定在棒束截面的左下角；從原點(diǎn)水平向右的方向?yàn)閤正方向。

圖2 棒束幾何結(jié)構(gòu)Fig.2 Geometry structure of rod bundles

試驗(yàn)段三維圖如圖3所示，水經(jīng)下端圓形管道從入口進(jìn)入。為了減少入口效應(yīng)的影響，在距入口上游10 cm處安裝了整流器。兩個(gè)對(duì)稱布置的出水口安裝在試驗(yàn)段出口，以盡量減小出口效應(yīng)的影響。實(shí)驗(yàn)中測(cè)量區(qū)域如圖3所示，在試驗(yàn)段的側(cè)面設(shè)有3個(gè)測(cè)量窗口，沿主流方向分別為MA-1、MA-2、MA-3。試驗(yàn)段的出口端口設(shè)有1個(gè)測(cè)量窗口，為MA-4。整個(gè)試驗(yàn)段中除了窗口為石英玻璃材料外，其余均為不銹鋼材質(zhì)。

圖3 試驗(yàn)段三維圖Fig.3 Three-dimensional view of test section

1.3 測(cè)量裝置

實(shí)驗(yàn)中使用的LDV是由Dantec公司生產(chǎn)的5光束三維激光多普勒測(cè)速系統(tǒng)，此系統(tǒng)包括氬離子激光器、分光器、激光探頭、坐標(biāo)系統(tǒng)、處理器等部件。氬離子激光器產(chǎn)生3種波長(zhǎng)的激光：476.5 nm(紫光)、488 nm(藍(lán)光)、514.5 nm(綠光)。分光鏡將混合光依波長(zhǎng)區(qū)分出來。激光探頭將1束藍(lán)光和1束綠光混合成1束光照射出來，這樣從激光探頭射出5光束。激光探頭的另一作用是信號(hào)接收器，接收激光經(jīng)粒子反射后的信號(hào)。坐標(biāo)系統(tǒng)是1套精確控制激光測(cè)量位置的坐標(biāo)架，精度為0.01 mm。通過人工調(diào)光與軟件控制坐標(biāo)架，實(shí)現(xiàn)了棒束間測(cè)量區(qū)域的精確定位。

測(cè)量時(shí)，5束激光相交形成橢球狀測(cè)量體，其長(zhǎng)軸為激光出射的方向。本次實(shí)驗(yàn)中使用的探頭焦距為310 mm，在水中，測(cè)量體是1個(gè)長(zhǎng)軸為800 μm、2個(gè)短軸均為50 μm的橢球。激光的光束及測(cè)速方向LDV1、LDV2、LDV3如圖4所示，所測(cè)數(shù)據(jù)通過轉(zhuǎn)化后得到u、v、w方向的速度。實(shí)驗(yàn)中每個(gè)測(cè)量點(diǎn)的采集時(shí)間設(shè)為50 s，或最大采集樣本數(shù)設(shè)為10 000。

圖4 激光速度分解方向示意圖Fig.4 Decomposition direction schematic of laser velocity

1.4 測(cè)量方法及數(shù)據(jù)處理方法

兩種測(cè)量模式下其測(cè)量區(qū)域如圖5所示。圖5a為側(cè)面測(cè)量模式下MA-1、MA-2和MA-3測(cè)量區(qū)域的測(cè)量位置示意圖。每個(gè)測(cè)量區(qū)域有4塊測(cè)量通道。由上向下依次標(biāo)為T1、T2、T3、T4。其T1和T4測(cè)量通道中分布有108個(gè)測(cè)點(diǎn)，T2和T3測(cè)量通道中分布有135個(gè)測(cè)點(diǎn)。圖5b為端面測(cè)量模式下MA-4測(cè)量區(qū)域的測(cè)量位置示意圖。此測(cè)量區(qū)域9個(gè)子通道中分布有61個(gè)測(cè)點(diǎn)。

圖5 側(cè)面(a)和端面(b)測(cè)量區(qū)域Fig.5 Measurement area of side view (a) and outlet view (b)

本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理中，每一測(cè)點(diǎn)上的平均速度用這點(diǎn)上所有瞬時(shí)速度的平均值表示，即：

(1)

每一測(cè)點(diǎn)上的湍流強(qiáng)度用脈動(dòng)速度的均方根代表，即：

(2)

2 結(jié)果與分析

本次實(shí)驗(yàn)在5種雷諾數(shù)工況下進(jìn)行，分別為6.6×103、1.32×104、2.64×104、5.27×104、7.03×104。這5種工況下，主流速度分別約為0.5、1、2、3、4 m/s。本文選擇雷諾數(shù)為2.64×104(即主流速度為2 m/s)的工況結(jié)果進(jìn)行分析。

2.1 LDV測(cè)量數(shù)據(jù)的不確定性

在LDV測(cè)量中，如果采集的數(shù)據(jù)樣本不充裕，則可能產(chǎn)生系統(tǒng)性誤差。用εmean表示95%置信水平下的置信極限，εmean與采樣樣本N間的關(guān)系可通過下式表示：

(3)

其中：1.96為在95%置信區(qū)間下的置信極限因子；σμ為速度方差；Umean為平均速度。

當(dāng)湍流強(qiáng)度小于50%時(shí)，平均速度的不確定度可被限制在0.5%。當(dāng)平均速度趨向于0且湍流強(qiáng)度非常大時(shí)，如果需獲得較小的不確定度，則N需要非常大。因此，對(duì)于靠近壁面附近的采集點(diǎn)，由于采樣數(shù)較少，其不確定度較其他位置偏大。速度脈動(dòng)均方根在95%置信水平下的置信極限εRMS與N的關(guān)系為：

(4)

因此，RMS的不確定度可被限制在0.7%。在一些靠近壁面的測(cè)量點(diǎn)上，由于采集樣本數(shù)較少，其不確定度較大。

測(cè)量數(shù)據(jù)的不確定度也受由測(cè)量得到的轉(zhuǎn)換矩陣的影響。通過對(duì)其敏感性研究發(fā)現(xiàn)，由轉(zhuǎn)換矩陣產(chǎn)生的軸向速度和湍流強(qiáng)度不確定度在1%范圍內(nèi)。

2.2 定位格架下游的流動(dòng)發(fā)展情況

在試驗(yàn)段的MA-1、MA-2和MA-3位置進(jìn)行了軸向速度與湍流強(qiáng)度的測(cè)量。圖6為Re=2.64×104工況下3個(gè)不同測(cè)量位置處獲得的軸向速度分布。圖7為Re=2.64×104工況下各測(cè)量位置不同測(cè)量區(qū)域中心線上的軸向速度分布。

從圖6可看出，在MA-1測(cè)量位置，定位格架的影響比較明顯。內(nèi)部子通道中心處的最大速度達(dá)到主流速度的1.8倍。由于定位格架的影響，在定位格架下游，被定位格架阻擋的流體大部分從相鄰的子通道中流過，從而使這部分子通道中流速變大。在距定位格架更遠(yuǎn)的下游處MA-2、MA-3測(cè)量區(qū)域，軸向速度在這兩個(gè)區(qū)域較MA-1區(qū)域分布均勻。在MA-2、MA-3測(cè)量區(qū)域，軸向速度最大處仍出現(xiàn)在內(nèi)部子通道中心。軸向速度最小處出現(xiàn)在角通道區(qū)域。組件間子通道中的速度仍保持相對(duì)較低的速度。

圖6 定位格架下游軸向速度分布Fig.6 Distribution of axial velocity for grid space downstream

圖7 測(cè)量區(qū)域中心線軸向速度分布Fig.7 Distribution of axial velocity at the centreline of measured area

從圖7中z=39.6 mm處，即T1測(cè)量通道，可觀察到在MA-1處，軸向速度在x方向分布很不均勻，而隨著距定位格架越來越遠(yuǎn)，這部分的軸向速度逐漸趨于平坦。在z=26.1 mm和z=13.5 mm時(shí)，MA-1處速度波動(dòng)較大，其他測(cè)量點(diǎn)速度分布趨勢(shì)趨于穩(wěn)定，受定位格架影響較小。

圖8為Re=2.64×104工況下軸向速度脈動(dòng)均方根分布，即湍流強(qiáng)度分布。從圖8a可看出，在MA-1處，剪切流在子通道中心處產(chǎn)生了非常高的環(huán)狀湍流；在MA-2和MA-3處，靠近壁面附近的棒束間隙處存在有較強(qiáng)的湍流，其產(chǎn)生原因與之前不同，它是由于邊通道和相鄰的內(nèi)部子通道存在有較大的速度梯度，從而產(chǎn)生大的湍流強(qiáng)度。而在子通道間的棒束間隙處不存在這類湍流。這表示內(nèi)部子通道間的湍流交混較內(nèi)部子通道與邊通道間的湍流交混弱。從圖中還可發(fā)現(xiàn)，組件間子通道中的湍流強(qiáng)度較內(nèi)部子通道湍流強(qiáng)度小，緊密柵結(jié)構(gòu)可很明顯地維持子通道中湍流強(qiáng)度。

圖9為Re=2.64×104工況下測(cè)量區(qū)域中心線軸向速度均方根分布。從圖9能很清楚地觀察到湍流強(qiáng)度分布趨勢(shì)，在MA-1處，由于射流的作用，各處湍流強(qiáng)度普遍較大。在MA-2、MA-3和MA-4處，由于邊通道和相鄰內(nèi)部子通道間的速度梯度原因，在它們中間的棒束間隙處均存在較強(qiáng)的湍流強(qiáng)度。在定位格架下游的MA-2、MA-3測(cè)量區(qū)域，由定位格架附近的剪切流產(chǎn)生的湍流消失，但在棒束間隙，依然存在較大的湍流。

a——MA-1，y=55 mm；b——MA-2，y=170 mm；c——MA-3，y=285 mm

a——z=39.6 mm；b——z=26.1 mm；c——z=13.5 mm；d——z=1 mm

對(duì)于MA-3測(cè)量位置，由于其距定位格架較遠(yuǎn)(285 mm)，可將此位置的流動(dòng)情況認(rèn)為是充分發(fā)展的棒束流動(dòng)。用實(shí)驗(yàn)研究了不帶格架的棒束流動(dòng)中經(jīng)過充分發(fā)展的湍流流動(dòng)[7]。實(shí)驗(yàn)中還觀察到棒心距P與棒束直徑D的比值P/D越小，棒束間隙或子通道中湍流強(qiáng)度越大[7]。其實(shí)驗(yàn)觀察到棒束間隙處的湍流強(qiáng)度較子通道中心處的湍流強(qiáng)度更劇烈的現(xiàn)象，其結(jié)論與本文實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符。

2.3 三維流場(chǎng)分布

在MA-4位置，從端面測(cè)量了9個(gè)子通道中的流場(chǎng)，MA-4位置處定位格架的影響很小。由于試驗(yàn)段橫截面具有對(duì)稱性，根據(jù)實(shí)驗(yàn)中測(cè)量的9個(gè)子通道中的速度，通過對(duì)稱的方法獲得了整個(gè)MA-4截面上的子通道中的速度分布。圖10為Re=2.64×104工況下以矢量形式表示的截面橫向平均流速。從圖10可發(fā)現(xiàn)，截面中存在橫向流動(dòng)，流動(dòng)方向是從邊通道流向內(nèi)部子通道，從棒束間隙處流向內(nèi)部子通道中心。產(chǎn)生這種橫向速度流動(dòng)的原因是出口處的固定支架。出口處固定支架的示意圖如圖5b所示，這種結(jié)構(gòu)會(huì)使靠近出口截面的子通道中產(chǎn)生不同的壓降，從而驅(qū)使流體流向無障礙的棒束出口。出口固定支架的不對(duì)稱，也使出口端的流場(chǎng)呈現(xiàn)出輕微的不對(duì)稱性。實(shí)驗(yàn)中其他雷諾數(shù)下的工況同樣出現(xiàn)上述趨勢(shì)。

圖10 測(cè)量子通道上的橫向平均流速Fig.10 Mean lateral flow velocity in measured subchannel

在端面測(cè)量實(shí)驗(yàn)中，9個(gè)子通道中的三維速度分量已經(jīng)獲得，可根據(jù)下式計(jì)算單位質(zhì)量流體的湍動(dòng)能。

(5)

由式(5)計(jì)算得到的湍動(dòng)能經(jīng)歸一化后得到的分布如圖11所示(Re=2.64×104)。從圖中可看出，棒束的邊緣處湍動(dòng)能較大。9個(gè)子通道中，湍動(dòng)能相對(duì)較小。其中，距壁面越近的棒束間隙處湍動(dòng)能較內(nèi)部棒束間隙處的湍動(dòng)能稍大，組件間子通道中湍動(dòng)能較其他內(nèi)部子通道中湍動(dòng)能小。因此，在維持棒束間高湍動(dòng)能方面，P/D的影響非常重要。

圖11 測(cè)量子通道上的湍動(dòng)能Fig.11 Turbulent kinetic energy in measured subchannel

2.4 雷諾數(shù)的影響

通過對(duì)不同雷諾數(shù)工況下的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，研究了雷諾數(shù)對(duì)此次6×6棒束實(shí)驗(yàn)的影響。為了能直觀地觀察到雷諾數(shù)的影響，圖12、13選擇了3條水平線上的點(diǎn)來展現(xiàn)這些關(guān)系。由于截面具有對(duì)稱性，實(shí)驗(yàn)中部分子通道的數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)稱處理。速度和湍流強(qiáng)度根據(jù)主流速度進(jìn)行了歸一化處理。從軸向速度和軸向湍流強(qiáng)度圖中看到在Re=6.6×103工況下，出現(xiàn)低雷諾數(shù)效應(yīng)。在此工況中組件間子通道中的軸向速度和軸向湍流強(qiáng)度較其他子通道中相對(duì)較大。此低雷諾數(shù)效應(yīng)在邊通道和相鄰的內(nèi)部子通道中間的棒束間隙處表現(xiàn)很明顯。在這一區(qū)域，Re=6.6×103工況下的軸向速度相對(duì)其他高雷諾數(shù)時(shí)較大。在5個(gè)工況中，發(fā)現(xiàn)組件間子通道中的速度分布較其他部分子通道中的速度分布均勻。

圖12 子通道中心3條水平線上歸一化軸向速度Fig.12 Normalized axial velocity along three horizontal lines through subchannel centres

圖13 子通道中心3條水平線上歸一化軸向速度脈動(dòng)均方根Fig.13 Normalized axial RMS velocity along three horizontal lines through subchannel centres

3 結(jié)論

本次實(shí)驗(yàn)采用三維LDV測(cè)量了6×6棒束間的流場(chǎng)。其中，從側(cè)面窗口采用3光束兩維模式測(cè)得距定位格架不同位置處的軸向速度和軸向湍流強(qiáng)度分布。從出口端面視窗，采用5光束三維測(cè)量模式得到了出口端面處的三維流場(chǎng)。

從側(cè)面測(cè)量模式結(jié)果可看出，在定位格架下游處，流動(dòng)截面上速度分布不均勻性非常強(qiáng)烈，剪切應(yīng)力在子通道中心產(chǎn)生環(huán)狀高湍流強(qiáng)度。在距定位格架稍遠(yuǎn)處，由于相鄰子通道中的速度差異，在邊通道和內(nèi)部子通道的交接處產(chǎn)生較大的湍流強(qiáng)度。

從出口端面測(cè)量結(jié)果可看出，端面中存在很強(qiáng)的橫向流動(dòng)，方向?yàn)閺倪呁ǖ老騼?nèi)部子通道，且橫向流動(dòng)趨勢(shì)逐漸減小。在組件間子通道中，速度分布趨于均勻。對(duì)不同雷諾數(shù)下的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析后發(fā)現(xiàn)，雷諾數(shù)的影響較小。在Re=6.6×103的工況下，存在低雷諾數(shù)效應(yīng)。

[1] LIU C C, FERNG Y M, SHIH C K. CFD evaluation of turbulence models for flow simulation of the fuel rod bundle with a spacer assembly[J]. Applied Thermal Engineering, 2012, 40: 389-396.

[2] 田瑞峰,毛曉輝,王小軍. 湍流模型在定位格架棒束通道流動(dòng)的數(shù)值研究[C]∥中國(guó)核學(xué)會(huì)2009年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集. 北京：原子能出版社，2009.

[3] KRAUSS T, MEYER L. Characteristics of turbulent velocity and temperature in a wall channel of a heated rod bundle[J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 1996, 12(1): 75-86.

[4] SEALE W J. Measurements and predictions of fully developed turbulent flow in a simulated rod bundle[J]. Journal of Fluid Mechanics, 1982, 123: 399-423.

[5] DOMINGUEZ-ONTIVEROS E E, HASSAN Y A, CONNER M E, et al. Experimental benchmark data for PWR rod bundle with spacer-grids[J]. Nuclear Engineering and Design, 2012, 253: 396-405.

[6] CONNER M E, HASSAN Y A, DOMINGUEZ-ONTIVEROS E E. Hydraulic benchmark data for PWR mixing vane grid[J]. Nuclear Engineering and Design, 2013, 264: 97-102.

[7] ROWE D S, JOHNSON B M, KNUDSEN J G. Implications concerning rod bundle cross flow mixing based on measurements of turbulent flow structure[J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 1974, 17(3): 407-419.

Laser Doppler Measurement on Turbulent Flow in 6×6 Rod Bundles

YU Yang1, WANG Hao-nan1, YU Nan2,3, XIONG Jin-biao1,FU Xiao-liang2,3, CHENG Xu1, YANG Yan-hua1,2,3

(1.SchoolofNuclearScienceandEngineering,ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200240,China;2.StateNuclearPowerSoftwareDevelopmentCenter,Beijing100029,China;3.NationalEnergyKeyLaboratoryofNuclearPowerSoftware,Beijing102206,China)

The experiment investigation on the turbulent flow in a 6×6 rod bundles was conducted with three-dimensional laser Doppler velocimetry (LDV). Five cases were selected to carry out the experiments at theReranging from 6.6×103to 7.03×104, in which the geometry of the 6×6 rod bundles was used to simulate the layout of two adjacent fuel assemblies. There are two LDV measuring positions in the experiment. One is the side view of the experiment facility where the axial velocity and turbulence intensity at different distances from grid spacer were obtained. The other measuring position is at outlet of the rod bundle where three-dimensional velocity distribution and Reynolds stress distribution were measured. By comparing the results at differentRe, the influence ofReon the experiment was analyzed. The low Reynolds number effect is found withRe=6.6×103.

laser Doppler velocimetry; 6×6 rod bundles; three-dimensional flow field; Reynolds number effect

2014-03-21;

2014-05-09

國(guó)家科技重大專項(xiàng)資助項(xiàng)目(2011ZX06004-024)

俞 洋(1988—)，男，江蘇海門人，碩士研究生，核能科學(xué)與工程專業(yè)

TL332

A

1000-6931(2015)07-1200-08

10.7538/yzk.2015.49.07.1200