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某超深復(fù)雜井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其石油套管的開發(fā)應(yīng)用

2015-04-17 12:27盧小慶賈應(yīng)林章景城李恒政
鋼管 2015年4期
關(guān)鍵詞:鹽層井身鋼級(jí)

盧小慶,賈應(yīng)林,嚴(yán) 峰,章景城,李恒政,扈 立,王 正

(1. 天津鋼管集團(tuán)股份有限公司,天津 300301;2. 中國石油塔里木油田分公司,新疆 庫爾勒 841000;

3. 中國石油新疆油田分公司,新疆 克拉瑪依 834000)

塔里木油田克拉蘇山前構(gòu)造帶位于塔里木盆地北側(cè)的拜城縣境內(nèi)。根據(jù)前期的預(yù)測(cè),該區(qū)塊含有豐富的天然氣資源,但由于其地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜,屬于典型的高陡構(gòu)造,地層傾角大,壓力系統(tǒng)多,儲(chǔ)層埋藏深,而且有一套或多套鹽層或復(fù)合鹽層,導(dǎo)致鉆井施工難度極大[1]。從20 世紀(jì)90 年代開始,中國石油天然氣集團(tuán)公司(簡(jiǎn)稱中石油)就在此區(qū)塊進(jìn)行鉆井施工,由于井下地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜,并且缺乏精細(xì)地質(zhì)構(gòu)造描述,層位卡位困難,導(dǎo)致井下事故頻繁發(fā)生,在未鉆到目的層時(shí)井眼報(bào)廢,無法完成鉆井施工的目的,嚴(yán)重制約著該區(qū)塊的勘探開發(fā)進(jìn)展。

從20 世紀(jì)初開始,塔里木油田與天津鋼管集團(tuán)股份有限公司(簡(jiǎn)稱天津鋼管)合作,在對(duì)前期鉆井施工失效事故進(jìn)行深入分析的基礎(chǔ)上,嘗試進(jìn)行新的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和相配套的石油套管的開發(fā)。在井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面,通過深入分析認(rèn)為以前采用的Ф508.00 mm×Ф339.72 mm×Ф244.48 mm×Ф177.80 mm×Ф127.00 mm 5 層套管井身結(jié)構(gòu)不適用于該區(qū)塊的鉆井施工[2],主要原因是:①套管層次偏少,5 層套管無法有效應(yīng)對(duì)未能準(zhǔn)確預(yù)告的工程地質(zhì)問題;②該井身結(jié)構(gòu)導(dǎo)致套管環(huán)空間隙不均勻,影響固井質(zhì)量;③僅靠API 規(guī)格、鋼級(jí)及螺紋類型的套管難以滿足克拉蘇山前構(gòu)造帶的鉆井施工工程要求,必須打破API 標(biāo)準(zhǔn)的束縛,盡快開發(fā)出非API規(guī)格、鋼級(jí)和螺紋類型的套管[3-8]。在對(duì)套管失效分析后認(rèn)為:①Ф177.80 mm×12.65 mm 140 kpsi鋼級(jí)套管難以抵擋深部鹽層蠕動(dòng)對(duì)套管造成的剪切力,必須選用抗剪切力更強(qiáng)的套管;②套管在井下發(fā)生開裂的主要原因是套管材料的韌性不夠[9],必須提高深井/超深井用套管材料的沖擊韌性指標(biāo),以抵抗開裂變形能力;③在確保套管韌性的基礎(chǔ)上,盡可能提高套管的鋼級(jí)(強(qiáng)度),以減輕管柱的質(zhì)量,并增大環(huán)空間隙。

基于以上認(rèn)識(shí),塔里木油田與天津鋼管在充分論證的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了6 層變7 層(正常為6 層,井下出現(xiàn)復(fù)雜情況時(shí)轉(zhuǎn)換為7 層)的井身結(jié)構(gòu),并由天津鋼管負(fù)責(zé)設(shè)計(jì)開發(fā)相配套的非API 規(guī)格、鋼級(jí)和螺紋類型的石油套管。

1 特殊井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1 井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則

井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是按照地質(zhì)構(gòu)造的特點(diǎn)和滿足鉆井成功后進(jìn)行油氣測(cè)試及油氣開發(fā)的要求,根據(jù)地層壓力剖面(地層孔隙壓力、破裂壓力及坍塌壓力3 條曲線)和地層巖性特征及前期鉆井施工過程中出現(xiàn)的井下復(fù)雜情況選擇必封點(diǎn)(各層套管的下井深度)[10],再根據(jù)現(xiàn)有鉆井設(shè)備的承載能力、鉆井工藝特點(diǎn)及技術(shù)水平、鉆頭規(guī)格系列、套管的規(guī)格系列和強(qiáng)度指標(biāo)進(jìn)行必要的調(diào)整,從而確定套管的下入層次和深度[11]。對(duì)于超深復(fù)雜井,在井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)要對(duì)可能發(fā)生的各種井下復(fù)雜情況有充足的考慮和認(rèn)識(shí),要有處理各種復(fù)雜情況的預(yù)留方案[12]。

1.2 地質(zhì)構(gòu)造特點(diǎn)及鉆井施工難點(diǎn)

克拉蘇山前構(gòu)造帶的地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜,鉆井施工條件苛刻,具體可概括為以下幾點(diǎn)。

(1) 鹽上地層,礫石層發(fā)育,存在易垮塌地層,壓力剖面復(fù)雜;

(2) 鹽層發(fā)育,受構(gòu)造擠壓發(fā)育多套鹽層,卡層難度大,鹽間高壓水層發(fā)育,壓力窗口窄;

(3) 儲(chǔ)層埋藏深,最深處達(dá)到8 300 m,井壁易垮塌;

(4) 井底溫度高,為130~180 ℃;

(5) 地層傾角大,最大為65°;

(6) 儲(chǔ)層壓力高90~130 MPa,地層壓力系數(shù)為1.65~2.39 g/cm3。

1.3 井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)

克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要點(diǎn)是:

(1) 完鉆后井眼尺寸能夠滿足后期油氣測(cè)試、開發(fā)的需要;

(2) 確保鉆井成功率,順利鉆到目的層,加深對(duì)地質(zhì)構(gòu)造和目的層的認(rèn)識(shí);

(3) 對(duì)鉆井過程中出現(xiàn)的井下復(fù)雜和地質(zhì)層位卡位不準(zhǔn)需要提前下入套管時(shí),要有備用套管層次,不至于無法鉆至目的層,出現(xiàn)井眼報(bào)廢;

(4) 套管環(huán)空間隙均衡合理,確保固井質(zhì)量;

(5) 可以不受API 標(biāo)準(zhǔn)束縛,采用非API 規(guī)格、鋼級(jí)和螺紋類型的套管,以增加井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的靈活性;

(6) 采用抗剪切能力更強(qiáng)的套管封堵深部鹽層。

1.4 井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

根據(jù)克拉蘇山前構(gòu)造帶的地質(zhì)構(gòu)造特點(diǎn)和鉆井施工難點(diǎn),按照井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則和要點(diǎn)對(duì)該區(qū)塊進(jìn)行井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

克拉蘇山前構(gòu)造帶的典型壓力剖面曲線如圖1所示,該構(gòu)造的壓力剖面大致可以分為5 段。

(1) 表層:低壓段,漏失壓力系數(shù)為1.00~1.15 g/cm3。

(2) 庫車組-吉迪克組上部:中壓段,漏失壓力系數(shù)為1.45~1.70 g/cm3,壓差卡鉆系數(shù)當(dāng)量泥漿密度差值為0.15 g/cm3。

(3) 膏鹽層段:地層蠕變壓力當(dāng)量泥漿密度為2.15~2.35 g/cm3。

(4) 白云巖段:高壓段,孔隙壓力當(dāng)量泥漿密度為1.85~2.15 g/cm3,漏失壓力略高于孔隙壓力。

(5) 儲(chǔ)集層段:中-高壓段,孔隙壓力當(dāng)量泥漿密度為1.60~2.10 g/cm3,漏失壓力略高于孔隙壓力。

圖1 克拉蘇山前構(gòu)造帶的典型壓力剖面曲線

根據(jù)上述壓力剖面和必封點(diǎn)確定方法,并結(jié)合以往該區(qū)塊鉆井施工時(shí)井下出現(xiàn)的復(fù)雜情況來確定套管的下入層次和深度。據(jù)此設(shè)計(jì)的該區(qū)塊在鉆井過程中井下未出現(xiàn)和出現(xiàn)復(fù)雜情況時(shí)的井身結(jié)構(gòu)如圖2~3 所示。

需要指出的是,當(dāng)采用空氣鉆或者444.5 mm和333.38 mm 井眼較深,Ф365.13 mm×13.88 mm TP110V 和Ф273.05 mm×13.84 mm TP140V 這2 種套管的抗外擠能力不夠時(shí),需在其管柱的下部(圖2~3 中的紅色段)分別連接Ф374.65 mm×18.65 mm TP140V 和Ф282.58 mm×18.64 mm TP140V 這2 種特殊套管。

具體的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案如下。

(1) 6 層套管井身結(jié)構(gòu)。

鉆頭:Ф914.40 mm×Ф660.40 mm×Ф444.50 mm ×Ф333.38 mm×Ф241.30 mm×Ф168.30 mm。

套管:Ф720.00 mm×Ф508.00 mm×Ф365.13 mm×Ф273.05 mm×Ф201.70 mm×Ф139.70 mm。

(2) 7 層套管井身結(jié)構(gòu)。

鉆頭:Ф914.40 mm×Ф660.40 mm×Ф444.50 mm×Ф333.38 mm×Ф241.30 mm×Ф168.30 mm 擴(kuò)眼至Ф190.50 mm×Ф127.00 mm 擴(kuò)眼至Ф139.70 mm。

套管:Ф720.00 mm×Ф508.00 mm×Ф365.13 mm ×Ф273.05 mm ×Ф201.70 mm ×Ф158.75 mm ×Ф114.30 mm。

正常鉆井時(shí)按圖2 所示的6 層套管井身結(jié)構(gòu)執(zhí)行,用Ф201.70 mm×15.12 mm TP155V 套管封鹽層,當(dāng)在膏鹽層段鉆遇復(fù)雜情況無法進(jìn)尺時(shí),提前下入Ф201.70 mm×15.12 mm TP155V 套管,轉(zhuǎn)換成圖3 所示的7 層套管井身結(jié)構(gòu)。

圖2 鉆井過程中井下未出現(xiàn)復(fù)雜情況時(shí)的井身結(jié)構(gòu)

圖3 鉆井過程中井下出現(xiàn)復(fù)雜情況時(shí)井身結(jié)構(gòu)

1.5 6 層/7 層套管井身結(jié)構(gòu)主要技術(shù)特點(diǎn)

該井身結(jié)構(gòu)具備以下主要技術(shù)特點(diǎn):

(1) 根據(jù)完井測(cè)試和后期開發(fā)的要求,正常鉆井時(shí)用Ф139.70 mm 套管完井,井下出現(xiàn)復(fù)雜情況要多下一層套管時(shí)用Ф114.30 mm 套管完井;

(2) 正常鉆井采用6 層套管井身結(jié)構(gòu),井下出現(xiàn)復(fù)雜情況無法鉆進(jìn)時(shí)轉(zhuǎn)換成7 層套管井身結(jié)構(gòu);

(3) 各層套管與井眼的環(huán)空間隙均衡合理;(4) 封鹽層段套管的抗外擠強(qiáng)度達(dá)130 MPa?;谝陨显瓌t選用套管,克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井各層套管的規(guī)格尺寸、鋼級(jí)和螺紋類型見表1。從表1 可以看出:Ф365.13 mm×13.88 mm TP110V BC、Ф374.65 mm×18.65 mm TP140V BC、Ф282.58 mm×18.64 mm TP140V TP-CQ、Ф201.70 mm×15.12 mm TP155V TP-NF、Ф158.75 mm×13.00 mm TP140V TP-FJ 這5 種套管是專門設(shè)計(jì)的非API 規(guī)格、鋼級(jí)套管,有些采用了非API 螺紋類型。這5 種套管的特點(diǎn)是:①同一層次套管通徑相同,接箍外徑接近,確保管柱內(nèi)不存在臺(tái)階和用同規(guī)格鉆頭開鉆同一層井眼;②封鹽層的厚壁套管采用了小接箍或無接箍套管,以增大環(huán)空間隙,增加下套管的層次;③這5 種套管均為非API 鋼級(jí),Ф365.13 mm×13.88 mm 套管采用TP110V 鋼管主要是為了提高套管材料的沖擊韌性;提高技術(shù)套管的耐磨損和抗疲勞開裂的能力,其他4 種套管采用TP140V 和TP155V 鋼級(jí)主要是通過采用高鋼級(jí)材料來降低套管壁厚,減輕套管柱的質(zhì)量;與此同時(shí),通過特殊鋼種設(shè)計(jì)和生產(chǎn)工藝設(shè)計(jì),這些高鋼級(jí)材料也有非常好的耐磨性和抗疲勞開裂能力;④封鹽層段的Ф201.70 mm×15.12 mm TP155V TPNF、Ф158.75 mm×13.00 mm TP140V TP-FJ 這2 種套管的抗外擠能力均在130 MPa 以上,高于以前使用的Ф177.80 mm×12.65 mm 140 kpsi 鋼級(jí)套管的抗外擠能力120 MPa。

2 配套石油套管的設(shè)計(jì)開發(fā)

2.1 套管的規(guī)格、螺紋類型和鋼級(jí)設(shè)計(jì)

克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井用套管的使用參數(shù)和性能指標(biāo)見表1。

表1 克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井用套管的使用參數(shù)和性能指標(biāo)

2.2 套管性能設(shè)計(jì)

根據(jù)超深復(fù)雜井中套管的服役工況和典型失效案例分析結(jié)果[13-14],進(jìn)行套管材料性能和使用性能設(shè)計(jì)。

套管材料的性能設(shè)計(jì)為:①在具有較高強(qiáng)度的同時(shí)要有良好韌性(在0 ℃環(huán)境溫度下V 型缺口夏比沖擊功,TP110V 套管材料橫向全尺寸大于60 J,縱向大于80 J;TP140V 套管材料橫向全尺寸大于80 J,縱向大于100 J);②深部套管材料要有良好熱穩(wěn)定性,其屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨環(huán)境溫度的升高下降的比率要小(150 ℃環(huán)境溫度下,屈服強(qiáng)度下降比率不超過5%);③材料內(nèi)部的非金屬夾雜物含量要少,要嚴(yán)格控制夾雜物的形態(tài),晶粒度要細(xì)?。ù笥? 級(jí))。

套管的使用性能設(shè)計(jì)為:①套管接頭螺紋的抗黏結(jié)能力要強(qiáng),保證3 次上卸扣不發(fā)生螺紋黏結(jié);

2.3 套管的實(shí)際質(zhì)量水平

2.3.1 金相組織

采用Cr-Mo-V 系合金鋼為套管材料,通過添加Cr 元素保證鋼管具有足夠的淬透性,從而獲得均勻細(xì)小的回火組織;通過回火過程中Mo、V 元素碳氮化物顆粒的析出實(shí)現(xiàn)沉淀強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化,提高套管材料沖擊韌性[15-16]。

克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井用套管材料的回火組織及奧氏體晶粒度如圖4~5 所示。從圖4 和圖5 可以看出:超深復(fù)雜井用套管材料的回火組織為均勻細(xì)小的索氏體,其奧氏體原始晶粒度達(dá)到10級(jí),證明套管材料具有非常好的淬透性,組織均勻,晶粒細(xì)小,確保了該套管具有良好的韌性及較高的抗開裂能力。

圖4 套管材料均勻細(xì)小的回火組織

圖5 套管材料奧氏體晶粒度

2.3.2 力學(xué)性能

隨機(jī)抽取60 批大生產(chǎn)的TP110V、TP140V及TP155V 套管,檢測(cè)其力學(xué)性能(拉伸和沖擊),結(jié)果見表2。TP140V 套管沖擊斷口的電鏡分析結(jié)果如圖6 所示。

表2 3 種不同套管的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果

圖6 TP140V 套管沖擊斷口的電鏡分析結(jié)果

2.3.3 抗擠毀能力

克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井用套管的抗擠毀試驗(yàn)結(jié)果見表3。從表3 可以看出:實(shí)測(cè)值比工廠保證值高15%以上。

表3 克拉蘇山前構(gòu)造帶超深復(fù)雜井用套管的抗擠毀試驗(yàn)結(jié)果

3 實(shí)際應(yīng)用情況

塔里木油田從2006 年開始在克拉蘇山前構(gòu)造帶采用該6 層/7 層井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行鉆井施工,在前期試驗(yàn)成功后進(jìn)行大面積推廣,目前共下井超過60口。其中,塔里木油田克拉蘇區(qū)塊最有代表性的一口井是克深7 井,該井于2008 年12 月25 日開鉆,2011 年1 月13 日鉆至8 023 m 完鉆[17]??松? 井應(yīng)用的套管創(chuàng)造了多項(xiàng)紀(jì)錄:①Ф365.13 mm×13.88 mm TP110V BC 套管下入深度3 518 m,創(chuàng)造國內(nèi)Ф365 mm 套管下入最深紀(jì)錄;②Ф273.05 mm×13.84 mm TP140V TP-CQ 套管下入深度7 087 m,創(chuàng)造了Ф273.05 mm 技術(shù)套管下入深度和浮重兩項(xiàng)國內(nèi)紀(jì)錄;③Ф139.70 mm×12.09 mm TP140V TP-CQ 套管下深8 021 m,創(chuàng)造該規(guī)格鋼級(jí)套管國內(nèi)下井最深紀(jì)錄。

4 結(jié) 語

(1) 通過7 年60 余口井的使用,證明該6 層/7 層井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是合理和安全可靠的,完全能夠滿足克拉蘇山前構(gòu)造帶的油氣勘探開發(fā)需要;也充分證明該設(shè)計(jì)開發(fā)的非API 系列套管的規(guī)格、鋼級(jí)和螺紋類型是完全可以滿足超深復(fù)雜井的鉆井施工后期測(cè)試及開發(fā)要求,具有較高的安全可靠性。

(2) 該井身結(jié)構(gòu)的完井套管尺寸,尤其是6 層轉(zhuǎn)換成7 層以后的完井套管尺寸相對(duì)偏小,應(yīng)進(jìn)一步完善該井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),提高上部開次的井眼尺寸和套管尺寸,爭(zhēng)取做到Ф177.80 mm(7 in)套管完井,以提高單井油氣產(chǎn)量。

(3) 在井下出現(xiàn)復(fù)雜情況,由6 層轉(zhuǎn)換成7 層井身結(jié)構(gòu)時(shí),深部地層仍需擴(kuò)眼,面臨鉆井風(fēng)險(xiǎn),下一步應(yīng)進(jìn)一步優(yōu)化該井身結(jié)構(gòu),做到不用擴(kuò)眼就能轉(zhuǎn)化成7 層結(jié)構(gòu),進(jìn)一步提高鉆井施工的安全可靠性和經(jīng)濟(jì)性。

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