帥 勇，劉 赟

（1.國(guó)網(wǎng)湖南省電力公司常德供電分公司，湖南常德 415000；2.國(guó)網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，長(zhǎng)沙 410007）

主變壓器作為電網(wǎng)的核心設(shè)備，在運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)跳閘將導(dǎo)致負(fù)荷損失，給國(guó)民生產(chǎn)帶來(lái)較大影響。以往主變壓器運(yùn)維管理對(duì)的電氣絕緣性能較為重視，但對(duì)主變的非電量裝置的運(yùn)維管理重視不夠，導(dǎo)致近年來(lái)出現(xiàn)了多起由于非電量保護(hù)誤動(dòng)造成的主變跳閘事件。本文通過(guò)對(duì)近年來(lái)幾起典型主變壓器、平波電抗器、換流變壓器設(shè)備跳閘情況進(jìn)行分析，提出防止主變非電量異常引起保護(hù)誤動(dòng)的防范措施，旨在為主變壓器的運(yùn)維管理提供參考經(jīng)驗(yàn)。

1 冷控器全?；芈樊惓Ｒ鹬髯兲l

1.1 事件情況

2014年1月2日，某330 k V變電站1號(hào)非電量保護(hù)“風(fēng)冷全停延時(shí)跳閘”啟動(dòng)，1 h后，跳主變?nèi)齻?cè)?，F(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)，變壓器運(yùn)行正常、主變?nèi)齻?cè)斷路器運(yùn)行正常，僅發(fā)現(xiàn)風(fēng)冷控制箱內(nèi)欠壓繼電器KV1、KV2均處于動(dòng)作狀態(tài)。

檢查發(fā)現(xiàn)，1號(hào)主變測(cè)控裝置三側(cè)斷路器分閘燈亮，1號(hào)主變非電量保護(hù)屏“1號(hào)主變冷控失電”信號(hào)燈、跳閘信號(hào)燈點(diǎn)亮。但檢查變電站綜合自動(dòng)化系統(tǒng)后臺(tái)和調(diào)度監(jiān)控中心主站端發(fā)現(xiàn)，均無(wú)“1號(hào)主變冷控失電”告警信息。

1.2 原因分析

針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)和綜自系統(tǒng)檢查情況，結(jié)合風(fēng)冷全停非電量保護(hù)原理及二次回路結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。其冷卻器全停起動(dòng)保護(hù)原理圖如圖1所示。

冷卻器全停起動(dòng)動(dòng)作原理：欠壓繼電器KV1、KV2分別接于風(fēng)冷1號(hào)電源、2號(hào)電源的進(jìn)線上。當(dāng)進(jìn)線電壓降低到啟動(dòng)值以后，欠壓繼電器KV1、KV2勵(lì)磁，或四組風(fēng)扇接觸器全部失磁后接觸器觸點(diǎn)KM1、KM2、KM3、KM4全部接通，這兩種情況均可使冷卻器全停瞬動(dòng)報(bào)警起動(dòng)回路中的交流繼電器K11勵(lì)磁，使得冷卻器全停瞬時(shí)報(bào)警觸點(diǎn)回路中的常開(kāi)節(jié)點(diǎn)K11閉合，開(kāi)入至相應(yīng)的非電量保護(hù)裝置。當(dāng)達(dá)到動(dòng)作時(shí)限（1 h）后出口跳閘。

圖1 冷卻器全停起動(dòng)保護(hù)原理圖

風(fēng)冷全停非電量保護(hù)動(dòng)作原因分析：冷卻系統(tǒng)全停事件前調(diào)度為調(diào)節(jié)系統(tǒng)電壓投入該站電抗器造成35 k V電壓降低，在此期間加上接入該站的風(fēng)電出力變化擾動(dòng)，導(dǎo)致所用電壓過(guò)低，KV1、KV2勵(lì)磁啟動(dòng)風(fēng)冷全停保護(hù)回路。當(dāng)風(fēng)電擾動(dòng)消失，所用電壓有所恢復(fù)，但未達(dá)到KV1、KV2繼電器動(dòng)作返回值，造成風(fēng)冷全停保護(hù)一直動(dòng)作，而非電量保護(hù)裝置內(nèi)冷控失電延時(shí)跳閘繼電器J1的信號(hào)接點(diǎn)在繼電器動(dòng)作后未接通，造成冷控失電延時(shí)跳閘信號(hào)未上送。監(jiān)控中心未接收到風(fēng)冷全停告警信號(hào)，錯(cuò)失通知運(yùn)行人員現(xiàn)場(chǎng)檢查退出該保護(hù)機(jī)會(huì)，保護(hù)到時(shí)限后主變跳閘。

1.3 防范措施

針對(duì)本事件提出以下技術(shù)措施，供隱患排查治理：

（1）結(jié)合檢修對(duì)欠壓繼電器KV1、KV2進(jìn)行校驗(yàn)，對(duì)不滿(mǎn)足檢驗(yàn)規(guī)程要求的繼電器進(jìn)行更換。

（2）對(duì)強(qiáng)油循環(huán)風(fēng)冷變壓器的風(fēng)冷全停非電量保護(hù)裝置的信號(hào)，結(jié)合季節(jié)檢查進(jìn)行定期試驗(yàn)，包括冷卻器全停啟動(dòng)和失電啟動(dòng)，確保信號(hào)回路工作正常，消除存在的隱患。

2 瓦斯繼電器振動(dòng)引起換流變壓器閉鎖

2.1 事件情況

某國(guó)產(chǎn)變壓器廠供貨的多個(gè)換流站平波電抗器本體瓦斯繼電器在2010年2月、2011年7月、2013年7月相繼發(fā)生了動(dòng)作，導(dǎo)致單極閉鎖?，F(xiàn)場(chǎng)對(duì)平波電抗器及瓦斯繼電器進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)外觀檢查、油樣分析、電氣試驗(yàn)，結(jié)果均合格，平波電抗器無(wú)異常，認(rèn)為閉鎖事件由瓦斯繼電器誤動(dòng)作引起。

2.2 原因分析

事件發(fā)生后對(duì)全國(guó)使用油浸式平波電抗器的16座在運(yùn)直流換流站進(jìn)行了排查，并與供貨廠家進(jìn)行了分析。初步認(rèn)為Asea Brown Boveri公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)ABB公司）、西安西電變壓器有限責(zé)任公司（以下簡(jiǎn)稱(chēng)西變公司）采用瓦斯繼電器與本體軟連接的方式，本體與瓦斯繼電器之間的振動(dòng)通過(guò)軟連接進(jìn)行隔離，受本體振動(dòng)的影響最小（見(jiàn)圖2和圖3）。

圖2 西變公司平抗瓦斯繼電器安裝圖

圖3 ABB公司平抗瓦斯繼電器安裝圖

西門(mén)子變壓器有限公司采用兩端固定在本體上的方式，與本體振動(dòng)基本一致（見(jiàn)圖4）。

發(fā)生誤動(dòng)作的廠家的平抗瓦斯繼電器與油枕采用波紋管連接，與油箱采用管道硬連接，形成懸梁臂結(jié)構(gòu)（相當(dāng)于一端懸空）（見(jiàn)圖5），放大了振動(dòng)，在平抗經(jīng)受暫態(tài)大電流時(shí)，繞組收縮和箱體的輕微變形會(huì)引起油向油枕方向涌動(dòng)，兩者共同作用導(dǎo)致重瓦斯動(dòng)作。

在事件發(fā)生后，這些廠家對(duì)誤動(dòng)的平抗進(jìn)行三維模擬仿真，施加7.2 k A電流（持續(xù)時(shí)間為60 ms）時(shí)，平波電抗器本體箱蓋的振動(dòng)加速度最大為4G m／s2，瓦斯繼電器最大加速度約達(dá)到9G m／s2，超過(guò)配置的瓦斯繼電器可承受的最大允許振動(dòng)加速度（2G m／s2，2～200 Hz），計(jì)算結(jié)果表明可能導(dǎo)致瓦斯繼電器誤動(dòng)。另一方面，這些廠家的平抗瓦斯繼電器動(dòng)作流速整定值為1.5 m／s，整定值較小易發(fā)生誤動(dòng)。

圖4 西門(mén)子公司平抗瓦斯繼電器安裝圖

圖5 發(fā)生誤動(dòng)作的廠家的平抗瓦斯繼電器安裝圖

2.3 防范措施

（1）采取加固措施。采取在緊靠瓦斯繼電器油路處安裝抱箍，將管路與平抗本體外殼作剛性連接。

（2）調(diào)整瓦斯繼電器定值。根據(jù)廠家核算結(jié)果，結(jié)合停電檢修將瓦斯繼電器流速定值由1.5 m／s調(diào)整至2.5 m／s。

（3）充分借鑒ABB公司和西變公司經(jīng)驗(yàn)，研究將瓦斯繼電器與本體采用軟連接的方式，對(duì)擬改接的方式應(yīng)考慮施加重力載荷及短路力載荷，仿真分析在這兩種載荷共同作用下的結(jié)構(gòu)的響應(yīng)情況。

4 重瓦斯保護(hù)未就地復(fù)位引起主變跳閘

4.1 事件簡(jiǎn)介

2013年11月4日，運(yùn)行人員巡視發(fā)現(xiàn)某220 k V變電站2號(hào)主變調(diào)壓開(kāi)關(guān)油室油位過(guò)低，報(bào)檢修后計(jì)劃于11月6日對(duì)調(diào)壓開(kāi)關(guān)油室進(jìn)行了帶電補(bǔ)油操作。11月6日14時(shí)52分，運(yùn)行人員將調(diào)壓開(kāi)關(guān)重瓦斯跳閘改投為信號(hào)，15點(diǎn)36分，補(bǔ)油操作完成。期間，監(jiān)控信息顯示，在補(bǔ)油過(guò)程中的14點(diǎn)58分，調(diào)壓開(kāi)關(guān)瓦斯繼電器發(fā)出了重瓦斯動(dòng)作信號(hào)。監(jiān)控告知了變電運(yùn)維值班負(fù)責(zé)人，得到了情況屬實(shí)，正在進(jìn)行補(bǔ)油操作的回復(fù)。

11月7日15點(diǎn)28分，調(diào)壓開(kāi)關(guān)重瓦斯跳閘改為發(fā)信達(dá)到24小時(shí)，運(yùn)行向調(diào)度申請(qǐng)將調(diào)壓開(kāi)關(guān)重瓦斯發(fā)信恢復(fù)為跳閘。15點(diǎn)30分，操作人員投入壓板前檢查了2號(hào)主變保護(hù)A屏，發(fā)現(xiàn)WBH-801微機(jī)變壓器保護(hù)裝置“信號(hào)”燈亮，按下復(fù)位按鈕后復(fù)歸，檢查本屏所有保護(hù)裝置無(wú)異常后，投入調(diào)壓重瓦斯壓板時(shí)2號(hào)主變?nèi)齻?cè)斷路器跳閘。

4.2 原因分析

由于現(xiàn)場(chǎng)主變檢查外觀無(wú)異常，考慮到運(yùn)行人員操作過(guò)保護(hù)裝置的復(fù)位功能，對(duì)保護(hù)裝置進(jìn)行了詳細(xì)的檢查。檢查＃2主變保護(hù)A屏屏后調(diào)壓重瓦斯保護(hù)動(dòng)作開(kāi)入信號(hào)帶正電。表明＃2主變保護(hù)出口后該信號(hào)一直保持。按WBH-801裝置復(fù)歸按鈕，可復(fù)歸WBH-801電量保護(hù)裝置液晶屏彈出報(bào)文，但不能復(fù)歸WBH-802非電量保護(hù)裝置“信號(hào)”、“跳閘”燈。

結(jié)合SOE及故障錄播原因分析主變跳閘是由于運(yùn)行人員在該信號(hào)未復(fù)歸的情況下，投入壓板導(dǎo)致主變因調(diào)壓重瓦斯而出口跳閘。而導(dǎo)致信號(hào)未復(fù)歸的初步判斷是由于瓦斯繼電器在油流沖動(dòng)下具有自保持功能，調(diào)壓瓦斯繼電器實(shí)物如圖6所示。為此特利用瓦斯繼電器校驗(yàn)平臺(tái)，進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。

圖6 具有自保持結(jié)構(gòu)的瓦斯繼電器

試驗(yàn)采用的調(diào)壓開(kāi)關(guān)瓦斯繼電器上端部位設(shè)置了兩個(gè)試驗(yàn)按鈕，分別為脫扣和復(fù)位。被試品是長(zhǎng)征電器一廠1986年生產(chǎn)的QJ2-25型產(chǎn)品，整定油速為1.4 m／s。工作人員將瓦斯繼電器固定到校驗(yàn)平臺(tái)上，當(dāng)油速達(dá)到1.145 m／s時(shí)重瓦斯動(dòng)作。試驗(yàn)完成后，將瓦斯繼電器從校驗(yàn)平臺(tái)上取下，用萬(wàn)用表測(cè)量重瓦斯發(fā)信的輸出接點(diǎn)，在沒(méi)有油流的情況下，仍處于導(dǎo)通狀態(tài)。按下復(fù)位按鈕后，輸出接點(diǎn)處于開(kāi)路狀態(tài)。試驗(yàn)證明，這類(lèi)調(diào)壓開(kāi)關(guān)瓦斯繼電器，當(dāng)重瓦斯動(dòng)作后，具有自保持功能。

4.3 防范措施

結(jié)合本案例的原因和反映出來(lái)的問(wèn)題，提出以下技術(shù)防范措施：

（1）考慮現(xiàn)有的微機(jī)保護(hù)裝置的可靠性較傳統(tǒng)的繼電保護(hù)可靠性高，且出口傳動(dòng)均有錄波及相關(guān)信息記錄，所以可以考慮更換需要人工就地復(fù)位的瓦斯繼電器更換為具有自恢復(fù)功能的瓦斯繼電器。

（2）對(duì)變壓器本體及調(diào)壓開(kāi)關(guān)進(jìn)行補(bǔ)油操作后，應(yīng)檢查瓦斯繼電器的動(dòng)作信號(hào)，必要時(shí)由檢修人員處理。

（3）調(diào)度人員在下達(dá)投退壓板的指令前，應(yīng)對(duì)相應(yīng)設(shè)備和保護(hù)裝置的狀態(tài)進(jìn)行再確認(rèn)，加強(qiáng)與現(xiàn)場(chǎng)操作人員的溝通。

5 瓦斯繼電器浮球進(jìn)油起換流變壓器閉鎖

5.1 事件簡(jiǎn)介

2010年12月9日，鵝城站極I換流變Y／D A相有載分接開(kāi)關(guān)油流繼電器誤動(dòng)，極I閉鎖。2011年3月13日和3月22日，寶雞換流站極I換流變C相本體重瓦斯誤動(dòng)，極I閉鎖。

5.2 原因分析

初步檢查原因?yàn)镋MB公司生產(chǎn)的瓦斯繼電器內(nèi)浮球存在質(zhì)量問(wèn)題，兩個(gè)半球熔接時(shí)壓接不緊且兩個(gè)半球熔接處太薄，檢測(cè)過(guò)程中沒(méi)有發(fā)現(xiàn)熔接處的微小縫隙。運(yùn)行中變壓器油逐漸滲入浮球內(nèi)，浮球下沉造成瓦斯繼電器跳閘接點(diǎn)接通，重瓦斯保護(hù)誤動(dòng)。

為了更好的提出分析原因并制定防范措施，對(duì)浮球的加工流程介紹如下：浮球制造前，EMB公司采購(gòu)采用特殊尼龍材料制造的兩個(gè)半球。將兩個(gè)半球卡入熔接機(jī)內(nèi)，半球頂部突起用于定位半球在熔接機(jī)內(nèi)的位置。

半球固定裝置移動(dòng)至溫度為430℃的鐵板表面上，半球與鐵板不直接接觸，利用鐵板溫度將半球邊緣熔化，要求熔接介質(zhì)由原有工藝中的鋁材變更為鐵材。兩個(gè)半球邊緣熔化后，上半球固定裝置下移，與下半球進(jìn)行壓接，熔接后形成整個(gè)浮球。

5.3 防范措施

（1）根據(jù)分析的原因要求浮球制造按以下措施改進(jìn)：一是兩個(gè)半球熔接后邊緣連接處厚度由小于1 mm增加至2 mm及以上；二是熔接介質(zhì)由鋁材變更為鐵材，以便更好的保持熔接時(shí)的溫度；三是熔接時(shí)間由43 s增加至53 s。上述改進(jìn)促使半球熔接更加緊密。

（2）根據(jù)分析的原因要求浮球檢測(cè)按以下措施改進(jìn)：一是卡尺測(cè)量浮球邊緣厚度小于2 mm時(shí)列為不合格產(chǎn)品；二是在真空容器中注油后在壓力容器中經(jīng)過(guò)不注油加壓－1.0 bar持續(xù)5 h；注油加壓－1.0 bar持續(xù)3 h；注油加壓3.0 bar持續(xù)15 h；注油加壓5.0 bar持續(xù)22 h共計(jì)4個(gè)階段的檢測(cè)后，將浮球取出后在燈光下檢測(cè)是否滲油，便于浮球內(nèi)氣體的滲出和油的滲入，提前發(fā)現(xiàn)問(wèn)題。

（3）對(duì)目前在運(yùn)的相同批次的產(chǎn)品應(yīng)盡快在檢修中組織進(jìn)行更換。另外對(duì)新工藝產(chǎn)品應(yīng)加強(qiáng)安裝前可以按照廠家出廠檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行質(zhì)量抽檢。

6 總結(jié)

變壓器的運(yùn)維管理，除了重要的絕緣性能監(jiān)測(cè)與檢測(cè)外，對(duì)于平時(shí)關(guān)注較少的非電量也應(yīng)該加強(qiáng)運(yùn)維管理與技術(shù)管理，本論文通過(guò)國(guó)網(wǎng)公司近幾年的典型案例的分析，有利于提供非電量運(yùn)維治理的思路與措施，其中重點(diǎn)加強(qiáng)可能引起系統(tǒng)跳閘或閉鎖的冷卻器全停和重瓦斯保護(hù)非電量通道的反措管理。

［1］ 王世閣，王延峰，姜學(xué)忠.變壓器冷卻系統(tǒng)故障分析與改進(jìn)措施［J］.變壓器，2007，44（2）：58-63.

WANG Shi-ge，WANG Yan-feng，JIANG Xue-zhong.Fault analysis and its improvement measure of transformer cooling system［J］.Transformer，2007，44（2）：58-63.

［2］ 曹志輝，彭春燕.變壓器非電量問(wèn)題分析［J］.變壓器，2010，47（8）：51-54.

CAO Zhi-hui，PENG Chun-yan.Analysis of problems of non-electric variable for transformer［J］.Transformer， 2010，47（8）：51-54.

［3］ DL／T 540-94，QJ-25／50／80型氣體繼電器檢驗(yàn)規(guī)程［S］.

［4］ 陳永波.變壓器強(qiáng)油循環(huán)強(qiáng)風(fēng)冷卻器控制回路的改造［J］.變壓器，1999，36（3）：38-40.

CHEN Yongbo.Modification for control circuit of forcedoil and forced air cooler of transformer［J］.Transformer，1999，36（3）：36-38.

［5］ 鄭永建.大型變壓器強(qiáng)油風(fēng)冷系統(tǒng)控制回路分析［J］.變壓器，2008，45（3）：29-31.

ZHENG Yong－jian.Analysis of control circuit of fored-oil and forced-air cooling system in large transformer［J］.Transformer，2008，45（3）：29-31.

［6］ 賀令輝，龔杰，劉秋平，等.一起大型變壓器強(qiáng)油風(fēng)冷系統(tǒng)事故的分析與改進(jìn)［J］.變壓器，2011，48（9）：48-52.

HE Ling-hui，GONG Jie，LIU Qiu-ping，et al.Analysis and improvement of fault of OFAF system in large transformer［J］.Transformer，2011，48（9）：48-52.

［7］ 周亞立.淺析冷卻器全停信號(hào)在大型電力變壓器上的合理應(yīng)用［J］.變壓器，2010（11）：48-49.

［8］ 王道志.變壓器強(qiáng)油風(fēng)冷卻器電源自投及故障信號(hào)電路的改進(jìn)［J］.變壓器，1999（12）：34-36.

［9］ 吳建輝，張凱，劉艷玲，等.變壓器冷卻裝置二次回路分析與研究［J］.變壓器，2011（3）：60-61.

［10］ 賀令輝，龔杰，劉秋平，等.一起大型變壓器強(qiáng)油風(fēng)冷系統(tǒng)事故的分析與改進(jìn)［J］.變壓器，2011，48（9）：48-52.

HE Ling-hui，GONG Jie，LIU Qiu-ping，et al.Analysis and improvement of fault of OFAF system in large transformer［J］.Transformer，2011，48（9）：48-52.

［11］ 莫妃炳.超高壓變壓器瓦斯繼電器動(dòng)作分析［J］.繼電器，2000，V28（6）：52-53.

MO Fei-bing.Analysis of EHV transformer gas relay action［J］.Power System Protection and Control，2000，V28（6）：52-53.

［12］ 李璐，陳正鳴，鄺石，等.氣體繼電器誤動(dòng)作分析及處理［J］.高壓電器，2009，45（6）：145-147.

LI Lu，CHEN Zheng-ming，KUANG Shi，et al.Analysis and elimination of gas relay misoperation［J］.High Voltage Apparatus，2009，45（6）：145-147.

［13］ 張?jiān)品?變壓器瓦斯保護(hù)誤動(dòng)原因分析及應(yīng)對(duì)措施［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2008，S2：300-302.

ZHANG Yun-feng.Reason and measure about transform gas protect motion［J］.Power System Technology，2008，S2：300-302.

［14］ 鐘天翔，金樹(shù)軍.500 k V變壓器瓦斯繼電器誤動(dòng)作原因分析［J］.高壓電器，2011，47（5）：79-82.

ZHONG Tian-xiang，JIN Shu-jun.Analysis on misoperation reasons of 500 k V transformers gas relay［J］.High Voltage Apparatus，2011，47（5）：79-82.

［15］ 阮思燁，徐志強(qiáng).換流變和平波電抗器非電量保護(hù)動(dòng)作分析［J］.電力建設(shè)，2011，32（12）：24-27.

RUAN Si-ye，XU Zhi-qiang.Action analysis of non-electrical protection for converter transformer and smoothing reactor［J］.Electric Power Construction，2011，32（12）：24-27.

［16］ 蔣久松，康文，張宏，等.換流變非電量保護(hù)誤動(dòng)分析及改進(jìn)措施［J］.湖南電力，2013（5）：58-60.

［17］ 莫妃炳.超高壓變壓器瓦斯繼電器動(dòng)作分析［J］.繼電器，2000，V28（6）：52-53.

MO Fei-bing.Analysis of EHV transformer gas relay action［J］.Power System Protection and Control，2000，V28（6）：52-53

［18］ 喻新強(qiáng).2003年以來(lái)國(guó)家電網(wǎng)公司直流輸電系統(tǒng)運(yùn)行情況總結(jié)［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2005（20）：45-50.

YU Xin-qiang.Summary on operation of SGCC′s HVDC projects since 2003［J］.Power System Technology，2005（20）：45-50.

［19］ 梁志峰，董昱，張智剛.2006—2012年國(guó)家電網(wǎng)公司直流輸電系統(tǒng)強(qiáng)迫停運(yùn)統(tǒng)計(jì)分析［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2014，38（6）：1-5.

LIANG Zhi-feng，DONG Yu，ZHANG Zhi-gang.Statistical Analysis on forced outages of HVDC transmission systems in State Grid Corporation of China from 2006 to 2012［J］.Automation of Electric Power Systems，2014，38（6）：1-5.

［20］ 果家禮，姚翰林，曹鴻.冷卻器電源投切致?lián)Q流變保護(hù)裝置閉鎖分析［J］.云南電業(yè)，2014（6）：37-38.

GUO Jia-li，YAO Han-lin，CAO Hong.Power supply for cooler in rheological protection device closure analysis［J］.Yunnan Electric Power，2014（6）：37-38.

［21］ 郭賢珊.500 k V白河變電站高壓抗電器事故分析［J］.高壓電器，2006，42（4）：319-320.

GUO Xian-shan.Accident analysis of high voltage reactor for a 500 k V substation［J］.High Voltage Apparatus，2006，42（4）：319-320.