米增強 劉力卿 余 洋 杜 平 袁 賀

(1.華北電力大學(xué)新能源電力系統(tǒng)國家重點實驗室 保定 0710032.國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司調(diào)度控制中心 呼和浩特 010020)

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限電棄風(fēng)工況下雙饋風(fēng)電機組有功及調(diào)頻控制策略

米增強1劉力卿1余 洋1杜 平2袁 賀1

(1.華北電力大學(xué)新能源電力系統(tǒng)國家重點實驗室 保定 0710032.國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司調(diào)度控制中心 呼和浩特 010020)

雙饋風(fēng)電機組限電棄風(fēng)運行能夠為電網(wǎng)提供備用和頻率支撐。為減小限電棄風(fēng)工況下轉(zhuǎn)速和槳距角頻繁動作致使機組產(chǎn)生的機械疲勞，提出一種基于機組運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化的有功控制策略，并通過引入下垂控制使其具備了參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的功能。對限電棄風(fēng)工況下機組在不同運行點處的穩(wěn)定性進行分析；考慮機組有功平衡及運行點穩(wěn)定性等約束條件，建立以轉(zhuǎn)速和槳距角綜合調(diào)整量最小為目標(biāo)函數(shù)的運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化模型，并提出優(yōu)化模型在出現(xiàn)不可行解時的處理機制，以獲得可行的最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡；建立機組運行軌跡和調(diào)頻控制器，并對變槳系統(tǒng)和轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的傳統(tǒng)控制策略進行改進，使機組能夠沿最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡調(diào)整有功和參與調(diào)頻。仿真結(jié)果表明，利用所提控制策略能使機組在準(zhǔn)確完成限電棄風(fēng)任務(wù)并為電網(wǎng)提供頻率支撐的同時，大大減少機組轉(zhuǎn)速和槳距角的調(diào)整量。

雙饋風(fēng)電機組 限電棄風(fēng) 一次調(diào)頻 綜合調(diào)整量 轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化

0 引言

據(jù)全球風(fēng)能理事會(GWEC)統(tǒng)計，截止2013年底，世界新增風(fēng)電裝機容量35 289 MW，總裝機容量達到318 105 MW[1]。由于風(fēng)電單方面快速發(fā)展，而電網(wǎng)建設(shè)相對滯后，大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)給電網(wǎng)功率平衡和安全經(jīng)濟運行帶來的挑戰(zhàn)日益嚴(yán)峻，為此各國紛紛修改風(fēng)電場并網(wǎng)準(zhǔn)則，對風(fēng)電場提出了更加嚴(yán)格的要求。2011年12月30日，我國頒布了國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 19963—2011《風(fēng)電場接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定》，明確提出風(fēng)電場必須具備有功功率調(diào)節(jié)能力和參與電力系統(tǒng)調(diào)頻和備用的能力[2]。德國E.ON Netz電網(wǎng)公司規(guī)定裝機容量大于100 MW的風(fēng)電場必須具備參與電力系統(tǒng)調(diào)頻的能力，且調(diào)頻容量不小于裝機容量的±2%[3]。由丹麥、芬蘭、挪威和瑞典共同發(fā)布的北歐風(fēng)電場并網(wǎng)準(zhǔn)則也明確提出風(fēng)電場必須具備有功功率調(diào)節(jié)和響應(yīng)系統(tǒng)頻率變化的能力[4]。

為確保系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行，風(fēng)電場在一些時段接受電網(wǎng)調(diào)度部門命令運行于限電棄風(fēng)工況已成為常態(tài)[5，6]。風(fēng)電場限電棄風(fēng)運行無疑會產(chǎn)生損失和浪費，但風(fēng)電場通過適當(dāng)棄風(fēng)也就具備了類似于傳統(tǒng)發(fā)電中功率熱備用的能力，為風(fēng)電場參與電網(wǎng)調(diào)頻創(chuàng)造了條件，對維持系統(tǒng)的安全經(jīng)濟運行和推動風(fēng)電持續(xù)發(fā)展具有重要意義[7-9]。因此，有必要對限電棄風(fēng)工況下風(fēng)電機組的有功及調(diào)頻控制策略進行深入研究。

雙饋風(fēng)電機組(Doubly Fed Induction Gener-ator Wind Turbines，DFIG)是目前應(yīng)用最廣泛的機組類型，國內(nèi)外對其有功功率控制策略進行了大量研究。文獻[10，11]通過增加DFIG的轉(zhuǎn)速使其偏離最優(yōu)值，實現(xiàn)降出力運行。但受機組轉(zhuǎn)速最大值限制，該控制策略只能在低風(fēng)速工況下應(yīng)用，功率調(diào)節(jié)能力有限。文獻[12，13]通過控制機組槳距角調(diào)整機組的輸出功率，但機組轉(zhuǎn)速仍根據(jù)最大風(fēng)能追蹤模塊查表控制，易使轉(zhuǎn)速和槳距角之間產(chǎn)生不必要的重疊調(diào)整。文獻[14-17]提出將風(fēng)速分為高、中、低三段，針對不同分段采用不同控制策略，協(xié)調(diào)控制機組的轉(zhuǎn)速和槳距角以實現(xiàn)降出力運行。但對如何合理確定風(fēng)速分段以及不同分段之間控制策略的切換沒有深入研究。文獻[18]對DFIG提供功率備用的多種控制策略進行了仿真對比。另外，文獻[10-18]均在所提有功控制策略的基礎(chǔ)上提出了機組參與電網(wǎng)調(diào)頻的方法。以上文獻通過調(diào)整機組轉(zhuǎn)速和槳距角均使機組能夠在限電棄風(fēng)工況下運行，并為電網(wǎng)提供頻率支撐。但轉(zhuǎn)速和槳距角的頻繁動作易使機組產(chǎn)生機械疲勞，影響其使用壽命，而以上文獻均未對這一問題進行考慮，難以應(yīng)用于實際。

本文提出一種限電棄風(fēng)工況下雙饋風(fēng)電機組有功及調(diào)頻控制策略。基于機組運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化模型，該控制策略通過建立機組運行軌跡和調(diào)頻控制器，并對變槳系統(tǒng)和轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的傳統(tǒng)控制策略進行改進，以最大程度減少機組在執(zhí)行限電棄風(fēng)命令和參與電網(wǎng)一次調(diào)頻時轉(zhuǎn)速和槳距角的綜合調(diào)整量，延長機組的使用壽命。最后通過仿真驗證所提控制策略的可行性。

1 雙饋風(fēng)電機組模型

雙饋風(fēng)電機組主要由風(fēng)輪、傳動軸和雙饋異步電機等構(gòu)成。風(fēng)輪從風(fēng)能中吸收的機械功率可表示為

(1)

式中：Pm為風(fēng)輪吸收的機械功率；Pnom為機組的額定功率；ωr為風(fēng)輪轉(zhuǎn)速；Tm為機械轉(zhuǎn)矩；CP為風(fēng)能利用系數(shù)；λ為葉尖速比；β為葉片槳距角；ρ為空氣密度；R為風(fēng)輪半徑；Vw為風(fēng)速。

風(fēng)能利用系數(shù)CP可進一步表示為

(2)

式中：c1～c8均為與風(fēng)輪氣動特性相關(guān)的常數(shù)；ωn為機組的額定轉(zhuǎn)速。

本文中傳動軸和雙饋異步電機采用的模型與文獻[19]中所建立的數(shù)學(xué)模型相同。

2 限電棄風(fēng)工況下DFIG有功及調(diào)頻控制策略

2.1 DFIG運行點的穩(wěn)定性分析

正常情況下，DFIG以獲得最大經(jīng)濟效益為目標(biāo)，運行于風(fēng)能最大化利用狀態(tài)[19]。限電棄風(fēng)運行時，需要調(diào)整DFIG的轉(zhuǎn)速和槳距角，使其偏離風(fēng)能最大化利用狀態(tài)下的運行點，從而減少機組從風(fēng)中吸收的機械功率。由式(1)和式(2)可知，機組吸收的機械功率為風(fēng)速、轉(zhuǎn)速和槳距角的連續(xù)非線性函數(shù)。當(dāng)風(fēng)速和機組應(yīng)吸收的機械功率不變時，機組可以運行于不同的轉(zhuǎn)速和槳距角。圖1顯示了風(fēng)速為11 m/s時，不同功率水平下機組轉(zhuǎn)速與槳距角的對應(yīng)情況。

圖1 不同功率水平下機組轉(zhuǎn)速與槳距角的對應(yīng)關(guān)系Fig.1 Relationship between rotor speed and pitch angle for different active power output

需要指出的是，圖1中某些限電棄風(fēng)運行點并不都能使機組在該點穩(wěn)定運行，對此作如下分析。如圖2所示，當(dāng)風(fēng)速為9 m/s、功率輸出命令為0.5 MW時，存在A、B兩個運行點均能使風(fēng)電機組滿足限電棄風(fēng)要求。機組運行于A、B兩個運行點時，其槳距角相同，但轉(zhuǎn)速不同。當(dāng)機組運行于A點時，則有

(3)

圖2 運行點穩(wěn)定性分析Fig.2 Stability analysis of operation points

當(dāng)風(fēng)電機組運行于B點時，則有

(4)

若風(fēng)電機組運行于A點，一旦風(fēng)速增大，機組吸收的機械功率會隨之增大。由于機組吸收的機械功率大于輸出功率，會導(dǎo)致機組轉(zhuǎn)速進一步增大。由式(3)可知，機組轉(zhuǎn)速的增大會迫使機組吸收更多的機械功率，使得機組轉(zhuǎn)速不斷升高，逐漸偏離運行點A；風(fēng)速減小時風(fēng)電機組運行情況與此類似，因此，風(fēng)電機組并不能在A點穩(wěn)定運行，也就是說，A點是一個不穩(wěn)定的限電棄風(fēng)運行點。若風(fēng)電機組運行于B點，風(fēng)速增大也會使機組轉(zhuǎn)速升高。但由式(4)可知，增大的機組轉(zhuǎn)速會導(dǎo)致機組吸收的機械功率減小，從而迫使機組回到運行點B；風(fēng)速減小時風(fēng)電機組的運行情況與此類似，因此風(fēng)電機組能夠在B點穩(wěn)定運行，或說B點為穩(wěn)定的限電棄風(fēng)運行點。通過分析可知，式(4)成為確保機組能夠在特定限電棄風(fēng)運行點穩(wěn)定運行的必要條件。

2.2 DFIG運行點的轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化模型

如圖3所示，t0時刻風(fēng)速為11 m/s，風(fēng)電機組穩(wěn)定運行于A點，其輸出功率為0.6 MW。t1時刻風(fēng)速減小為10 m/s，而輸出功率仍須保持不變，則風(fēng)電機組的運行點需從A點轉(zhuǎn)移至線條2上某運行點。線條2中虛線和實線分別為能使機組在t1時刻輸出功率為0.6 MW的不穩(wěn)定運行點和穩(wěn)定運行點的集合。若機組從A點轉(zhuǎn)移至B1點或B2點，轉(zhuǎn)速和槳距角所需的綜合調(diào)整量最小。但由于B1點不穩(wěn)定，所以機組由運行點A轉(zhuǎn)移至運行點B2，既能使機組的輸出功率滿足要求，又能使其轉(zhuǎn)速和槳距角的綜合調(diào)整量最小。

圖3 雙饋風(fēng)電機組運行點轉(zhuǎn)移軌跡Fig.3 The transfer trajectory of operation points for DFIG

為獲得機組運行點的最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡，首先建立以機組運行點在相鄰時刻轉(zhuǎn)移時轉(zhuǎn)速和槳距角的綜合調(diào)整量最小為目標(biāo)函數(shù)、以機組有功平衡和運行點穩(wěn)定性等為約束條件的非線性優(yōu)化模型Ⅰ，如式(5)～式(10)所示。式(5)為優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)，式中兩項分別表示機組轉(zhuǎn)速和槳距角在相鄰時刻之間的調(diào)整量。式(6)和式(7)分別為機組槳距角及轉(zhuǎn)速的限值約束。式(8)確保機組能夠穩(wěn)定運行于選定的運行點。式(9)和式(10)為機組的有功平衡約束。

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

若限電棄風(fēng)命令大于機組可輸出的最大功率，將導(dǎo)致優(yōu)化模型Ⅰ不存在可行解，易使機組失穩(wěn)。因此，本文在每次求解優(yōu)化模型Ⅰ時均對所得優(yōu)化結(jié)果進行判斷，如可行，則將其直接輸出；否則，將功率不平衡項加入到優(yōu)化模型Ⅰ的目標(biāo)函數(shù)中，形成新的目標(biāo)函數(shù)，如式(11)所示，將式(10)中的有功平衡約束替換為式(12)中的功率極限約束，并結(jié)合式(6)～式(9)形成新的優(yōu)化模型Ⅱ并求解。

(11)

(12)

式中：Pmax、Pmin分別為機組輸出功率的最大和最小值；λ為拉格朗日因子。

2.3 DFIG的有功及調(diào)頻控制策略

基于機組運行點的轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化模型，本文通過建立運行軌跡控制器和調(diào)頻控制器，并對機組變槳系統(tǒng)和轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的傳統(tǒng)控制策略進行了改進，能夠使DFIG在準(zhǔn)確執(zhí)行限電棄風(fēng)命令以及參與電網(wǎng)調(diào)頻的過程中，最大程度的減小其轉(zhuǎn)速和槳距角的綜合調(diào)整量，限電棄風(fēng)工況下DFIG有功及調(diào)頻控制策略如圖4所示。

圖4 雙饋風(fēng)電機組有功及調(diào)頻控制策略Fig.4 Proposed control strategy of active power and frequency regulation of DFIG

2.3.1 運行軌跡控制器

本文利用Matlab調(diào)用基于內(nèi)點法的Ipopt工具包[21]對優(yōu)化模型Ⅰ和優(yōu)化模型Ⅱ進行求解，經(jīng)大量仿真實驗，優(yōu)化模型Ⅰ或Ⅱ求解一次僅需0.02～0.04 s。因此，本文取0.1 s作為機組運行軌跡控制器的采樣周期，能夠使該控制器在采樣周期內(nèi)完成對運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化模型的求解，以獲得機組運行點的最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡。并且，如果將運行軌跡控制器利用C語言或其他編程語言嵌入到風(fēng)電機組的控制系統(tǒng)中，將會進一步減少優(yōu)化模型的求解時間，能夠滿足風(fēng)電機組實際運行需求。

2.3.2 變槳系統(tǒng)及轉(zhuǎn)子側(cè)變頻器的控制策略

2.3.3 調(diào)頻控制器

本文在所提有功控制策略的基礎(chǔ)上，通過引入下垂控制建立了調(diào)頻控制器，使DFIG能夠模擬常規(guī)同步發(fā)電機組的調(diào)頻特性，具備了參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的能力，如圖4所示。f、fn分別為電網(wǎng)頻率的實際值和額定值，均為標(biāo)么值。RD為下垂控制系數(shù)，反映了風(fēng)電機組的調(diào)頻能力。

考慮到風(fēng)力發(fā)電的特殊性，可參照電網(wǎng)對于常規(guī)同步發(fā)電機組調(diào)頻能力的規(guī)定，適當(dāng)放寬對風(fēng)電機組調(diào)頻能力的要求[16]。電網(wǎng)中常規(guī)同步發(fā)電機組的調(diào)差系數(shù)σg%一般為5，則風(fēng)電機組的調(diào)差系數(shù)σw%為

σw%=Kf·σg%

(13)

式中Kf為風(fēng)電機組相對于常規(guī)機組調(diào)差系數(shù)放寬的比例，Kf>1，Kf越大表示電網(wǎng)對風(fēng)電機組的調(diào)頻能力要求越低。于是，下垂控制系數(shù)RD為[28]

(14)

式中ΔP1為響應(yīng)電網(wǎng)頻率變化的功率增量。本文取Kf=2，根據(jù)計算結(jié)果將下垂系數(shù)RD設(shè)為10。

3 算例仿真

3.1 有功控制策略仿真

為驗證本文所提基于機組運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化的有功功率控制策略的可行性，本文對該控制策略進行仿真，仿真結(jié)果如圖5所示。

圖5 有功控制策略仿真結(jié)果Fig.5 Simulation results of the active power control strategy

圖5a為某風(fēng)電場的實測風(fēng)速，風(fēng)速數(shù)據(jù)的采樣周期為1 s，仿真中兩個采樣點之間的數(shù)據(jù)通過線性插值補充。t=20 s時，風(fēng)電機組由最大風(fēng)能追蹤狀態(tài)切換至限電棄風(fēng)運行狀態(tài)，執(zhí)行圖5d所示限電棄風(fēng)命令。如圖5d和圖5e所示，當(dāng)限電棄風(fēng)命令小于機組最大可輸出功率時，優(yōu)化模型Ⅰ存在可行解，運行軌跡控制器通過求解優(yōu)化模型Ⅰ獲得機組轉(zhuǎn)速、槳距角和應(yīng)吸收機械功率的控制命令，使機組能夠準(zhǔn)確執(zhí)行限電棄風(fēng)命令；當(dāng)限電棄風(fēng)命令大于機組的最大可輸出功率時，優(yōu)化模型Ⅰ不存在可行解。為保證機組運行的穩(wěn)定性，運行軌跡控制器重新求解優(yōu)化模型Ⅱ以獲得相應(yīng)的控制命令，使機組輸出最大可輸出的功率。由圖5b～圖5d可知，風(fēng)電機組的轉(zhuǎn)速和輸出功率均能實現(xiàn)對轉(zhuǎn)速控制命令和功率控制命令的追蹤，且追蹤效果較好；而風(fēng)電機組的槳距角也在運行過程中逐漸向槳距角控制命令逼近，實現(xiàn)了對槳距角控制命令的追蹤。由圖5f可知，雙饋風(fēng)電機組在運行過程中，變頻器直流環(huán)節(jié)的電容電壓一直保持穩(wěn)定。因此，利用本文所提有功功率控制策略，能使風(fēng)電機組在準(zhǔn)確執(zhí)行調(diào)度部門限電棄風(fēng)命令過程中，沿運行點的最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡運行。

為評價風(fēng)電機組在執(zhí)行限電棄風(fēng)命令過程中轉(zhuǎn)速和槳距角的動作程度，本文定義了轉(zhuǎn)速調(diào)整量Δωr、槳距角調(diào)整量Δβ和綜合調(diào)整量Δz三種評價指標(biāo)為

(15)

采用相同的仿真條件，本文對文獻[13，15]中所提有功控制策略分別進行仿真，并將仿真結(jié)果與本文所提控制策略進行對比，對比結(jié)果表明本文所提有功控制策略能夠大大減小機組在限電棄風(fēng)運行過程中轉(zhuǎn)速和槳距角的調(diào)整量，如表1所示。

表1 不同控制策略下轉(zhuǎn)速和槳距角調(diào)整量對比Tab.1 Comparation of rotor speed and pitch angle adjustment for different control strategies

3.2 調(diào)頻控制策略仿真

為驗證本文所提機組調(diào)頻控制策略的可行性，對圖6所示系統(tǒng)進行仿真：水電機組G1的容量為200 MV·A，通過10.5/110 kV變壓器T1接入電網(wǎng)，然后經(jīng)40 km輸電線路連接于110/35 kV變壓器T2的高壓側(cè)，變壓器T2的低壓側(cè)與35 kV負載母線相連。風(fēng)電場由40臺額定容量為1.55 MV·A的雙饋風(fēng)電機組構(gòu)成，經(jīng)0.69/35 kV變壓器T3接入電網(wǎng)，然后通過10 km輸電線路連接于35 kV負載母線。系統(tǒng)中有L1和L2兩個負載，負載L1為恒定負載，負載L2通過斷路器控制。風(fēng)速保持15 m/s不變，風(fēng)電場運行于限電棄風(fēng)狀態(tài)，限電棄風(fēng)命令為0.8 pu，并保持不變。t=70 s時，負載L2瞬間投入，仿真結(jié)果如圖7所示。

圖6 仿真系統(tǒng)圖Fig.6 Diagram of the simulation system

圖7 調(diào)頻控制策略仿真結(jié)果Fig.7 Simulation results of the frequency regulation control strategy

由圖7所示仿真結(jié)果可知，當(dāng)風(fēng)電機組控制系統(tǒng)中未配置調(diào)頻控制器時，雙饋風(fēng)電機組不具有自動響應(yīng)電網(wǎng)頻率變化的能力。而當(dāng)風(fēng)電機組控制系統(tǒng)中配置了調(diào)頻控制器后，雙饋風(fēng)電機組能夠在限電棄風(fēng)運行工況下沿機組運行點的最優(yōu)轉(zhuǎn)移軌跡響應(yīng)電網(wǎng)的頻率變化，參與電網(wǎng)一次調(diào)頻，大大減少了其頻率的跌落程度，提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

4 結(jié)論

本文針對雙饋風(fēng)電機組，提出一種基于機組運行點轉(zhuǎn)移軌跡優(yōu)化的有功及調(diào)頻控制策略。仿真結(jié)果表明：本文所提有功控制策略適用于限電棄風(fēng)工況下雙饋風(fēng)電機組的運行控制；利用本文所提有功控制策略，能夠減輕機組在限電棄風(fēng)運行過程中產(chǎn)生的機械疲勞，有助于延長機組使用壽命；通過引入下垂控制，使雙饋風(fēng)電機組在所提有功控制策略的基礎(chǔ)上具備了參與電網(wǎng)一次調(diào)頻的能力。

附 錄

附表1 雙饋風(fēng)電機組主要參數(shù)
App.Tab.1 The major parameters of DFIG

參數(shù)數(shù)值參數(shù)數(shù)值R/m35c521c10.6450c60.00912c2116c70.08c30.4c80.035c45

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The Control Strategy of Active Power and Frequency Regulation of DFIG Under Wind Abandon Condition

MiZengqiang1LiuLiqing1YuYang1DuPing2YuanHe1

(1.State Key Laboratory of Alternate Electrical Power System With Renewable Energy Sources North China Electric Power University Baoding 071003 China 2.Power Dispatching Control Center State Grid East Inner Mongolia Electric Power Company Limited Hohhot 010020 China)

Doubly fed induction generator (DFIG) wind turbines can provide power reserve and frequency support for the grid under wind abandon condition.In order to reduce the mechanical fatigue caused by frequent adjustment of rotor speed and pith angle，an active power and primary frequency control strategy based on the optimization of transfer trajectory at operation points is proposed.The introduction of the droop control enables the participation of the grid frequency regulation.Firstly，the stability of the wind turbine at different operation points under wind abandon condition is analyzed.Secondly，a transfer trajectory optimization model for operation points is established.The minimum adjustment of rotor speed and pith angle is treated as the objective function；and the power balance，operation point stability et al.are considered as the constraints.A method dealing with infeasible solution is proposed to obtain the optimal feasible transfer trajectory.Finally，to realize the active power control and the grid frequency regulation，an operation trajectory and a frequency regulation controller are established and the traditional control strategies for pitch system and rotor side converter are improved，which ensures that the wind turbines can track the optimal transfer trajectory.The simulation results show that the control strategy can reduce the adjustment of rotor speed and pith angle dramatically while completing the task of wind abandon and providing frequency support for grid.

DFIG，wind abandon，primary frequency regulation，adjustment，transfer trajectory optimization

中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費專項資金(13XS20)和國家電網(wǎng)公司科技項目(SGMD0000DDJS1500096)資助。

2015-01-04 改稿日期2015-03-18

TM614

米增強 男，1960年生，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向為新能源電力系統(tǒng)、電力信息處理與建模。

劉力卿 男，1987年生，博士研究生，研究方向為儲能控制技術(shù)、風(fēng)力發(fā)電控制技術(shù)。(通信作者)