崔再鐸，景 月，祝賀利

CUI Zai-duo, JING Yue, ZHU He-li

（沈陽航天新光集團有限公司，沈陽 110043）

0 引言

風冷式柴油發(fā)電機組以其良好的低溫啟動性能及適應性得到快速發(fā)展，柴油發(fā)電機組作為應急備用電源在通信、醫(yī)療及軍用產(chǎn)品中得到廣泛應用，尤其在軍用中對柴油發(fā)電機組的高低溫性能及噪音有很高要求。風冷式機組除自身的冷卻風扇外還需要根據(jù)機組整體散熱要求選擇安裝合適風量的軸流式冷卻風扇，風扇本身及機組靜音箱通風口會產(chǎn)生較高的噪音。大功率機組冷卻方式基本都采用水冷式，對小功率且外形尺寸有嚴格限定的機組，風冷式發(fā)動機小巧的體積就顯示出優(yōu)勢，在風冷式發(fā)電機組降噪研究方面，康明斯、沃爾沃等國際領先品牌風冷機組噪聲值也相對較高，軍用產(chǎn)品與德國Fischer Panda、日本Kubota等公司更有很大差距[1]，因此更全面的對風冷式柴油發(fā)電機組進行降噪研究，提升國產(chǎn)風冷式柴油發(fā)電機組整體性能具有很好的現(xiàn)實意義。

1 風冷式柴油發(fā)電機組噪聲分析及降噪措施

1.1 噪聲源分析

柴油發(fā)電機組主要由柴油發(fā)動機、發(fā)電機及控制系統(tǒng)組成，不加任何降噪措施時，發(fā)動機噪聲聲壓等級1m處一般在90dB～120dB[2]，必須對其進行全局噪聲控制，靜音機箱是降低機組噪聲的有效技術手段。風冷式柴油發(fā)電機組的噪聲主要分為以下五類。

1）內(nèi)燃機排煙噪聲是一種高溫、高速的脈動性氣流噪聲，該噪聲成分復雜，頻率帶寬，并包含大量熱能，是機組噪聲控制的重點與難點。

2）排氣噪聲指靜音箱體出風口處噪聲，包括排風噪聲、氣流噪聲和風扇噪聲等。因靜音機箱普遍采用強制排風方式，使得噪聲向箱體外傳播，該處噪聲源較多，各處噪聲頻率分布不同，噪聲聲級較高。

3）進氣噪聲泛指靜音箱體進氣處噪聲，包括發(fā)動機的進氣噪聲和靜音箱體通風口處進氣噪聲，與進氣管的長度、空氣過濾器及靜音箱體開口形式有關。

4）燃燒噪聲指發(fā)動機在工作狀態(tài)下通過缸體表面輻射的噪聲。燃燒噪聲的峰值僅與轉速、缸數(shù)、沖程及制造精度有關[3]。

5）機械噪聲是機組工作時振動產(chǎn)生的噪聲，大部分機組雖有減振措施，但不可避免會造成靜音機箱內(nèi)部共振，產(chǎn)生低頻噪聲。

1.2 主要降噪技術措施

對發(fā)電機組進行噪聲控制，首先要減小各聲源處噪聲，而后再對機組全局進行噪聲綜合控制，根據(jù)各處噪聲不同的產(chǎn)生機理，主要有以下四種與之相適應的降噪措施。

1）消聲措施

機組排氣采用消聲器，根據(jù)發(fā)動機排煙噪聲特性，消聲器有阻性消聲器、抗性消聲器和阻抗復合型消聲器，通過排煙通道及擴張室的合理設計，可以達到良好的降噪效果。

2）隔聲措施

對于靜音及超靜音發(fā)電機組，發(fā)動機的噪聲是最主要的噪聲源，采用各類隔聲材料來隔離噪音是最有效的技術手段。材料隔聲效果隨隔聲材料面密度的增大而越來越好，在實際設計中要根據(jù)隔聲量選用合適的隔聲材料及設計厚度。

3）吸聲措施

除隔聲材料的使用外，對傳到靜音箱體內(nèi)壁的噪聲要利用吸聲材料作為內(nèi)襯來吸收入射到其上的聲波能量，從而減弱反射聲波能量，降低機組噪聲。常采用吸聲材料有玻璃棉、聚氨酯泡沬塑料和巖棉板等。這些材料為多孔性吸聲材料，當聲波入射到材料表面，引起材料空腔中空氣和微小纖維的振動，內(nèi)摩擦和粘滯阻力使一部分聲能轉化為熱能[4]，提高了中、低頻聲波的吸聲效果。

4）減振措施

發(fā)動機與發(fā)電機的工作會使發(fā)電機組產(chǎn)生振動，由此引發(fā)的機械振動不僅產(chǎn)生噪聲，而且降低了機組的使用性能，必須采用減震器或隔振器對機組做減振處理[5,6]。設計時要考慮機組振動頻率與減振器振動頻率，使固有頻率隔開，避免共振。

2 靜音箱體降噪計算

2.1 隔聲計算

靜音箱體可以有效阻斷機組噪聲向外傳播，降低發(fā)電機組噪聲。隔聲材料的使用可以讓箱體內(nèi)部聲波的傳播方向發(fā)生改變，經(jīng)過一系列反射、折射過程使穿透隔聲材料的聲波能量減弱[7]，降低穿過隔聲體的噪聲。隔聲量與隔聲材料的面密度、中心頻率有關。

單層隔聲材料的隔聲量計算公式：

式中，m為板的面密度（kg/m2）；

f為聲波激發(fā)頻率（Hz）。

隔音材料面密度越大，越難被激發(fā)振動，噪音也就越難穿過隔音材料，因此設計時在允許范圍內(nèi)盡可能選擇面密度更大的隔音材料，機組箱體隔音效果也就越優(yōu)異。而柴油發(fā)電機組的噪聲源復雜，聲波的激發(fā)頻率很難精準確定，因此常選用經(jīng)驗公式確定隔音量：

式中， m為板的面密度（kg/m2）。

2.2 吸聲計算

靜音及超靜音柴油發(fā)電機組靜音箱體隔音與吸音材料復合使用，箱體內(nèi)部聲波經(jīng)隔音層反射回箱體，聲波產(chǎn)生疊加，聲級與聲壓變強，需要內(nèi)襯吸音材料吸收反射聲波能量，聲波遇到吸音材料時激發(fā)材料內(nèi)部振動，聲波能量轉化為材料內(nèi)部機械能及熱能，聲波能量下降噪音也隨之降低，根據(jù)材料屬性不同，吸音能力也不同，吸音量計算公式：

式中，a1為吸音材料前表面吸音系數(shù)；

a為吸音材料后表面吸音系數(shù)。

2.3 排煙消聲器降噪計算

發(fā)動機排煙噪聲是機組最大的噪聲源，而且伴隨著大量的熱能，必須在排煙消聲器的設計環(huán)節(jié)上力求降低排煙噪音。消聲器主要有阻性消聲器、抗性消聲器和阻抗復合型消聲器，根據(jù)機組的功率、背壓及噪聲頻率特性等因素設計合適類型的消聲器。

阻性消聲器消聲量：

式中， a為平均吸聲系數(shù)；

P 為內(nèi)襯吸聲材料后截面有效周長，（m）；

L 為消聲器有效長度（m）；

S 為內(nèi)襯吸聲材料后消聲通道有效截面積（m2）。

抗性消聲器消聲量：

式中， n為擴張比；

kl為擴張腔有效長度（m）；

2.4 減振計算

柴油發(fā)動機工作時氣缸內(nèi)部點燃力使曲軸等運動件回轉產(chǎn)生偏心，發(fā)動機產(chǎn)生振動，機械振動不但產(chǎn)生噪音，而且降低機組工作的穩(wěn)定性，必須設計合理的減振方案。

將機組減振模型等效為懸置橡膠標準模型[8]，頻率比為：

式中，fF為強制振動頻率；

fN為自振固有頻率。

在穩(wěn)態(tài)正弦激勵下，傳遞率為：

式中，λ為頻率比；

ε為系統(tǒng)阻尼比。

實際情況下，ε值很小，可近似取值為0，公式簡化為：

3 風冷式柴油發(fā)電機組設計實例

根據(jù)上述隔音及吸音計算結果，選擇固有頻率為6.5Hz無諧振峰減振器，靜音箱體通風口進風與排風面積保持平衡，結合工程設計經(jīng)驗，經(jīng)過現(xiàn)場測試與實驗，設計20kw風冷式柴油發(fā)電機組外形圖如圖1所示。

圖1 機組外形圖

3.1 靜音箱體降噪層設計

設計靜音箱體結構由外向內(nèi)分別為2mm厚鋼板、2mm厚隔聲氈、45mm厚優(yōu)質巖棉板及1mm厚鋁制穿孔板，穿孔板穿孔率為25%，穿孔直徑1mm，此時整體重量較輕，隔音與吸音效果良好。

鋼板主要起隔聲作用；隔聲氈材料內(nèi)損較大，與鋼板復合使用可有效增強隔聲性能，還具備一定的隔震效果；巖棉板主要起吸聲作用，對中高頻噪聲有很好的吸收效果，還能消除材料空腔中駐波，降低聲壓；鋁制穿孔板固定整個降噪層，還能與巖棉板形成共振吸聲結構，吸收低頻噪聲，靜音箱體降噪層整體結構如圖2所示。

圖2 靜音箱體降噪層結構圖

靜音箱體排風口采用直接沖孔和防雨降噪百葉窗相結合的設計方法，在野外作業(yè)時靜音機箱底部不會淋雨，因此采用直接沖圓孔設計，通風效率是百葉窗的1倍以上。箱體側面通風處采用靜音防雨百葉窗，雖然百葉窗通風效率較低，但能起到防雨降噪作用，實驗機組百葉窗采用1.5mm厚鋼板、5mm厚吸聲層加1mm厚鋁制穿孔板結構，靜音防雨百葉窗結構如圖3所示。

圖3 靜音防雨百葉窗結構見圖

3.2 靜音排煙消聲器設計

柴油發(fā)動機排煙過程伴隨著大量的熱能及噪聲，風冷式柴油發(fā)電機組排煙消聲器采用雙層穿孔板加玻璃纖維內(nèi)襯材料阻抗復合型消聲器，消聲器擴張比為12，功率損耗低于4%，噪聲頻段主要集中在中低頻，降噪效果大于28dB。玻璃纖維內(nèi)襯材料的使用使消聲器具有良好的隔熱性能，未使用前消聲器表面最高溫度高于210℃，使用后表面溫度不高于92℃，優(yōu)異的隔熱性能有利于機組高溫試驗的通過，靜音排煙消聲器結構如圖4所示。

圖4 靜音消聲器結構圖

3.3 冷卻風量設計

靜音及超靜音型柴油發(fā)電機組在創(chuàng)造低噪音的同時，損耗了柴油發(fā)動機的有功功率，也給機組冷卻帶來更高的要求。風冷式柴油發(fā)電機組較水冷式柴油發(fā)電機組降噪更困難，采用強制排風手段，就必須增加箱體通風面積[9]，散熱量必須保證機組滿載及過載工作條件，而且追求散熱量就要增加箱體開口面積及排風風扇功率，大的散熱量往往伴隨大的噪音。靜音柴油發(fā)電機組各項因素功率損耗如表1所示。

表1 靜音柴油發(fā)電機組功率損耗表

對性能要求很高的柴油發(fā)電機組，需要通過高低溫試驗，高溫50℃時滿載運行11h，過載10%運行1h，低溫零下40℃實現(xiàn)啟動成功，高低溫對機組功率影響很大，必須在設計初期就對發(fā)動機、發(fā)電機性能及功率做全面考慮，對冷卻風量做精確計算，此臺20kw機組總冷卻風量達到52000L/min，確保功率余量使機組在高低溫環(huán)境下正常運行。

4 結束語

在規(guī)定柴油發(fā)電機組外形尺寸、冷卻方式、常用功率、備用功率、高低溫試驗條件、低噪音等一系列嚴格指標情況下，為保證機組實現(xiàn)各項關鍵指標，通過鋼板、隔聲氈、巖棉板及微穿孔板的復合使用及合理厚度設計，實現(xiàn)良好的隔聲與吸聲效果。雙層穿孔板加玻璃纖維內(nèi)襯材料阻抗復合型消聲器的設計，在盡可能小的降低機組有功功率條件下實現(xiàn)28dB的降噪效果。通過冷卻風量的計算，在高溫條件下也會實現(xiàn)熱平衡，保證機組的冷卻效果，且靜音箱體通風開口處防雨百葉窗、靜音百葉窗、直接沖孔相結合，最大限度的屏蔽噪音。通過全局噪聲控制，機組1m處噪聲測量均值達到83dB，為進一步降低風冷式柴油發(fā)電機組噪聲及提高機組性能提供了大量數(shù)據(jù)及經(jīng)驗。

[1] 張軍剛,孟海軍,郭振,等.軍用通信車用全水冷超靜音柴油發(fā)電機組設計技術[J].通信電源技術,2012,29(5)：50-52.

[2] 宋艷華,姜哲.測量點位置對聲源識別的影響[J].振動與沖擊,2008,27(3)：35-38.

[3] 劉海,張俊紅,畢鳳榮,等.柴油機輻射噪聲預測與低噪聲改進設計[J].內(nèi)燃機學報,2011,29(3)： 265-269.

[4] 曹書豪.聚氨酯泡沫及聚丙烯纖維復合材料的吸聲性能研究[D].成都：西南交通大學,2013.

[5] 胡甫才,蔡勇,鐘慶敏,等.柴油發(fā)電機組雙層隔振的分析與試驗研究[J].噪聲與振動控制,2007,27(4)：10-13.

[6] 倪振華.振動力學[M].西安：西安交通大學出版社,1989：108-110.

[7] 張乃龍,楊文通,劉志峰,等.柴油發(fā)電機組靜音箱的設計[J].機械設計與制造,2006,(9)：32-34.

[8] 侯永振.橡膠阻尼及高阻尼材料研制[J].橡塑資源利用,2005,(1)：16-21.

[9] 高丕周.小型風冷航空發(fā)動機缸體散熱研究[J].機械制造,2010,48(9)：54-57.