蓋紅德 ，唐 杰 ，戴家輝 ，洪加桐 ，任國(guó)良，黃秀華，柳長(zhǎng)磊，張明賢，衣寶葵

（1.山東省特種設(shè)備檢驗(yàn)研究院，山東 濟(jì)南 251010；2.青島荏原環(huán)境設(shè)備有限公司，山東青島 266200）

0 前言

超級(jí)雙相不銹鋼UNS S32750（ASTM A240M-10B）是瑞典SANDVIK公司在20世紀(jì)80年代研發(fā)的第三代雙相不銹鋼。因其超低碳、高鉬和高氮的成分設(shè)計(jì)，超級(jí)雙相不銹鋼S32750可焊接性良好，機(jī)械性能優(yōu)異，且耐點(diǎn)腐蝕、應(yīng)力腐蝕和晶間腐蝕性能優(yōu)良，廣泛應(yīng)用于石油化工、天然氣、海洋工程、印染和造紙等領(lǐng)域[1-4]。超級(jí)雙相不銹鋼S32750的應(yīng)用過(guò)程中涉及大量的焊接結(jié)構(gòu)，因此開(kāi)展超級(jí)雙相不銹鋼焊接方面的研究對(duì)于保證工程焊接質(zhì)量及其推廣應(yīng)用具有重要意義。

目前國(guó)內(nèi)關(guān)于雙相不銹鋼焊接方面的研究比較多[5-7]，但對(duì)于超級(jí)雙相不銹鋼焊接方面的研究較少，更缺乏厚壁板焊接接頭組織和性能方面的相關(guān)研究信息。青島荏原環(huán)境設(shè)備有限公司承接的日本核電站用海水泵工程中，涉及大量壁厚為6～80 mm的超級(jí)雙相鋼S32750焊接，因此為了獲得良好的焊接接頭性能，研究了焊接線能量對(duì)焊接接頭組織和性能的影響規(guī)律。在此，進(jìn)行了不同焊接線能量下的試驗(yàn)，并對(duì)比分析焊接接頭的鐵素體含量、沖擊韌性、金相組織及硬度，最終獲得超級(jí)雙相不銹鋼S32750厚壁板的最佳焊接線能量，為超級(jí)雙相不銹鋼焊接積累了實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

（1）母材采用瑞典SANDVIK公司制造的UNS S32750（ASTM A240M-10B）超級(jí)雙相不銹鋼。焊絲采用日本TASETO公司生產(chǎn)的GFW-329J4M藥芯氣保焊絲（φ=1.2 mm），母材和焊絲的化學(xué)成分如表1所示。

表1 母材和焊絲的化學(xué)成分Tab.1 Chemical composition of base metal and welding material %

1.2 焊接工藝參數(shù)

將母材加工成尺寸為300 mm×200 mm×40 mm的板材，采用X型坡口對(duì)接接頭形式。焊接方法采用混合氣體保護(hù)焊，混合氣體中氮?dú)獾暮繛?%，其余為CO2，具體焊接參數(shù)見(jiàn)表2。為獲得焊接質(zhì)量較高的焊接接頭，焊接過(guò)程中采用多層多道焊，坡口形式、裝配及焊接順序見(jiàn)圖1。層間溫度控制在100℃以下，以減少焊縫在脆性區(qū)間的冷卻時(shí)間，降低脆性相析出的可能性。利用工裝控制焊接速度，保證其速度均勻。

表2 焊接工藝參數(shù)Tab.2 Welding parameters

圖1 S32750焊接接頭示意Fig.1 Schematic diagram of S32750 welding joint

1.3 測(cè)試方法

經(jīng)檢驗(yàn)，各試樣表面不存在咬邊、裂紋、未焊透、氣孔及夾渣等缺陷。根據(jù)JB/T4730-2005標(biāo)準(zhǔn)，各試樣X(jué)射線檢測(cè)I級(jí)合格。之后使用德國(guó)Helmut Fischer公司FMP30型鐵素體測(cè)量?jī)x測(cè)量鐵素體含量；采用德國(guó)Zeiss公司AxioObserver型光學(xué)金相顯微鏡觀察焊接接頭顯微組織；利用Akashi Corporation公司MVK-HO顯微維氏硬度計(jì)測(cè)試焊接接頭硬度分布。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 鐵素體含量檢測(cè)及分析

要獲得具有優(yōu)異性能的雙相不銹鋼焊接接頭，就必須使焊接接頭保持有合適比例的鐵素體相和奧氏體相，焊接接頭中的相比例是衡量焊接質(zhì)量的重要指標(biāo)。在此測(cè)量了不同試樣的鐵素體含量，鐵素體含量與線能量關(guān)系見(jiàn)圖2。

圖2 線能量對(duì)S32750焊接接頭鐵素體含量的影響Fig.2 Effect of heat input on ferrite content of S32750 welding joint

雙相不銹鋼為鐵素體+奧氏體雙相組織。在焊接過(guò)程中，其奧氏體相逐漸轉(zhuǎn)變成鐵素體相，在熔合線附近奧氏體相完全固溶成為鐵素體單相組織。隨后在冷卻過(guò)程中奧氏體相從鐵素體相晶界和晶內(nèi)析出形成雙相組織[8]。由圖2可知，除1號(hào)試樣外，其他試樣的焊縫和熱影響區(qū)中鐵素體相含量低于母材，并且隨著線能量的增加，焊縫中鐵素體相比例逐漸降低，這是因?yàn)楹附z中的Ni含量比較高，Ni能促進(jìn)鐵素體相向奧氏體相轉(zhuǎn)變，同時(shí)多層多道焊的后續(xù)焊道對(duì)前層焊道有熱處理作用，有利于奧氏體相的析出，線能量越高，冷卻速度越慢，越有利于奧氏體析出。但1號(hào)試樣因焊接線能量過(guò)低，不利于奧氏體析出，所以焊縫鐵素體含量過(guò)高。

若焊接線能量過(guò)小，冷卻速度過(guò)大，則奧氏體相析出量較少，且會(huì)形成具有魏氏體特征的二次轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，導(dǎo)致焊接接頭韌性及耐蝕性能的惡化；但線能量過(guò)大，冷卻速度過(guò)小，易在熔合線附近析出σ相（金屬間脆化相），會(huì)導(dǎo)致焊接接頭耐腐蝕性能下降、韌性變差。因此，為了保證合適的相比例，使焊接接頭具有良好的耐腐蝕性能和較高的沖擊韌性，應(yīng)避免使用過(guò)大或過(guò)小的線能量，所以試樣2、3的線能量6～18 kJ/cm較合適。

2.2 焊接接頭硬度分布情況及分析

焊接接頭各區(qū)域的硬度變化實(shí)質(zhì)上是反映了這些區(qū)域由于金相組織變化而產(chǎn)生的性能方面的差異，因此測(cè)量了各試樣焊接接頭顯微硬度。每個(gè)區(qū)域測(cè)量3個(gè)點(diǎn)，每個(gè)點(diǎn)測(cè)量3次，取其平均值，焊接接頭硬度與線能量關(guān)系如圖3所示。

圖3 線能量對(duì)焊接接頭硬度的影響Fig.3 Effect of heat input on hardness of S32750 welding joint

如圖3所示，各試樣焊縫硬度均高于母材硬度。對(duì)于1號(hào)試樣，這是由于焊縫中鐵素體含量高于母材，而鐵素體的硬度高于奧氏體導(dǎo)致的；而對(duì)于2、3、4號(hào)試樣，則是由于高線能量增強(qiáng)焊縫中奧氏體中氮的間隙固溶強(qiáng)化作用[9]。硬度測(cè)量結(jié)果也顯示隨著線能量的提高，各試樣焊縫的硬度逐漸提高，4號(hào)試樣硬度大幅提高，這是因?yàn)楦呔€能量會(huì)導(dǎo)致焊縫中逐漸出現(xiàn)σ相和二次奧氏體相，其含量隨線能量增加而增加，且它們的硬度遠(yuǎn)高于奧氏體相和鐵素體相，致使硬度值升高[10]。

2.3 金相組織觀察及分析

S32750母材的原始顯微組織如圖4所示。由圖4可知，在鐵素體相上近似均勻分布著條塊狀?yuàn)W氏體組織，奧氏體相和鐵素體相界限清晰,奧氏體含量略高于鐵素體。

圖4 S32750母材的原始顯微組織Fig.4 Original microstructure of S32750 base metal

各試樣焊縫的顯微組織如圖5所示，相對(duì)于母材，各試樣焊縫區(qū)域兩相的形態(tài)變化較大，其中奧氏體相以羽毛狀或條塊狀存在，分布均勻性變差。在條塊狀組織中，奧氏體相被鐵素體相包圍，且塊狀?yuàn)W氏體相中還有點(diǎn)狀鐵素體相。圖5中還顯示，各試樣的兩相比例也發(fā)生了變化。隨著線能量的提高，焊縫中奧氏體含量逐漸提高，且除1號(hào)試樣外，焊縫奧氏體的含量均略高于母材，這與前面鐵素體含量測(cè)試的結(jié)果相符合。從各試樣焊縫區(qū)域金相組織對(duì)比圖片中可以看出，隨著焊接線能量的提高，σ相和二次奧氏體相開(kāi)始析出。其中線能量最大的4號(hào)試樣焊縫中出現(xiàn)了大量的σ相和二次奧氏體相（見(jiàn)圖 5d）。

σ相硬而脆，析出量只要達(dá)到5%就會(huì)使力學(xué)及耐腐蝕性能嚴(yán)重惡化[11]；多層焊接時(shí)，后續(xù)焊道可能導(dǎo)致部分鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小分散的島狀二次奧氏體，其Cr、Mo、N含量比奧氏體低，會(huì)嚴(yán)重降低焊縫的耐腐蝕性能。所以超級(jí)雙相不銹鋼S32750在多層多道焊時(shí)應(yīng)避免采用過(guò)高的線能量，以防止因冷卻速度過(guò)慢而引起σ相和二次奧氏體相的析出；也應(yīng)避免采用過(guò)低的線能量，以防止焊縫中奧氏體含量過(guò)低。通過(guò)對(duì)焊縫金相組織的分析，試樣2、3的線能量6～18 kJ/cm較合適。

圖5 各試樣焊縫的顯微組織Fig.5 Microstructure of weld specimens

3 結(jié)論

對(duì)超級(jí)雙相不銹鋼S32750焊接接頭的鐵素體含量、沖擊韌性、金相組織和硬度的研究結(jié)果表明，S32750厚壁板采用氣體保護(hù)焊焊接時(shí)，選用合適的焊接線能量，可使焊接接頭具有良好的兩相組織，防止σ相和二次奧氏體相等有害金屬相的產(chǎn)生，保證焊接接頭具有良好的力學(xué)性能和耐腐蝕性能，為實(shí)際生產(chǎn)中超級(jí)雙相不銹鋼的焊接提供了科學(xué)依據(jù)。

[1]J Olsson，M Snis.Duplex—a new generation of stainless steels for desalination plants[J].Desalination，2007，205（1）：104-113.

[2]Nilson J O.Super duplex stainless steels[J].Materials Science and Technology，1992（8）：685-700.

[3]A.F.Armas，S.Herenú，I.Alvarez-Armas.The influence of temperature on the cyclic behavior of aged and unaged super duplex stainless steels[J].Materials Science and Engineering：A，2008，491（2）：434-439.

[4]吳玖.雙相不銹鋼[M].北京：北京冶金工業(yè)出版社，1999.

[5]劉靖濤.SAF2205雙相不銹鋼的焊接[J].焊接技術(shù)，2001，30（6）：17-18.

[6]張斌，張凱，任世.焊后熱處理對(duì)雙相鋼焊條電弧堆焊層組織性能的影響[J].電焊機(jī)，2013，43（4）：63-66.

[7]高瑞，何剛，王乃.SA240-S31803雙相不銹鋼焊接接頭組織研究[J].材料開(kāi)發(fā)與應(yīng)用，2013，28（2）：18-22.

[8]季偉明.雙相鋼制設(shè)備埋弧焊工藝研究[J].石油化工設(shè)備技術(shù)，2010，31（1）：52-56.

[9]周立忠，韓志誠(chéng)，徐風(fēng)林.2205雙相不銹鋼焊接工藝研究[J].機(jī)器工人，2007（12）：37-39.

[10]趙志毅，徐林，李國(guó)平，等.超級(jí)雙相不銹鋼σ相析出及對(duì)組織性能的影響[J].材料熱處理學(xué)報(bào)，2010，31（10）：75-79.

[11]陳家硯，楊卓越，楊武，等.雙相不銹鋼中σ相的形成特點(diǎn)及其對(duì)性能的影響[J].鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2006，18（8）：1-4.