胡海彥　張　濤

(黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院　開封　475004)

半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫影響因素分析

胡海彥張濤

(黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院開封475004)

摘要借助ABAQUS有限元計(jì)算平臺，應(yīng)用斷裂力學(xué)理論，綜合分析半剛性基層瀝青路面反射裂縫影響因素及影響程度，并對分析結(jié)果進(jìn)行極差分析。結(jié)果表明，瀝青層模量對半剛性基層瀝青路面反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響程度最大，增大瀝青層模量將顯著增加裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子；基層-土基層間粘結(jié)狀況對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響僅次于瀝青層模量；半剛性基層及土基模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響最小。因此，在采用高模量瀝青層增加瀝青路面結(jié)構(gòu)抗永久變形能力同時(shí)，應(yīng)注意其對半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫能力的不良影響。

關(guān)鍵詞道路工程瀝青路面反射裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子有限元

高速公路半剛性基層瀝青路面占已建高速公路通車總里程的3/4，研究控制該種瀝青路面結(jié)構(gòu)破損對路面的使用壽命、提高瀝青路面服務(wù)能力有重要意義。瀝青混凝土路面主要破壞形式分為疲勞裂縫與永久變形。一方面，為增加瀝青路面抗永久變形能力，瀝青面層可采用高模量瀝青混凝土；另一方面，增加面層模量對瀝青路面抗裂能力影響尚未評估。雖在一定程度上講，瀝青路面裂縫不可避免，但通過適當(dāng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與材料設(shè)計(jì)，可最大程度減小及延緩裂縫出現(xiàn)的時(shí)間與密度，達(dá)到控制路面開裂的目的。已有研究發(fā)現(xiàn)，半剛性基層反射裂縫已成為高速公路主要破壞形式之一，并嚴(yán)重影響瀝青路面使用壽命。針對瀝青路面反射裂縫，目前研究認(rèn)為其主要集中于面層反射裂縫上，認(rèn)為基層已經(jīng)形成貫穿裂縫，在此基礎(chǔ)上研究裂縫在面層中擴(kuò)展機(jī)理[1]?；诰€彈性斷裂力學(xué)理論，將瀝青混凝土視為線彈性材料，對其含裂縫瀝青混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析[2]。同時(shí)，為抑制瀝青路面反射裂縫，武賢惠等[3]通過瀝青路面反射裂縫足尺疲勞試驗(yàn)驗(yàn)證玻璃格柵瀝青混凝土、GoodRoadII纖維增強(qiáng)瀝青混凝土抑制低溫反射裂縫能力，并對成因進(jìn)行分析；葛折圣等[4]通過理論分析與試驗(yàn)結(jié)果修正由Alliche等提出的疲勞損傷力學(xué)模型，并將其用于瀝青混合料裂縫分析，表明該損傷演化模型的有效性。鄭健龍等[5]研究者基于斷裂力學(xué)與有限元理論，分析路面破損并取得一定成果。本文在已有研究成果基礎(chǔ)上，借助ABAQUS有限元計(jì)算平臺，分析車輛載荷作用下，瀝青路面層間狀況及采用高模量抗永久變形瀝青混凝土面層半剛性基層瀝青路面反射裂縫I型應(yīng)力強(qiáng)度因子變化情況，為全面評估瀝青路面抗永久變形及抗反射裂縫能力提供依據(jù)。

1理論分析方法

1.1　I型應(yīng)力強(qiáng)度因子KI

由于實(shí)際問題的復(fù)雜性，較難取得裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子解析解，可借助有限單元法數(shù)值計(jì)算得到。裂縫尖端建立局部坐標(biāo)系，取路面結(jié)構(gòu)三維模型，其應(yīng)力強(qiáng)度因子可由裂尖奇異單元位移插值并通過圍線積分獲得，其中I型應(yīng)力強(qiáng)度因子可表示為[6]

(1)

式中：E(T,t)為裂縫尖端瀝青混凝土勁度模量；μ為瀝青混凝土泊松比；v(T,t)為裂縫面張開位移；r為裂縫尖端局部坐標(biāo)系徑向位移。

1.2　層間接觸

研究層間狀況對半剛性基層瀝青路面反射裂縫的影響，通過在路面層間引入接觸單元，模擬路面結(jié)構(gòu)層接觸效應(yīng)。本研究采用基于罰算法的瀝青路面層間接觸模型，可表示為

(2)

2路面結(jié)構(gòu)模型及裂縫奇異網(wǎng)格

2.1　理論分析基本結(jié)構(gòu)

為便于路面結(jié)構(gòu)分析計(jì)算，將路面結(jié)構(gòu)簡化為3層體系，分別分析面層與基層、基層與土基接觸與各層模量變化對瀝青層層底裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響。

其中，計(jì)算采用結(jié)構(gòu)形式、厚度及材料參數(shù)，取值參照公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范[7]，其他材料參數(shù)參照相關(guān)研究成果[8]，見表1。

表1　路面結(jié)構(gòu)及材料參數(shù)

2.2　路面結(jié)構(gòu)模型

瀝青路面模型尺寸對計(jì)算結(jié)果影響較大。路面結(jié)構(gòu)模型尺寸取值過小，邊界對路面結(jié)構(gòu)變形影響過大；模型尺寸取得過大則耗費(fèi)更多內(nèi)存與時(shí)間。通過以往研究對路面結(jié)構(gòu)尺寸路面變形敏感性分析，本研究取路面結(jié)構(gòu)橫向?qū)挾瘸叽鐬? m×6 m，路基深度取為6 m，其他路面結(jié)構(gòu)層度按實(shí)際厚度取值。路面結(jié)構(gòu)模型及裂縫分布見圖1。單元類型為C3D8R。

a)路面結(jié)構(gòu)模型b)內(nèi)部裂縫面(陰影部分)

圖1路面結(jié)構(gòu)模型及裂縫分布示意圖

其中，裂縫網(wǎng)格中陰影部分位置處為裂縫，基層為貫穿裂縫，面層內(nèi)部裂縫深度設(shè)為2 cm。

2.3　輪胎接地模型

輪胎接地參照《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D50-2006)，將100 kN雙圓均布載荷近似為輪胎矩形接地，接地模型見圖2，接地壓力為0.7 MPa。

圖2　標(biāo)準(zhǔn)軸載輪胎接地矩形近似示意圖(單位：cm)

3計(jì)算結(jié)果分析

3.1　層間狀況對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響

假定面層與基層連接狀況良好，半剛性基層裂縫向?yàn)r青面層反射，分析半剛性基層存在貫穿裂縫，瀝青層內(nèi)存在2 cm反射裂縫情況下，裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子隨基層與土基之間連接狀況的變化情況見圖3。

圖3　基層-土基層間粘結(jié)系數(shù)對反射

由圖3可見，半剛性基層與土基之間層間粘結(jié)系數(shù)對半剛性基層瀝青路面反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響明顯：土基-半剛性基層層間狀況由光滑變?yōu)榻咏B續(xù)，瀝青面層裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子KI由0.367 7 MPa·m1/2減小為0.084 21 MPa·m1/2，減小0.283 5 MPa·m1/2，減小量占光滑狀況應(yīng)力強(qiáng)度因子的77%。因此，增加基層與土基之間層間粘結(jié)狀況對減小反射裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子有較大作用。

3.2　瀝青面層模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

瀝青面層模量增加可增加瀝青路面結(jié)構(gòu)抗永久變形能力，其對半剛性基層瀝青路面抗反射裂縫能力的影響見圖4。

圖4　面層模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

由圖4可見，增加面層模量對半剛性基層瀝青路面抗反射裂縫能力產(chǎn)生嚴(yán)重不利影響：瀝青面層模量由2 000 MPa普通瀝青混凝土到高模量瀝青混凝土16 000 MPa，瀝青面層內(nèi)部反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子由0.159 4 MPa·m1/2增加到0.917 8 MPa·m1/2，增加5.76倍。因此，增加面層模量抵抗瀝青路面結(jié)構(gòu)抗車轍變形能力的同時(shí)，應(yīng)注意平衡其抗半剛性基層瀝青路面反射裂縫的能力。

3.3　基層模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響

基層模量對瀝青路面面層裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響見圖5。

圖5　基層模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

分析圖5可知，增加基層模量可一定程度上減小路面反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子：基層模量由1 000 MPa增加到4 000 MPa，應(yīng)力強(qiáng)度因子由0.167 5 MPa·m1/2減到0.002 34 6MPa·m1/2，減小98.6%。但同時(shí)應(yīng)注意，過分增加基層水泥摻量有可能導(dǎo)致更多收縮裂縫。因此，對基層模量與減小反射裂縫應(yīng)注意平衡。

3.4　土基模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響

土基模量對瀝青路面面層裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響見圖6。

圖6　土基模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

分析圖6可知，增加土基模量對半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫能力有利：土基模量由40 MPa增加到140 MPa，瀝青面層反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子由0.100 7 MPa·m1/2減小到0.026 84 MPa·m1/2，減小73.2%。因此，增加土基模量對增加半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫能力有利。

3.5　反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子極差分析

綜合分析各影響因素對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子極差，見表2。

表2　反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子極差分析

由表2可見，面層模量對反射裂縫尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子影響程度最大，其次為層間狀況，再次為基層模量，土基模量對尖端應(yīng)力強(qiáng)度影響程度最小。

4結(jié)論

(1) 瀝青層模量對半剛性基層瀝青路面反射裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子影響最大。因此在增加瀝青層模量提高路面結(jié)構(gòu)抗永久變形能力同時(shí)，應(yīng)注意瀝青混合料模量對反射裂縫的不利影響。

(2) 應(yīng)充分注意瀝青路面結(jié)構(gòu)層層間粘結(jié)狀況，并采取措施改進(jìn)半剛性基層與土基直接粘結(jié)狀況，增強(qiáng)半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫的能力。

(3) 基層模量與土基模量對半剛性基層瀝青路面結(jié)構(gòu)抗反射裂縫能力有一定影響，但較瀝青層模量相比要小得多。

參考文獻(xiàn)

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收稿日期：2015-09-01

DOI 10.3963/j.issn.1671-7570.2015.06.024