牛耀彬, 高照良, 劉子壯， 張少佳

(1.中國科學(xué)院 水利部 水土保持研究所，712100,陜西楊凌； 2.中國科學(xué)院大學(xué)，100049,北京；

3.西北農(nóng)林科技大學(xué)水土保持研究所，712100,陜西楊凌； 4.西北農(nóng)林科技大學(xué)資源環(huán)境學(xué)院，712100,陜西楊凌)

?

工程措施條件下堆積體坡面土壤侵蝕水動力學(xué)特性

牛耀彬1，2, 高照良1，3?, 劉子壯4， 張少佳1,2

(1.中國科學(xué)院 水利部 水土保持研究所，712100,陜西楊凌； 2.中國科學(xué)院大學(xué)，100049,北京；

3.西北農(nóng)林科技大學(xué)水土保持研究所，712100,陜西楊凌； 4.西北農(nóng)林科技大學(xué)資源環(huán)境學(xué)院，712100,陜西楊凌)

摘要：工程堆積體極易產(chǎn)生水土流失，及時有效的防護(hù)措施是防治水土流失的關(guān)鍵。研究不同工程措施條件下土壤侵蝕過程水動力學(xué)參數(shù)，可為不同防護(hù)措施的選擇提供理論參考。該文采用40 L/min流量，對24°、28°、32° 共3個坡度的魚鱗坑和水平階2種措施條件下的堆積體邊坡進(jìn)行模擬放水沖刷試驗(yàn)，選取水流剪切力、徑流功率、徑流動能等參數(shù)進(jìn)行分析。結(jié)果表明：在試驗(yàn)條件下，2種措施降低了土壤的可蝕性，使土壤的抗蝕性增強(qiáng)；土壤剝蝕率與水流剪切力和徑流功率之間存在良好的線性函數(shù)關(guān)系；土壤剝蝕率與徑流動能之間存在良好的對數(shù)函數(shù)關(guān)系；在魚鱗坑措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)分別為1×10-3s/m和2.6×10-3s2/m2；在水平階措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)分別為5×10-4s/m和1.7×10-3s2/m2；徑流功率是描述土壤侵蝕過程的最佳參數(shù)；在同一坡面，水平階措施防護(hù)效果優(yōu)于魚鱗坑，但2種措施的防護(hù)效益均具有時效性。

關(guān)鍵詞：工程堆積體； 工程措施； 水動力學(xué)； 水平階； 魚鱗坑

項(xiàng)目名稱： “十二五”國家科技支撐計劃課題“農(nóng)田水土保持關(guān)鍵技術(shù)研究與示范”(2011BAD31B01)

生產(chǎn)建設(shè)項(xiàng)目所產(chǎn)生的棄土棄渣堆置形成工程堆積體，工程堆積體具有獨(dú)特的土壤組成及復(fù)雜的下墊面條件，其表面土壤結(jié)構(gòu)缺失、土質(zhì)松散、植物根系及有機(jī)質(zhì)缺乏，導(dǎo)致其抗沖性極差，在徑流條件下極易產(chǎn)生水土流失[1]。坡面徑流是侵蝕產(chǎn)生的主導(dǎo)因素，其變化包含徑流的形成與匯集、土壤的破壞與剝蝕、泥沙輸移與沉積等過程[2]。侵蝕產(chǎn)沙量及產(chǎn)沙特征又取決于其徑流的水動力學(xué)特征[3]，深入了解坡面徑流的水動力學(xué)特性是理解坡面侵蝕過程和規(guī)律的前提[4]，也是水土保持措施配置的理論基礎(chǔ)。土壤剝蝕率在土壤侵蝕量化研究, 尤其在土壤侵蝕預(yù)測預(yù)報研究中具有重要作用[5]。研究表明當(dāng)水流剪切力大于臨界剪切力時，土壤顆粒被剝蝕[6]，坡面流侵蝕過程可以運(yùn)用水流剪切力、徑流功率、徑流動能等參數(shù)表達(dá)[7-8]。目前，關(guān)于工程堆積體坡面侵蝕的研究主要運(yùn)用徑流沖刷和模擬降雨[9-10]、依靠新的測量技術(shù)[11-13]、在棄土棄渣以及土石配比堆積體[14-15]、排土場[16]、工程開挖面[17]等位置開展試驗(yàn)，重點(diǎn)研究土壤侵蝕過程[18-19]和侵蝕動力學(xué)特性[20-21]，其中坡面主要防護(hù)措施有水平階、魚鱗坑和植草等[22]；但關(guān)于不同措施的選擇，以及不同工程措施條件下，土壤剝蝕率與水動力學(xué)參數(shù)關(guān)系的研究較少。研究工程措施條件下堆積體坡面土壤侵蝕水動力學(xué)特性，對不同工程措施的選擇和土壤侵蝕過程模型的建立具有重要意義。

本文通過野外小區(qū)放水試驗(yàn)，模擬暴雨條件下坡面徑流對工程堆積體坡面的沖刷過程，研究不同措施條件下堆積體坡面土壤侵蝕過程水動力學(xué)參數(shù)，以期為不同工程措施的選擇提供參考，也為工程措施條件下堆積體坡面土壤侵蝕過程模型的建立提供基礎(chǔ)參數(shù)。

1研究區(qū)概況

本試驗(yàn)在中國科學(xué)院長武黃土高原農(nóng)業(yè)生態(tài)試驗(yàn)站(E107°41′21.24″，N35°14′24.5″，海拔1 107 m)進(jìn)行。該區(qū)屬典型高原溝壑區(qū)，屬溫帶半濕潤大陸性季風(fēng)氣候，多年平均降水量為579.6 mm，夏季常有洪澇災(zāi)害，主要集中在7—9月，占全年降水量的55%左右。試驗(yàn)區(qū)塬川相間，溝谷發(fā)育，屬旱作農(nóng)耕區(qū)。森林類型屬暖溫帶落葉闊葉林地帶，主要有蘋果樹(Maluspumila)、楊樹(Populustomentosa)、刺槐 (Robiniapseudoacacia)、白羊草(Bothriochloaischcemum)、苜蓿 (Medicagosativa)等。

2數(shù)據(jù)與方法

2.1試驗(yàn)設(shè)計

試驗(yàn)小區(qū)所在位置地帶性土壤類型為黑壚土，小區(qū)建在人工開挖坡面上，開挖面達(dá)到土壤母質(zhì)層，土壤母質(zhì)為馬蘭黃土，小區(qū)所填土壤來自邊坡開挖產(chǎn)生的棄土，事先清除雜草和有機(jī)殘落物層，經(jīng)現(xiàn)場機(jī)械開挖后進(jìn)行人工回填，小區(qū)棄土為當(dāng)年回填，坡面無任何植被覆蓋，小區(qū)坡面長度20 m、寬5 m，覆土厚度0.5 m。堆積體土壤質(zhì)地為砂壤，土石比超過9:1，土壤粒徑多在1 mm以下，而碎石粒徑范圍指>10 mm的礫石，土壤顆粒粒徑為0.1～0.2、0.05～0.1、0.02～0.05、0.01～0.02、0.005～0.01、0.002～0.005、<0.002 mm的質(zhì)量分?jǐn)?shù)依次為8.42%、21.76%、33.07%、19.33%、6.61%、2.17%、8.64%。

工程堆積體邊坡坡度范圍大多為25°～40°[1]。筆者選取3個試驗(yàn)坡度水平：24°、28°和32°。配置的水土保持措施有魚鱗坑和水平階。魚鱗坑行距4 m，坑間距1 m，呈“品”字形排列，魚鱗坑長×寬×深為1 m×0.8 m×0.5 m，每個小區(qū)共10個魚鱗坑。水平階間距4 m，第1級水平階距小區(qū)頂沿1.5 m，水平階寬0.5 m，水平階上斜面寬0.2 m，下斜面寬0.3 m。坡度和工程措施采用完全組合試驗(yàn)，共6場試驗(yàn)。每場試驗(yàn)結(jié)束后進(jìn)行重新填土、平整、控制土壤密度和含水率，試驗(yàn)前土壤密度范圍為1.21～1.56 g/cm3，土壤質(zhì)量含水率為10.29%～20.09%。試驗(yàn)措施布設(shè)示意圖見圖1。試驗(yàn)供水引自王東溝民用泉水井，經(jīng)自流到蓄水桶。

圖1　試驗(yàn)措施布設(shè)示意圖Fig.1　Test measures and layout diagram

本試驗(yàn)放水裝置包括蓄水桶、穩(wěn)水槽、分水器、閥門、流量表等，在小區(qū)上方采用恒壓放水，保證出水流量均勻。依據(jù)該區(qū)暴雨發(fā)生頻率和野外放水試驗(yàn)單寬流量，試驗(yàn)設(shè)計放水流量40 L/min。每場試驗(yàn)持續(xù)時間40～60 min。產(chǎn)流后開始計時，最初6 min內(nèi)每隔2 min 測定1次渾水總量、斷面流速、流寬，收集徑流泥沙樣品，計算獲得侵蝕量，6 min后每隔3 min 測定1次。坡面水流流速的測量采用染色劑示蹤法，測量間距為1.5 m，坡面流速乘以修正系數(shù)0.75作為水流斷面平均流速[1]。流寬用自制的彩色測尺測量，精度為1 cm，準(zhǔn)確的讀出有水流的彩色測尺讀數(shù)，然后計算出流寬。

2.2數(shù)據(jù)分析方法

1)平均水深：由于整個試驗(yàn)過程中全部為面蝕和細(xì)溝侵蝕階段，斷面水深較小，直接測定誤差較大，因此采用式(1)計算平均水深[1]：

(1)

式中：h為平均水深，m；Q為T時間間隔內(nèi)流出小區(qū)的徑流量，m3；b為過水?dāng)嗝鎸?，m；v為水流平均流速，m/s；T為取樣的時間間隔，s。

2)土壤剝蝕率：單位時間內(nèi)單位面積上剝蝕的土壤質(zhì)量，計算公式[23]為

(2)

式中：Dr為土壤剝蝕率，kg/(m2·s)；M為時段內(nèi)的產(chǎn)沙量，kg；L為坡長，m。

3)水流剪切力：產(chǎn)生土壤顆粒分離和輸移泥沙的徑流沖刷動力，計算公式[24]為

τ=ρgRJ。

(3)

式中：τ為水流剪切力，Pa；ρ為渾水密度，kg/m3；g為重力加速度，9.8 m/s2；R為水力半徑，m，由于坡面水流為薄層水流，水力半徑R可以用平均水深h代替；J為水力坡度，m/m，可用坡度的正弦值近似代替。

4)徑流功率：作用于單位面積的水流所消耗的功率，計算公式[25]為

ω=τv。

(4)

式中：ω為徑流功率，N/(m·s)；v為坡面平均水流流速，m/s。

5)徑流動能：徑流侵蝕力，計算公式[25]為

(5)

式中：F為徑流動能，J；γ為徑流容重，N/m3；Q為徑流量，m3。

3結(jié)果及分析

3.1水流剪切力對侵蝕產(chǎn)沙的影響

圖2　水流剪切力與土壤剝蝕率的關(guān)系Fig.2　Relationships between soil detachment rate and flow shear stress

在試驗(yàn)條件下，放水流量較大，產(chǎn)流開始2min左右，細(xì)溝在坡面形成，很難準(zhǔn)確的區(qū)分薄層水流和細(xì)溝流；因此，試驗(yàn)坡面土壤侵蝕過程以細(xì)溝流條件下的土壤侵蝕過程為主。將所有試驗(yàn)場次的土壤剝蝕率與對應(yīng)的水流剪切力進(jìn)行點(diǎn)繪成圖，則有魚鱗坑和水平階措施條件下土壤剝蝕率與水流剪切力的關(guān)系如圖2(a)和圖2(b)所示。土壤剝蝕率在土壤侵蝕的量化研究、土壤侵蝕模型預(yù)測及預(yù)報中具有重要的作用[5]?？捎孟率奖硎荆?/p>

Dr=K(τ-τC)。

(6)

式中：K細(xì)溝可蝕性參數(shù)，s/m；τc土壤臨界抗剪切力，Pa。擬合土壤剝蝕率與水流剪切力之間的關(guān)系，得出土壤剝蝕率與水流剪切力之間存在良好的線性函數(shù)關(guān)系，表明坡面細(xì)溝侵蝕過程可以用土壤剝蝕率與水流剪切力之間的線性函數(shù)關(guān)系進(jìn)行描述，見表1。魚鱗坑措施條件下，在24°、28°、32°坡面，土壤可蝕性參數(shù)分別為1×10-3、9×10-4、1×10-3s/m，坡面徑流開始剝離土壤顆粒產(chǎn)生侵蝕的臨界值分別為0.9、-1、0.2 Pa。水平階措施條件下，在24°、28°、32°坡面，土壤可蝕性參數(shù)分別為4×10-4、5×10-4、7×10-4s/m，侵蝕性細(xì)溝剝離土壤顆粒并產(chǎn)生侵蝕的臨界值分別為-1、-1、-5 Pa。

表1　水流剪切力與土壤剝蝕率的關(guān)系

注：樣本數(shù)n=11，*表示P<0.05，**表示P<0.01。Note：The number of samplesn=17, among them * representsP<0.05, ** representsP<0.01.

在魚鱗坑措施條件下，堆積體坡面土壤可蝕性參數(shù)均值為1×10-3s/m，臨界水流剪切力均值為0.1 Pa。在水平階措施條件下，堆積體坡面土壤可蝕性參數(shù)均值為5×10-4s/m，而臨界水流剪切力均值為-2 Pa。這與以往的研究結(jié)果基本一致[26]。

對于工程堆積體而言，在水平階和魚鱗坑措施條件下，與自然土壤相比其可蝕性參數(shù)較小，這表明工程措施的實(shí)施降低了土壤的可蝕性，使土壤的抗蝕性增強(qiáng)，主要是因?yàn)槠旅娲胧r蓄徑流，使流速減緩的作用；但2種措施條件下臨界水流剪切力出現(xiàn)負(fù)值，其主要因?yàn)槎逊e體土壤結(jié)構(gòu)缺失、土質(zhì)松散，導(dǎo)致其抗沖性極差，加上坡面已經(jīng)屬于陡坡范圍，重力侵蝕開始顯現(xiàn)，導(dǎo)致坡面局部出現(xiàn)坍塌，從而使臨界水流剪切力出現(xiàn)負(fù)值：因此，工程措施的防護(hù)作用具有時限性，在產(chǎn)流前期和初始階段，工程措施起到滯緩坡面徑流形成和局部攔蓄的作用；但到產(chǎn)流后期工程措施的作用逐漸減弱，甚至?xí)糯髲搅鞯那治g作用，措施局部水毀，導(dǎo)致侵蝕量劇增。就2種措施比較而言，水平階土壤可蝕性參數(shù)小于魚鱗坑，所以在同一坡面，水平階措施防護(hù)效果優(yōu)于魚鱗坑。

3.2徑流功率對侵蝕產(chǎn)沙的影響

徑流功率是描述侵蝕的重要水動力學(xué)參數(shù)，能準(zhǔn)確的預(yù)測徑流分離能力[27]。可用下式表示：

Dr=K(W-Wc)。

(7)

圖3　徑流功率與土壤剝蝕率的關(guān)系Fig.3　Relationships between soil detachment rate and runoff power

式中：K 為土壤可蝕性參數(shù)，土壤性質(zhì)有關(guān)，s2/m2；Wc為臨界徑流功率，N/(m·s)。擬合土壤剝蝕率與徑流功率之間的關(guān)系(圖3)，得出土壤剝蝕率與徑流功率之間存在良好的線性函數(shù)關(guān)系，表明坡面細(xì)溝侵蝕過程可以用土壤剝蝕率與徑流功率之間的線性函數(shù)關(guān)系進(jìn)行描述。由表2可知：魚鱗坑措施條件下，在24°、28°、32°坡面，土壤可蝕性參數(shù)分別為2.9×10-3、2.6×10-3、2.3×10-3s2/m2，侵蝕性細(xì)溝開始剝離土壤顆粒并產(chǎn)生侵蝕的臨界值分別為0.3、-0.2、-1 N/(m·s)。水平階措施條件下，在24°、28°、32°坡面，土壤可蝕性參數(shù)分別為1.4×10-3、1.7×10-3、2.4×10-3s2/m2，侵蝕性細(xì)溝開始剝離土壤顆粒并產(chǎn)生侵蝕的臨界值分別為-1.5、-0.04、-0.7 N/(m·s)。魚鱗坑措施條件下，堆積體坡面土壤可蝕性參數(shù)均值為2.6×10-3s2/m2，臨界水流功率均值為-0.3 N/(m·s)。在水平階措施條件下，堆積體坡面土壤可蝕性參數(shù)均值為1.7×10-3s2/m2，而臨界水流功率平均值為-0.75 N/(m·s)。

與水流剪切力相比，水流功率與土壤剝蝕率之間的線性關(guān)系相關(guān)性更高，水流功率描述工程堆積體土壤侵蝕過程更加合理， 2種措施比較而言，水平階土壤可蝕性參數(shù)小于魚鱗坑，所以在同一坡面，水平階措施防護(hù)效果優(yōu)于魚鱗坑。而2種措施條件下的臨界水流功率值均為負(fù)值，這主要是緣于坡面措施在產(chǎn)流后期被水流沖毀，加上細(xì)溝溝岸擴(kuò)張和嚴(yán)重坍塌，使土壤剝蝕率陡增，從而使臨界值出現(xiàn)負(fù)值。這也表明堆積體坡面工程措施的防護(hù)效益具有時效性。

表2　徑流功率與土壤剝蝕率的關(guān)系

注：樣本數(shù)n=11，*表示P<0.05，**表示P<0.01。Note：The number of samplesn=17, * representsP<0.05, and ** representsP<0.01.

3.3徑流動能對侵蝕產(chǎn)沙的影響

可以運(yùn)用徑流動能來表示徑流侵蝕力[8]，其中土壤剝蝕率和徑流動能之間的關(guān)系用下式表示：

Dr=aln(F)-b。

(8)

式中a、b為系數(shù)。擬合土壤剝蝕率與徑流動能之間的關(guān)系(圖4)，得出土壤剝蝕率與徑流動能之間存在良好的對數(shù)函數(shù)關(guān)系，見表3，其中系數(shù)a決定著曲線的變化趨勢，也決定著輸沙率隨徑流動能的增加幅度。在工程堆積體坡面，魚鱗坑措施條件下，a的均值為0.002 7，水平階措施條件下，a均值為0.002 5。說明2種曲線有著相似的變化趨勢；但對于不同坡度而言，在2種措施條件下，a隨著坡度的增大均呈先減后增。這表明在陡坡范圍內(nèi)，坡度對土壤剝蝕率增幅的影響呈現(xiàn)波動性。

表3　徑流動能與土壤剝蝕率關(guān)系數(shù)學(xué)表達(dá)

圖4　徑流動能與土壤剝蝕率的關(guān)系Fig.4　Relationships between soil detachment rate and runoff kinetic energy

注：樣本數(shù)n=11，*表示(P<0.05)，**表示P<0.01。Note：The number of samplesn=11, * representsP<0.05, and ** representsP<0.01.

4結(jié)論與討論

1)土壤剝蝕率與水流剪切力之間存在良好的線性函數(shù)關(guān)系：在魚鱗坑措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)均值為1×10-3s/m；在水平階措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)均值為5×10-4s/m。就2種措施比較而言，水平階土壤可蝕性參數(shù)小于魚鱗坑，所以在同一坡面，水平階措施防護(hù)效果優(yōu)于魚鱗坑，在2種措施條件下，與自然土壤相比其可蝕性參數(shù)較小，這表明工程措施的實(shí)施降低了土壤的可蝕性，使土壤的抗蝕性增強(qiáng)。

2)土壤剝蝕率與徑流功率之間存在良好的線性函數(shù)關(guān)系：魚鱗坑措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)均值為2.6×10-3s2/m2；在水平階措施條件下，土壤可蝕性參數(shù)均值為1.7×10-3s2/m2。與水流剪切力相比，徑流功率與土壤剝蝕率之間的線性關(guān)系相關(guān)性更高，徑流功率描述工程堆積體土壤侵蝕過程更加合理。2種措施比較而言，水平階土壤可蝕性參數(shù)小于魚鱗坑，所以在同一坡面，水平階措施防護(hù)效果優(yōu)于魚鱗坑。堆積體坡面工程措施的防護(hù)效益具有時效性。

3)土壤剝蝕率與徑流動能之間存在良好的對數(shù)函數(shù)關(guān)系，2種曲線有著相似的變化趨勢，坡度對土壤剝蝕率增幅的影響呈現(xiàn)波動性。

在試驗(yàn)坡度和流量條件下，對于2種工程措施魚鱗坑和水平階而言，在工程堆積體坡面土壤侵蝕過程中，水流剪切力τ、徑流功率W、徑流動能F在不同程度上均可描述工程堆積體坡面侵蝕過程；但比較之下，W>τ>E，所以，徑流功率是描述工程措施條件下堆積體坡面土壤侵蝕過程的最佳水動力學(xué)參數(shù)。2種措施雖然在配置形式上存在差異，但在水動力學(xué)參數(shù)的描述上卻具有同一性。表明工程堆積體坡面土壤侵蝕的內(nèi)在機(jī)理，即水動力學(xué)特性徑流功率是侵蝕產(chǎn)生的源動力。限于野外試驗(yàn)，工程措施的選擇不夠多，試驗(yàn)措施的配置模式比較單一，加上試驗(yàn)放水流量唯一，試驗(yàn)分析很難準(zhǔn)確區(qū)分坡度對侵蝕的影響程度，加上產(chǎn)流后期坡面措施被徑流沖毀，試驗(yàn)分析所得到的臨界值呈現(xiàn)負(fù)值。

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(責(zé)任編輯：程云郭雪芳)

Hydrodynamic characteristics of soil erosion on deposit

slope under engineering measures

Niu Yaobin1,2, Gao Zhaoliang1,3, Liu Zizhuang4, Zhang Shaojia1,2

(1.Institute of Soil and Water Conservation, Chinese Academy of Sciences and Ministry of Water Resources, 712100, Yangling, Shaanxi, China；

2.University of Chinese Academy of Sciences, 100049, Beijing, China；3.Institute of Soil and Water Conservation, Northwest A&F University,

712100, Yangling, Shaanxi, China；4.College of Resource Environmental Sciences, Northwest A&F University, 712100, Yangling, Shaanxi, China)

Abstract:Engineering deposit formed during the process of engineering construction has unique soil composition and complex underlying surface. This sort of deposit is characterized by weak anti-scourabilty due to loose texture, which may cause severe soil erosion. Hydrodynamic parameters and their relationships with runoff in steep engineering slope show different characteristics in response to hydrodynamic conditions. Most physically based soil erosion prediction models established so far are on the basis of hydraulic characteristics. A detailed study of the hydrodynamic characteristics is the precondition and foundation to understand erosion processes on engineering deposit. Study on the characteristics of hydrodynamic parameters of soil erosion on deposit slope under different engineering measures would be helpful to provide an optional theoretical reference for selection of suitable measures. Moreover, in order to explore the optimal hydrodynamic parameters for describing the process of soil erosion under different engineering measures (fish-scale pit and level terrace), a field scouring-erosion experiment was conducted on steep slopes under three slope gradients of 24°, 28° and 32°. Runoff kinetic energy, flow shear stress and runoff power were selected as main parameters to analyze the hydraulic process of rill flow stripping surface soil particles. Results showed that on slopes under measures of fish-scale pit and level terrace, soil erosion amount was reduced because of higher soil anti-erodibility. Soil detachment rate showed a good linear relationship with both flow shear stress and stream power, while it had a logarithmic relationship with flow kinetic energy. The rill erodibility of engineering deposit under the condition of fish-scale pit was calculated to be 1×10-3s/m and 2.6×10-3s2/m2, and the rill erodibility of engineering deposit under the condition of level terrace was calculated to be 5×10-4s/m and 1.7×10-3s2/m2. Under the same slope of engineering deposit, protection of level terrace was better than that of fish-scale pit, but the effects of these two measures had limitation in time.

Keywords:engineering deposit; engineering measure; hydrodynamics; level terrace; fish-scale pit

通信作者?簡介： 高照良(1969—)，男，博士，副研究員，博士生導(dǎo)師。主要研究方向：農(nóng)業(yè)水土工程和荒漠化防治。E-mail：gzl@ms.iswc.ac.cn

作者簡介：第一 牛耀彬(1990—)，男，碩士研究生。主要研究方向：工程建設(shè)區(qū)人為侵蝕過程。E-mail：15529021275@163.com

收稿日期：2015-04-29修回日期： 2015-11-02

中圖分類號：TU41；S157.1

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-3007(2015)06-0105-07