劉子云 潘靜萍

(中國神華煤制油化工有限公司北京工程分公司，北京 100011)

在工業(yè)生產(chǎn)過程中，系統(tǒng)間的變量或多或少地存在耦合現(xiàn)象[1～4]，這對系統(tǒng)的穩(wěn)定性有一定影響。解除這種耦合關(guān)系的過程即為解耦控制。目前絕大部分離心壓縮機組的性能控制與防喘振控制是相互獨立設(shè)置的，其性能控制與防喘振控制之間存在著耦合關(guān)系，只有采用解耦控制才能實現(xiàn)離心壓縮機組的高質(zhì)量控制。筆者將詳細介紹利用動態(tài)分程調(diào)節(jié)實現(xiàn)離心壓縮機組解耦控制的原理和動作過程。

離心壓縮機性能控制的任務(wù)是滿足生產(chǎn)工藝對氣體介質(zhì)流量或壓力的要求，可采用壓縮機出口節(jié)流調(diào)節(jié)法、壓縮機入口節(jié)流調(diào)節(jié)法、壓縮機進口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)法和改變壓縮機轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)法[1]來實現(xiàn)。

轉(zhuǎn)速是離心壓縮機的重要性能參數(shù)，改變轉(zhuǎn)速是改變壓縮機性能的有效措施，由于壓縮機的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)不需要在其出口或入口安裝調(diào)節(jié)閥，無節(jié)流損耗，壓縮機的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)運行效率比其他性能調(diào)節(jié)的運行效率要高。

離心壓縮機的特性曲線如圖1所示，即離心壓縮機的出入口壓力比(pd/ps)與進口體積流量Q之間的關(guān)系曲線，其中ni(i=1，2，3)是離心壓縮機的轉(zhuǎn)速，Qp是臨界流量。轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的實質(zhì)是利用壓縮機轉(zhuǎn)速的改變移動壓縮機的特性曲線，從而改變工況點的位置，最終實現(xiàn)氣體介質(zhì)參數(shù)的調(diào)節(jié)。對于汽輪機驅(qū)動的壓縮機來說，非常容易實現(xiàn)變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，是一種理想的壓縮機性能調(diào)節(jié)方法。

圖1 離心壓縮機特性曲線

壓縮機的性能控制原理如圖2所示，壓縮機組按預(yù)定的升速曲線進入機組運行區(qū)域，此時壓縮機轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器(SIC)的設(shè)定值被限定在其運行所要求的最大轉(zhuǎn)速(Max)與最小轉(zhuǎn)速(Min)之間；工藝操作人員可改變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的輸出值，使汽輪機的主蒸汽調(diào)節(jié)門(GV)開度發(fā)生變化，繼而壓縮機轉(zhuǎn)速變化，壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器(PIC)與轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器構(gòu)成串級回路，轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的設(shè)定值來自壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出。在轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器處于串級狀態(tài)，壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器處于手動狀態(tài)時，操作人員可手動改變壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出，使轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的設(shè)定值發(fā)生變化，進而轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的輸出發(fā)生變化，改變汽輪機主蒸汽門的開度，使壓縮機的轉(zhuǎn)速隨之改變。當(dāng)壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器處于自動狀態(tài)，如果壓縮機的入口壓力增高，則壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出增大導(dǎo)致轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的設(shè)定值增加，進而使轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的輸出增加，導(dǎo)致汽輪機主蒸汽調(diào)節(jié)門的開度增大，壓縮機的轉(zhuǎn)速隨之增加，壓縮機的轉(zhuǎn)速增加可導(dǎo)致壓縮機的入口壓力下降，從而達到壓縮機性能調(diào)節(jié)的目的。當(dāng)壓縮機的入口壓力減小，通過上述壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器與轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的串級調(diào)節(jié)回路可使壓縮機的轉(zhuǎn)速下降，導(dǎo)致其入口壓力升高，同樣也達到了壓縮機性能調(diào)節(jié)的目的。當(dāng)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器不在串級狀態(tài)時，程序使壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出跟蹤轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，避免轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器切換到串級時性能控制系統(tǒng)產(chǎn)生波動。

圖2 壓縮機性能控制原理示意圖

2 離心壓縮機組的防喘振控制

喘振是離心壓縮機的一種特殊現(xiàn)象：在一定轉(zhuǎn)速下，當(dāng)壓縮機的入口流量小于最小流量(圖1中的Qp)時，壓縮機排氣管的壓力比壓縮機組內(nèi)部的壓力高，導(dǎo)致氣體瞬時倒流，繼而使壓縮機排出側(cè)的氣體壓力降低，機組內(nèi)部壓力升高，使氣體流量恢復(fù)，直到壓縮機出口壓力再次升高；之后重復(fù)上述過程，周而復(fù)始。壓縮機的喘振對與壓縮機相連接的管網(wǎng)和壓縮機本身都有很強的破壞作用[5～9]，在壓縮機運行時必須要避免喘振的發(fā)生。

如圖1所示，喘振線的左側(cè)為喘振區(qū)(不穩(wěn)定區(qū))；喘振線的右側(cè)為穩(wěn)定工作區(qū)，喘振線上的壓力比最大，即當(dāng)壓縮機的工作點在喘振線上時，壓縮機的工作效率最高。

防喘振控制就是保證壓縮機的吸入量大于臨界吸入量Qp，使壓縮機在任何時候都工作在穩(wěn)定區(qū)。為此，在生產(chǎn)負(fù)荷降低時，必須將部分出口氣體經(jīng)旁路返回到壓縮機入口，或?qū)⒉糠殖隹跉怏w放空。 壓縮機的防喘振控制方法有固定極限流量法和可變極限流量法兩種[10～13]。

固定極限流量(也稱最小流量控制法)防喘振控制系統(tǒng)是使壓縮機流量始終大于某一定值，保證壓縮機工作在穩(wěn)定區(qū)。優(yōu)點是控制系統(tǒng)簡單，可靠性高，投資少；缺點是當(dāng)壓縮機處于低負(fù)荷運行時，回流量裕度大，能耗高，使壓縮機的效率降低。

可變極限流量法適用于壓縮機可通過調(diào)速改變性能的場合。在不同的轉(zhuǎn)速工況下，極限喘振流量是個變量，它隨壓縮機的轉(zhuǎn)速下降而變小，所以最合理的控制方法是留有適當(dāng)?shù)陌踩６?，使防喘振調(diào)節(jié)器沿著留有一定安全裕度的壓縮機喘振線右側(cè)的防喘振控制線工作，保證壓縮機始終工作在穩(wěn)定工作區(qū)內(nèi)(圖1)。隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)多采用防喘振控制線的數(shù)學(xué)表達式實現(xiàn)壓縮機的防喘振控制[14]。

圖2中，防喘振控制器(ASC)是與防喘振控制線相關(guān)聯(lián)的數(shù)學(xué)函數(shù)，也即利用壓縮機控制系統(tǒng)所編制的與壓縮機防喘振控制線相關(guān)聯(lián)的防喘振控制系統(tǒng)軟件包。防喘振控制器的控制功能包括PID控制功能、比例控制功能和喘振監(jiān)測與退喘功能。

2.1 PID控制功能

如圖3所示，基于實際喘振線(ASL)設(shè)置一條防喘振控制線(SCL)，防喘振控制線相對于實際喘振線留有一定的安全裕度，防喘振控制線與壓縮機性能曲線的交點即為防喘振控制點。防喘振控制器的設(shè)定點(SP)被限制在防喘振控制線與設(shè)定點徘徊線(SHL)之間，當(dāng)壓縮機的工作點(OP)移動到防喘振控制線的左側(cè)時， 防喘振控制器的設(shè)定點被嵌位在防喘振控制線上，即此時的防喘振控制器的設(shè)定點與防喘振控制線的橫坐標(biāo)相等；如果壓縮機工作點向左移動低于防喘振控制器的設(shè)定點(即設(shè)定值SV<0)，防喘振控制器將產(chǎn)生輸出，打開防喘振控制閥(ASV)以防止壓縮機產(chǎn)生喘振。當(dāng)壓縮機的工作點在防喘振控制線與設(shè)定點徘徊線之間時，防喘振控制器的設(shè)定點以預(yù)先設(shè)定的一個防喘振控制器的設(shè)定值來跟蹤壓縮機工作點，當(dāng)壓縮機的工作點向左移動時，防喘振控制器的設(shè)定點也以預(yù)先設(shè)定的速率隨之向左移動，當(dāng)壓縮機的工作點向左移動的速率大于控制器設(shè)定點的下降速率且使防喘振控制器的設(shè)定值小于0時，盡管壓縮機的工作點還沒有到達防喘振控制線，但此時防喘振控制器也產(chǎn)生輸出，打開防喘振控制閥，使壓縮機的工作點向右移動，避免壓縮機產(chǎn)生喘振；當(dāng)壓縮機工作點移動到防喘振控制器設(shè)定點的右側(cè)時，防喘振控制器的輸出減小，使防喘振控制器的設(shè)定值維持在預(yù)先的設(shè)定值。當(dāng)壓縮機的工作點在防喘振控制器設(shè)定點徘徊線的右側(cè)且防喘振控制器的設(shè)定點大于預(yù)先的設(shè)定值時，防喘振控制器的設(shè)定點被嵌位在防喘振控制器設(shè)定點徘徊線上，即防喘振控制器的設(shè)定點與防喘振控制器設(shè)定點徘徊線的橫坐標(biāo)相等，此時防喘振控制器的設(shè)定值會始終大于零，防喘振控制器的輸出為零，關(guān)閉防喘振控制閥。

圖3 壓縮機防喘振控制原理

2.2 比例控制功能

在實際喘振線與防喘振控制器的設(shè)定點徘徊線間設(shè)置一條比例快開線(POL)，實際喘振線與比例快開線之間稱為比例控制區(qū)。當(dāng)壓縮機的工作點到達比例快開線上時，比例控制器的輸出為0%；當(dāng)壓縮機的工作點到達實際喘振線上時，比例控制器的輸出為100%；當(dāng)壓縮機的工作點在比例控制區(qū)中的某一點時，比例控制器的輸出正比于壓縮機的工作點跨過比例快開線的距離，即比例控制器的輸出取決于壓縮機的工作點在比例控制區(qū)的相對位置。

防喘振控制閥接收的信號為PID控制器輸出、比例控制器的輸出和解耦控制器輸出的高選。為防止壓縮機波動，當(dāng)比例控制器的輸出高于PID調(diào)節(jié)器的輸出時，PID調(diào)節(jié)器的輸出跟蹤比例控制器的輸出。

2.3 喘振監(jiān)測與退喘功能

當(dāng)以上功能未能阻止壓縮機的工作點向喘振區(qū)移動而出現(xiàn)壓縮機喘振時，將防喘振控制線和設(shè)定點徘徊線以預(yù)先設(shè)定的幅度向右側(cè)移動，增加壓縮機的安全裕度，當(dāng)壓縮機的工作點向左移動時盡早使防喘振控制器的PID控制功能或比例控制功能發(fā)揮作用，避免壓縮機再次產(chǎn)生喘振。

3 性能控制與防喘振控制的耦合關(guān)系

當(dāng)離心壓縮機組的性能控制系統(tǒng)與防喘振控制系統(tǒng)獨立設(shè)置時，它們之間就存在耦合關(guān)系。如上所述，離心壓縮機組的性能控制是當(dāng)壓縮機的入口壓力升高時，提高離心壓縮機組的轉(zhuǎn)速；當(dāng)離心壓縮機組的入口壓力降低時，則降低壓縮機組的轉(zhuǎn)速。壓縮機組的轉(zhuǎn)速變化，意味著壓縮機組的入口壓力和通過壓縮機的氣體流量發(fā)生變化，也就使壓縮機的工作點在防喘振控制原理圖上的位置發(fā)生變化，壓縮機工作點的改變，通過防喘振控制器使防喘振控制閥的開度發(fā)生變化，防喘振調(diào)節(jié)閥的開度變化反過來又會導(dǎo)致壓縮機組的入口壓力發(fā)生變化，壓縮機的入口壓力的改變通過壓縮機組的性能調(diào)節(jié)系統(tǒng)(壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器與轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器組成的串級調(diào)節(jié)回路)又使壓縮機的轉(zhuǎn)速發(fā)生變化。可見，離心壓縮機組的性能控制系統(tǒng)與防喘振控制系統(tǒng)之間相互影響，存在著很強的耦合關(guān)系。這會使壓縮機組的性能控制系統(tǒng)和防喘振控制系統(tǒng)都不能正常發(fā)揮作用，為此必須對壓縮機組進行解耦控制才能使壓縮機組正常、穩(wěn)定地運行。

4 解耦控制

離心壓縮機耦合現(xiàn)象的產(chǎn)生就是因為在調(diào)整壓縮機的轉(zhuǎn)速以保證壓縮機性能的同時又改變防喘振閥的開度防止壓縮機喘振造成的。歸根到底，壓縮機組耦合是因為壓縮機組性能控制系統(tǒng)與防喘振控制系統(tǒng)獨立設(shè)置造成的，解除壓縮機組的耦合就是要將壓縮機的性能控制系統(tǒng)與防喘振控制系統(tǒng)整合為一個解耦控制系統(tǒng)，其目的是防止防喘振調(diào)節(jié)器的實際值(PV)低于防喘振控制器的設(shè)定值，避免由防喘振調(diào)節(jié)器控制防喘振調(diào)節(jié)閥，而改由解耦控制系統(tǒng)控制防喘振調(diào)節(jié)閥，這樣就避免了壓縮機的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)與防喘振控制同時進行，達到解耦控制的目的。

如圖4所示，解耦控制器(P/SDC)是利用壓縮機控制系統(tǒng)所編制的既可以實現(xiàn)壓縮機的性能控制又可進行防喘振控制，并且使其性能控制與防喘振控制不能同時進行的控制軟件包，其實質(zhì)是利用動態(tài)分程調(diào)節(jié)系統(tǒng)實現(xiàn)離心壓縮機組的解耦控制。動態(tài)分程調(diào)節(jié)系統(tǒng)的主控變量為壓縮機入口壓力，利用壓縮機壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出調(diào)整壓縮機轉(zhuǎn)速或壓縮機的防喘振調(diào)節(jié)閥開度，使壓縮機入口壓力滿足要求，在此前提下避免壓縮機產(chǎn)生喘振。將壓力調(diào)節(jié)器控制壓縮機轉(zhuǎn)速切換到控制防喘振調(diào)節(jié)閥開度之間的切換點稱為動態(tài)分程點(DBP)。壓縮機正常運行時，動態(tài)分程控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點為壓縮機的工作點減去分程點的徘徊裕度(一般為壓力調(diào)節(jié)器輸出的1.5%左右)。動態(tài)分程點的移動速率取決于壓縮機的工作點在防喘振控制原理圖上的位置，如圖5所示。

圖4 解耦控制系統(tǒng)示意圖

圖5 動態(tài)分程點位置移動速率設(shè)置

如果壓縮機工作點在分程點最大區(qū)域線(DMABL)右側(cè)且在分程點快速線(DFBL)左側(cè)時，設(shè)定動態(tài)分程點下降的移動速率較慢。這是由于這一區(qū)域與喘振控制線較近，在不發(fā)生喘振的前提下壓縮機的轉(zhuǎn)速下調(diào)余量較小，當(dāng)壓縮機工作點以較快速率向左移動且低于動態(tài)分程點時，解耦控制系統(tǒng)停止繼續(xù)降低壓縮機轉(zhuǎn)速，而是通過開大防喘振調(diào)節(jié)閥來維持壓縮機入口壓力的穩(wěn)定；如果壓縮機工作點在動態(tài)分程點快速線右側(cè)，設(shè)定動態(tài)分程點的下降速率較快，這是因為在這一工作區(qū)域，壓縮機可以降低較多轉(zhuǎn)速而不使壓縮機喘振；當(dāng)壓縮機工作點在最小區(qū)域線(DMIBL)的左側(cè)時，設(shè)定解耦控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點以較慢速率上升，這是因為這一工作區(qū)域與喘振控制線非常接近，為使壓縮機不發(fā)生喘振，解耦控制系統(tǒng)增加壓縮機轉(zhuǎn)速，增加壓縮機的轉(zhuǎn)速可以提高壓縮機的氣體流量，由于壓縮機的轉(zhuǎn)速增加，使壓縮入口壓力下降，則解耦控制系統(tǒng)的壓力調(diào)節(jié)器(壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器)輸出下降，開大防喘振調(diào)節(jié)閥可使壓縮入口壓力提高，如此可使壓縮機的工作點向右遠離防喘振控制線；如果壓縮機工作點在最大區(qū)域線與最小區(qū)域線之間，則設(shè)定壓縮機動態(tài)分程點的位置不動，等待壓縮機的工作點進入到其他工作區(qū)域。

將動態(tài)分程調(diào)節(jié)系統(tǒng)的分程點限定在壓力調(diào)節(jié)器輸出的50%～100%之間，當(dāng)解耦控制系統(tǒng)壓力調(diào)節(jié)器的輸出在動態(tài)分程點時，解耦控制系統(tǒng)使防喘振閥全關(guān)(0%)；當(dāng)壓力調(diào)節(jié)器的輸出在動態(tài)分程點減去50%時，解耦控制系統(tǒng)使防喘振閥全開(100%)。

解耦控制系統(tǒng)的動作過程：當(dāng)壓縮機的入口壓力降低時，壓力調(diào)節(jié)器的輸出降低，使壓縮機轉(zhuǎn)速下降以升高壓縮機的入口壓力，當(dāng)壓縮機的轉(zhuǎn)速下降到即將引起壓縮機喘振時，在利用防喘振控制器控制防喘振調(diào)節(jié)閥之前，解耦控制器就停止繼續(xù)降低壓縮機轉(zhuǎn)速，而是開啟防喘振調(diào)節(jié)閥來維持壓縮機入口壓力穩(wěn)定，避免在調(diào)整壓縮機轉(zhuǎn)速的同時又調(diào)整防喘振調(diào)節(jié)閥，這樣就達到了使壓縮機既能滿足性能要求又使壓縮機不發(fā)生喘振的目的。

壓縮機解耦控制只有當(dāng)壓縮機處于運行方式時才起作用，壓縮機的運行方式可分為3個階段：壓縮機加載、加載結(jié)束和正常運行。

壓縮機加載階段的解耦控制原理如圖6所示，初始階段，壓縮機的防喘振閥全開(100%)，轉(zhuǎn)速最低，此時壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器處于手動狀態(tài)。設(shè)定壓力調(diào)節(jié)器輸出的50%為動態(tài)分程調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)分程點，壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器輸出的0%～50%對應(yīng)防喘振閥的開度100%～0%。當(dāng)壓力調(diào)節(jié)器投自動時，緩慢降低壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的設(shè)定值，則壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出增大(壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器為正作用)；當(dāng)壓力調(diào)節(jié)器投手動時，緩慢增加壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出，壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出緩慢增大，防喘振閥的開度緩慢減小，當(dāng)壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出達到50%時，防喘振閥全關(guān)(0%)，壓縮機加載過程結(jié)束。

圖6 加載階段壓縮機解耦控制原理

壓縮機加載結(jié)束階段的解耦控制原理如圖7所示，加載結(jié)束是壓縮機正常運行的初始，壓力調(diào)節(jié)器的輸出為50%，防喘振閥全關(guān)(0%)，轉(zhuǎn)速最小。此時如果降低壓縮機負(fù)載，由于壓縮機已在最小轉(zhuǎn)速，則壓縮機入口壓力調(diào)節(jié)器的輸出降低，開大防喘振閥，壓縮機進入加載階段。如果增加負(fù)載，壓力調(diào)節(jié)器的輸出增大，壓縮機轉(zhuǎn)速加大，動態(tài)分程點隨壓縮機工作點的移動而移動，壓縮機進入正常運行階段。

圖7 加載結(jié)束階段壓縮機解耦控制原理

壓縮機正常運行階段的解耦控制原理如圖8所示，壓縮機加載結(jié)束后就進入正常運行階段，此階段壓縮機入口壓力是由壓縮機的轉(zhuǎn)速或防喘振閥的開度來控制的。解耦控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點隨壓力調(diào)節(jié)器的輸出變化而移動，其移動速率是由壓縮機的工作點在防喘振控制原理圖中的位置決定的(圖5)。如果壓力調(diào)節(jié)器輸出的下降速率比動態(tài)分程點向左側(cè)移動的速率快，當(dāng)壓力調(diào)節(jié)器的輸出與動態(tài)分程點相等時，解耦控制系統(tǒng)停止降低壓縮機轉(zhuǎn)速，當(dāng)壓力調(diào)節(jié)器的輸出繼續(xù)下降時，在防喘振控制系統(tǒng)起作用之前解耦控制系統(tǒng)就開大防喘振調(diào)節(jié)閥，如圖9所示。如果此時壓縮機的工作點在最大區(qū)域線右側(cè)，則解耦控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點會繼續(xù)以預(yù)先設(shè)定的速率向左移動，圖9中的壓縮機喘振閥控制線隨著動態(tài)分程點向左移動而移動，此時解耦控制系統(tǒng)會降低壓縮機的轉(zhuǎn)速，壓縮機轉(zhuǎn)速下降使得解耦控制系統(tǒng)減小防喘振調(diào)節(jié)閥的開度，如圖10所示。如此控制就會使壓縮機組在新的工作點達到平衡，即當(dāng)解耦控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點以預(yù)先設(shè)定的徘徊裕度繼續(xù)跟蹤壓力調(diào)節(jié)器的輸出時，壓縮機組的運行趨于穩(wěn)定。當(dāng)壓縮機組的工作點在其他工作區(qū)域時，解耦控制系統(tǒng)的動態(tài)分程點按照預(yù)先設(shè)定的速率移動，解耦控制系統(tǒng)在壓縮機組防喘振控制系統(tǒng)起作用之前調(diào)整控制壓縮機的轉(zhuǎn)速或控制防喘振調(diào)節(jié)閥的開度，保證壓縮機組穩(wěn)定運行。

圖8 正常運行階段壓縮機解耦控制原理

圖9 正常運行階段壓縮機解耦停止降轉(zhuǎn)速開喘振閥控制原理

圖10 壓縮機解耦控制系統(tǒng)降轉(zhuǎn)速減小開喘振閥控制原理

5 結(jié)束語

在正常情況下，解耦控制系統(tǒng)通過調(diào)節(jié)壓縮機的轉(zhuǎn)速使壓縮機的入口壓力維持穩(wěn)定；在異常情況下，當(dāng)解耦控制系統(tǒng)在調(diào)節(jié)壓縮機的轉(zhuǎn)速即將使壓縮機發(fā)生喘振時，則解耦控制系統(tǒng)在壓縮機組防喘振控制系統(tǒng)起作用之前調(diào)節(jié)防喘振閥的開度來維持壓縮機組入口壓力的穩(wěn)定。這樣就使壓縮機組的解耦控制系統(tǒng)可以避免壓縮機組的轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)與壓縮機組的防喘振控制系統(tǒng)同時起作用，也就達到了在不發(fā)生喘振的前提下，壓縮機組穩(wěn)定運行的目的?，F(xiàn)場的實際運行情況表明：離心壓縮機組的解耦控制系統(tǒng)可以使壓縮機組達到既降低能耗，又能使壓縮機組平穩(wěn)運行的目的。

[1] 肖朝暉,何謙,馬志勇,等.淺談離心式壓縮機綜合控制系統(tǒng)[J].瀘天化科技,2005,(4):317～330.

[2] 王立新.加氫工藝中新氫壓縮機的壓力控制方案[J].石油化工自動化,2013,49(4):13～16.

[3] 郭洲,荊瀟.壓縮機系統(tǒng)回路中平衡壓力的計算研究[J].石油化工自動化,2014,50(4):28～30.

[4] 翁乙友，常記佳，瞿強.注氣壓縮機氣缸注油系統(tǒng)改造[J].石油化工自動化,2014,50(2):68～70.

[5] 祝旭彤,張瑾.空氣壓縮機新型防喘振控制系統(tǒng)原理及應(yīng)用[J].化工自動化及儀表,2005,32(5):71～73.

[6] 陳廣,郭建嶺,方留安.四合一機組防喘振控制探討[J].石油化工自動化,2012,48(6):43～46.

[7] 王勃.硫磺回收裝置中離心鼓風(fēng)機的防喘振控制[J].石油化工自動化,2012,48(5):21～24.

[8] 任攀,裴爽,梁蕊,等.再生氣壓縮機控制系統(tǒng)應(yīng)用與改進[J].石油化工自動化,2012,48(2):83～85.

[9] 李紅春，夏毅.壓縮機綜合控制系統(tǒng)在催化裂化裝置中的應(yīng)用[J].石油化工自動化,2012,48(4):41～44,65.

[10] 趙玉峰,關(guān)學(xué)忠,姚建紅,等.離心式壓縮機操作曲線及防喘振控制系統(tǒng)[J].佳木斯大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2006,24(1):31～33.

[11] 彭琳.壓縮機組控制系統(tǒng)安全設(shè)計的探討與實踐[J].石油化工自動化,2013,49(4):11～12.

[12] 王魯杰.透平-壓縮機綜合控制系統(tǒng)設(shè)計研究[D].大連:大連理工大學(xué),2007.

[13] 邢元棟,李霞.TS3000系統(tǒng)在蒸汽輪機控制系統(tǒng)中的應(yīng)用[J].石油化工自動化,2006,42(3):53～55.

[14] 孔文濤,許益華.防喘振在壓縮機控制系統(tǒng)的實現(xiàn)方法[J].化學(xué)工程與裝備,2008,(1):33～34.