杜 濤 魏 文 王成章

（烏魯木齊石化公司煉油廠，新疆 烏魯木齊830019）

0 引言

烏魯木齊石化分公司煉油廠延遲焦化裝置設(shè)計加工能力1.2Mt/a，于2011年11月建成投產(chǎn)，設(shè)計以100%減壓渣油為原料，是煉油廠重油加工的主要裝置，在全廠的重油平衡中起著至關(guān)重要的作用。為了解決催化油漿的出路，提高煉油廠經(jīng)濟(jì)效益，2012年4月嘗試在1.2Mt/a延遲焦化裝置摻煉催化油獲得成功。為提高催化油漿的附加值、提高焦化處理量、提高煉油廠的整體經(jīng)濟(jì)效益提供了寶貴經(jīng)驗。

1 原料性質(zhì)

1.1 減壓渣油與催化油漿性質(zhì)

表1 減壓渣油和催化油漿的主要性質(zhì)

由表1數(shù)據(jù)可以看出：

（1）與減壓渣油相比，催化油漿密度大于減壓渣油。其殘?zhí)?、黏度均小于減壓渣油。

（2）從族組成看，催化油漿與減壓渣油相比，芳烴含量高達(dá)到65%以上，瀝青質(zhì)和膠質(zhì)含量較低，飽和烴也相對較低。

（3）從重金屬含量看，催化油漿較減壓渣油小很多。

1.2 催化油漿與污油和催化油漿混合物的性質(zhì)

表2 催化油漿與污油和催化油漿混合物的主要性質(zhì)

由表2數(shù)據(jù)可以看出：

（1）催化油漿與污油混合后固含、粘度均有所降低。

（2）從族組成看，催化油漿與污油的混合物族組成更趨向于減壓渣油。

2 摻煉油漿方案

2.1 為降低催化油漿中的催化劑顆粒對延遲焦化裝置的影響，催化油漿必須在大罐中進(jìn)行充分沉降，然后直接注入延遲焦化裝置進(jìn)料線，按一定比例進(jìn)行在線混合，控制比例不大于5%。

2.2 將煉油廠回收的污油與大罐存儲的催化油漿充分混合進(jìn)行升溫，與延遲焦化裝置進(jìn)料按照5%、8%、10%分階段進(jìn)行摻煉，通過油漿與污油混合改善油漿的性質(zhì)。

2.3 摻煉催化油漿或者催化油漿與污油的混合物后，延遲焦化裝置循環(huán)比從0.2提高至0.4，通過加大循環(huán)油的量改善加熱爐進(jìn)料性質(zhì)。

3 摻煉催化油漿對裝置的影響

3.1 對焦化產(chǎn)品分布的影響

表3 摻煉催化油漿對產(chǎn)品分布的影響

從表3可以看出，摻煉催化油漿后，汽油收率下降0.82%，柴油收率下降1.39%，蠟油收率上升1.1%，總液體收率和輕質(zhì)油收率分別下降了0.05%和1.15%，焦炭和干氣產(chǎn)率分別上升了0.07%和0.9%，其中以柴油和焦炭收率變化最為顯著。

3.2 對焦化裝置產(chǎn)品質(zhì)量的影響

3.2.1 蠟油產(chǎn)品

表4 摻煉催化油漿對蠟油產(chǎn)品質(zhì)量影響

由表4可以看出蠟油質(zhì)量有明顯的變差，芳烴、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量上升，飽和烴含量下降。這主要是因為催化油漿中的芳烴含量較高，催化油漿中一部分稠環(huán)芳烴斷裂側(cè)鏈直接成為蠟油組分，或縮合為分子量較低的膠質(zhì)和瀝青質(zhì)[1]，從而引起蠟油中芳烴、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量高，在相近餾程下蠟油的飽和烴含量低，則其密度大；膠質(zhì)和瀝青質(zhì)含量高則殘?zhí)恐蹈摺?/p>

3.2.2 焦炭產(chǎn)品

表5 摻煉催化油漿對焦炭質(zhì)量影響

由表5可知，摻煉油漿后，焦炭的灰分平均值上升了0.11%，若油漿摻煉比為5%，油漿中的固體含量按4g/L計，則從理論計算可知,焦炭中的灰分含量可上升約0.1%左右。因此，控制小比例摻煉油漿和控制催化油漿中的固體顆粒含量，對焦炭的灰分含量至關(guān)重要。

另外，摻煉催化油漿以后焦炭的揮發(fā)分有所上升，這與催化油漿中有較高的芳香烴有關(guān)。延遲焦化原料渣油中摻煉催化油漿以后會使芳烴含量增加，使其臨界分解溫度升高[2]，當(dāng)操作條件不變時，則會使焦炭的揮發(fā)分有所上升。若提高爐出口反應(yīng)溫度，會加劇爐管結(jié)焦反而不利生產(chǎn)，因此在操作上，在焦炭塔大吹汽時，適當(dāng)提高了蒸汽用量和延長了大吹汽的時間，達(dá)到降低焦炭的揮發(fā)分的目的。

3.3 對加熱爐爐管結(jié)焦的影響

圖1 加熱爐四支爐管表面溫度變化

從圖1可看出，摻煉催化油漿后第一支和第二支爐管便面溫度變化不大，但出現(xiàn)波動。第三支和第四支有明顯的上升趨勢。爐管外壁溫度上升速度直接反映了爐管內(nèi)壁結(jié)焦速度，說明摻煉催化油漿以后，對低溫區(qū)域爐管結(jié)焦影響不大，而加劇了靠近爐管出口的高溫區(qū)爐管結(jié)焦趨勢，對裝置長周期運(yùn)行非常不利，存在這一現(xiàn)象的主要原因是：爐管的結(jié)焦速率為爐管焦生成速率與脫落速率之差[3]，其中爐管的焦生成速率與爐管管內(nèi)壁溫度及重油物性有關(guān)；脫落速率則受邊界層厚度及邊界層兩邊結(jié)焦前體物的濃度差有關(guān)，即主要與管內(nèi)介質(zhì)流動狀態(tài)相關(guān)。

摻煉催化油漿后，一方面爐管內(nèi)焦碳生成速率增大，另一方面爐管內(nèi)焦碳脫落速率反而下降，共同加速了爐管內(nèi)的結(jié)焦速率，并集中體現(xiàn)在靠近爐管出口的高溫區(qū)[4]。在實際操作中，為了抑制結(jié)焦速率，加大爐管第二點(diǎn)注汽量50kg/h，以此提高爐管內(nèi)焦碳脫落速率，加上裝置循環(huán)比增大，爐管內(nèi)的結(jié)焦速率得到最大程度的抑制。

4 結(jié)論

4.1 催 化 油 漿 作 為 二 次裂 化 產(chǎn) 物，其主 要成 分 是 帶 短 側(cè) 鏈 的 稠 環(huán) 芳烴、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)，它們的反應(yīng)以斷側(cè)鏈和縮合生焦為主[5]。

相對于渣油而言，產(chǎn)品分布中焦炭和氣體的產(chǎn)率較高，汽柴油的產(chǎn)率較低。

4.2 摻煉催化油漿后，產(chǎn)品蠟油和焦炭質(zhì)量變差爐管結(jié)焦加劇，通過維持較小摻煉比、原料在線混合、適當(dāng)加大循環(huán)比、嚴(yán)格控制催化油漿的固體顆粒、以及提高爐管注汽量等操作優(yōu)化，可以有效約束摻煉催化油漿對裝置產(chǎn)品和設(shè)備的負(fù)面影響。

4.3 催化油漿在焦化反應(yīng)中仍可得到一定的輕組分產(chǎn)品，仍有一定的經(jīng)濟(jì)效益，并可切實解決油漿的出路問題，又能提高焦化裝置的處理量，有助于煉廠重油平衡。

［1］汪祖鈞,嚴(yán)宇翔.延遲焦化裝置摻煉FCC油漿工業(yè)試驗考察[J].石油商技,2011(6):64-67.

［2］杜學(xué)貴.摻煉催化油漿對延遲焦化裝置生產(chǎn)的影響[J].化學(xué)工業(yè)與工程技術(shù),2006,27(2):41-43.

［3］瞿國華.延遲焦化工藝與工程[M].北京:中國石化出版社,2007:57-59.

［4］王文智,張立海.延遲焦化裝置摻煉催化裂化油漿的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析[J].中外能源,2007,12(5):82-85.

［5］白繼成.催化裂化油漿加工工藝淺析[J].甘肅科技,2009,25(20):37-38.