黃幼斌 謝 忱
(1.鄭州輕工業(yè)學(xué)院食品與工程學(xué)院 鄭州 2.廣西中煙公司有限責(zé)任公司南寧卷煙廠 南寧)
在卷煙生產(chǎn)工藝中,卷煙圓周作為卷煙品質(zhì)的一個(gè)重要指標(biāo),與卷煙的卷制質(zhì)量密切相關(guān),并對(duì)原材料消耗、主流煙氣和感官質(zhì)量等各項(xiàng)指標(biāo)有著直接的影響作用。卷煙圓周控制是卷煙機(jī)控制系統(tǒng)的重點(diǎn)和難點(diǎn),卷煙圓周偏差過(guò)大時(shí)不但直接影響煙支的多項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)如外觀、吸阻、硬度等,而且會(huì)造成廢品過(guò)多、甚至引起停機(jī)。正確合理地控制卷煙圓周,一方面可在一定程度上提高卷煙的質(zhì)量,對(duì)減少有害物質(zhì)的生成量、減輕吸煙對(duì)煙民身體健康的危害程度,具有重要意義。
目前行業(yè)在卷煙機(jī)設(shè)備運(yùn)行工藝參數(shù)優(yōu)化方面的研究較多,而對(duì)卷煙圓周影響方面的研究鮮有報(bào)道。應(yīng)用DOE全因子試驗(yàn)研究不同大壓板、小壓板及煙舌位置對(duì)卷煙圓周波動(dòng)的影響及參數(shù)最佳配置,為卷煙機(jī)設(shè)備參數(shù)的合理設(shè)置提供理論基礎(chǔ)。
烤煙煙絲,A牌號(hào)配方,廣西中煙工業(yè)有限責(zé)任公司;PROTOS-70卷煙機(jī),德國(guó)HAUNI公司;多功能綜合測(cè)試臺(tái)SODIMAX,上海蘭寶佳杰儀器科技公司(法國(guó)SODIM有限公司)。
試驗(yàn)方法。前期對(duì)影響卷煙圓周缺陷的原因進(jìn)行梳理,通過(guò)FMEA(潛在因素及影響)分析及方差分析,確定了卷煙機(jī)主要設(shè)備參數(shù)中影響卷煙圓周的3個(gè)關(guān)鍵因子,即大、小壓板和煙舌位置。
選用追蹤取樣法,在其他各項(xiàng)參數(shù)不變條件下,在同一卷煙設(shè)備內(nèi)調(diào)整大壓板位置、小壓板位置、煙舌位置參數(shù),待穩(wěn)定后在卷煙機(jī)設(shè)備出口取樣,減少其他干擾因素對(duì)結(jié)果的影響。參數(shù)調(diào)整后,生產(chǎn)恢復(fù)正常且過(guò)程控制穩(wěn)定后取樣30支卷煙。以卷煙圓周作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。將樣品置于多功能綜合測(cè)試臺(tái)中,啟動(dòng)測(cè)試臺(tái)進(jìn)行檢測(cè),輸出檢測(cè)結(jié)果。
固定配方煙絲(A牌號(hào)煙絲配方),在設(shè)備其他參數(shù)恒定的前提下,通過(guò)調(diào)整大、小壓板及煙舌位置,以卷煙圓周為判定依據(jù),確定最佳調(diào)整參數(shù)。
(1)大壓板位置對(duì)卷煙圓周的影響。在小壓板位置為7.8 mm、煙舌位置6.8 mm條件下,分別調(diào)整大壓板位置為0.8 mm、1 mm,考察大壓板位置對(duì)卷煙圓周的影響。對(duì)收集的樣本數(shù)據(jù)進(jìn)行Mann-Whitney檢驗(yàn),卷煙圓周1,取樣數(shù)N=30,中位數(shù)24.33。卷煙圓周2,取樣數(shù)N=30,中位數(shù)24.55。ETA1-ETA2的點(diǎn)估計(jì)為-0.22,ETA1-ETA2的 95.2置信區(qū)間為(-0.26,-0.19),W=465.0。在 0.0000上,ETA1=ETA2與 ETA1≠ETA2 的檢驗(yàn)結(jié)果顯著;在 0.0000顯著性水平上,檢驗(yàn)結(jié)果顯著(已對(duì)結(jié)調(diào)整)。P值<0.05,表明大壓板位置不同下卷煙圓周均值呈顯著變化,大壓板位置是影響卷煙圓周的顯著原因。
(2)小壓板位置對(duì)卷煙圓周的影響。在大壓板位置為0.9 mm,煙舌位置6.8 mm條件下,分別調(diào)整小壓板位置為7.7 mm和7.9 mm,考察小壓板位置對(duì)卷煙圓周的影響。對(duì)收集的樣本數(shù)據(jù)進(jìn)行Mann-Whitney檢驗(yàn),結(jié)果P值<0.05,表明不同小壓板位置下卷煙圓周有波動(dòng),所以小壓板位置是影響卷煙圓周的顯著原因。
(3)煙舌位置對(duì)卷煙圓周的影響。在大壓板位置為0.9 mm、小壓板位置7.8 mm條件下,煙舌位置(出口間隙)為6.5 mm、7 mm,考察位置煙舌對(duì)卷煙圓周的影響。對(duì)收集的樣本數(shù)據(jù)進(jìn)行Mann-Whitney檢驗(yàn),結(jié)果P值<0.05,表明卷煙圓周隨煙舌位置不同呈顯著變化,煙舌位置是影響卷煙圓周的顯著原因。
根據(jù)以上各單因素試驗(yàn)結(jié)果,確定了大、小壓板及煙舌位置,以這3個(gè)主要參數(shù)作為試驗(yàn)因素,分析不同試驗(yàn)因素組合對(duì)卷煙圓周穩(wěn)定性的影響。此外,在保持其他工藝參數(shù)恒定、設(shè)備運(yùn)行正常的情況下,對(duì)試驗(yàn)因素的水平進(jìn)行設(shè)置,選擇全因子試驗(yàn)并安排4個(gè)中心點(diǎn)(即23+4)的試驗(yàn),用Minitab-16軟件生成3因子2水平4個(gè)中心點(diǎn)的全因子試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案,并隨機(jī)化試驗(yàn)順序,使中心點(diǎn)大體在試驗(yàn)的開(kāi)始、中間和結(jié)尾,根據(jù)試驗(yàn)方案進(jìn)行試驗(yàn),得到12個(gè)試驗(yàn)處理方案及結(jié)果分別見(jiàn)表1、表2。
(1)試驗(yàn)各因素對(duì)卷煙圓周的影響分析。為分析各因素對(duì)卷煙圓周的影響,以卷煙圓周為指標(biāo)Y,利用Minitab-16數(shù)據(jù)分析軟件對(duì)表2的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)交互作用不顯著,刪除不顯著項(xiàng)后,對(duì)選定模型進(jìn)行優(yōu)化再次進(jìn)行分析,得到3個(gè)因素與卷煙圓周之間的回歸方程:Y=20.81+0.72X1+0.30X2+0.06X3
表1 DEO試驗(yàn)水平表
表2 DEO試驗(yàn)計(jì)劃與試驗(yàn)結(jié)果
表3 響應(yīng)值方差分析表
(2)試驗(yàn)分析。對(duì)試驗(yàn)回歸模型進(jìn)行方差分析結(jié)果見(jiàn)表3
由表3可知,回歸模型的回歸項(xiàng)P<0.05,表明模型總體有效。從殘差誤差看,試驗(yàn)誤差小,說(shuō)明可用本回歸方程進(jìn)行分析和預(yù)測(cè)。
(3)各因素及交互作用對(duì)卷煙圓周的影響。各因素對(duì)卷煙圓周的影響見(jiàn)圖1~圖3。輸出各因子主效應(yīng)圖、交互效應(yīng)圖和等高線,由主效應(yīng)圖形分析可知,為了若使卷煙圓周達(dá)到最大,大壓板位置、小壓板位置、煙舌位置應(yīng)取上限值。由交互作用圖可知,小壓板位置與煙舌位置交互作用顯著。由等值線圖和曲面圖可知,卷煙圓周在大壓板位置=0.84 mm,小壓板位置=7.70 mm,煙舌位置在7.00 mm時(shí)達(dá)到最佳值。
圖1 卷煙圓周的主效應(yīng)圖
圖2 卷煙圓周的交互作用圖
(4)最佳工藝條件優(yōu)化及試驗(yàn)?zāi)P万?yàn)證。為確定各因素的最佳工藝設(shè)置利用Minitab-16軟件找出回歸模型Y的最佳值,通過(guò)等值線圖和響應(yīng)優(yōu)化,可知在大壓板位置(大壓板與煙槍基座間隙)≈0.84 mm,小壓板位置(小壓板進(jìn)出口徑)≈7.7 mm,煙舌位置(出口間隙)=7 mm時(shí),卷煙圓周最接近目標(biāo)的值為24.5 mm。在最佳參數(shù)條件下進(jìn)行了3天驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn),卷煙圓周平均為24.51 mm,卷煙圓周標(biāo)偏值基本可以控制在23.0 mm以下,卷煙圓周穩(wěn)定,單支圓周標(biāo)偏合格率>96%,與理論值基本上一致,說(shuō)明試驗(yàn)的回歸方程可靠。
圖3 卷煙圓周的等值線圖
試驗(yàn)結(jié)果表明,卷煙機(jī)大壓板位置、小壓板位置、煙舌位置3個(gè)主要設(shè)備參數(shù)對(duì)卷煙圓周穩(wěn)定性有顯著影響。結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際,最佳設(shè)備參數(shù)組合為大壓板位置0.84 mm,小壓板位置7.7 mm,煙舌位置7 mm時(shí),卷煙圓周標(biāo)準(zhǔn)偏差最小,卷煙圓周穩(wěn)定性最好。本試驗(yàn)為卷煙機(jī)最佳運(yùn)行參數(shù)的設(shè)置和試驗(yàn)方法提供了一定的理論參考。