祁貴生，劉有智，王 煥，焦緯洲

（中北大學(xué) 山西省超重力化工工程技術(shù)研究中心，山西 太原 030051）

0 引言

旋轉(zhuǎn)填料床作為一種有效強(qiáng)化氣液傳質(zhì)的設(shè)備，在氣體凈化、廢水處理、納米材料合成等方面得到廣泛應(yīng)用，顯示出了十分重大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值和廣闊的應(yīng)用前景.

旋轉(zhuǎn)填料床氣相壓降性能不僅是超重力設(shè)備基礎(chǔ)理論研究的主要內(nèi)容之一，也是超重力技術(shù)工程應(yīng)用和工程設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要指標(biāo).國內(nèi)外［1-8］對(duì)于逆流旋轉(zhuǎn)填料床的壓降性能的研究較多，而對(duì)錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的壓降性能研究［9-12］較少，且研究存在氣量小、氣液比大，不適合于工業(yè)應(yīng)用過程中氣相壓降的預(yù)測(cè).因此，本工作以空氣-水為介質(zhì)，在氣量流量0～1 300 m3／h 的中試規(guī)模對(duì)錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降性能進(jìn)行了理論與實(shí)驗(yàn)研究，并尋求壓降大小與各影響因素之間的規(guī)律，建立經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，以預(yù)測(cè)在工業(yè)應(yīng)用過程中的氣相壓降，為錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的設(shè)計(jì)及工業(yè)應(yīng)用提供依據(jù).

1 氣相壓降模型

旋轉(zhuǎn)填料床中，氣相壓降產(chǎn)生的原因主要有離心阻力、摩擦阻力、形體阻力［2］.以上三方面原因共同作用，使得氣體在流經(jīng)旋轉(zhuǎn)填料床時(shí)產(chǎn)生氣相壓降，但很難通過計(jì)算得到以上三種阻力的具體數(shù)值.從宏觀角度考慮，可測(cè)量的旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降特性主要有靜床壓降（Δps）、離心壓降（Δpc）、干床壓降（Δpd）及濕床壓降（Δpw）等［13］.

本文根據(jù)錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣液流動(dòng)狀態(tài)，不考慮離心阻力、摩擦阻力和形體阻力之間的相互關(guān)系，將氣體通過旋轉(zhuǎn)填料時(shí)的阻力損失分為：氣體流經(jīng)靜止填料及管路時(shí)的靜床壓降，旋轉(zhuǎn)填料產(chǎn)生的離心壓降，液體加入引起的壓降三部分.

1.1 靜床壓降Δps

靜床壓降指在氣體通過靜止填料層的阻力損失.將錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床進(jìn)出口管路損失，靜止床層阻力損失，突然放大與縮小的管路損失合并為靜床壓降Δps，其值與氣體流速u的平方成正比，根據(jù)伯努力方程與文獻(xiàn)［11］可知，

式中：ζ為氣體阻力系數(shù)，它是氣體流速u的函數(shù)，由實(shí)驗(yàn)測(cè)定；ρg為氣體密度.

1.2 旋轉(zhuǎn)填料產(chǎn)生的離心壓降Δpc

在轉(zhuǎn)子內(nèi)，由于旋轉(zhuǎn)填料的存在，液體的增加、氣體流動(dòng)的復(fù)雜性和氣液接觸碰撞，使得旋轉(zhuǎn)填料內(nèi)氣液流動(dòng)情況十分復(fù)雜且難于測(cè)定，很難從理論上進(jìn)行深層次的分析.根據(jù)文獻(xiàn)［9，11，14］將逆流旋轉(zhuǎn)填料壓降分為氣體摩擦損耗壓降，轉(zhuǎn)子對(duì)氣體做功壓降和液體增加壓降三部分.但在錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床中氣體的流通方向不同于逆流，氣體并非是沿軸向垂直流動(dòng)，在巨大超重力作用下，氣體會(huì)沿垂直于軸向的平面形成旋轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)子對(duì)氣相壓降起到加強(qiáng)作用.在氣體通過旋轉(zhuǎn)填料的過程中，由于粘性力、摩擦力和形體阻力的共同作用，填料會(huì)對(duì)氣體做功，使得氣體通過床層時(shí)的阻力增大.

假定氣體在填料層中無徑向運(yùn)動(dòng)，可視為不可壓縮、軸對(duì)稱流動(dòng)，忽略填料內(nèi)外腔對(duì)于氣體流動(dòng)的影響.可知，氣體在填料層中并沒有受到轉(zhuǎn)子對(duì)它做功的力，而是旋轉(zhuǎn)填料的存在增加了氣體流經(jīng)填料時(shí)的摩擦與形體阻力.這個(gè)阻力的大小與旋轉(zhuǎn)填料的轉(zhuǎn)速，床層軸向厚度和氣體流速有關(guān).

式中：a和b為待定系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)測(cè)定；β為超重力因子；H為轉(zhuǎn)子高度，m.

1.3 液體加入引起的壓降ΔpL

在錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床中，液體的加入會(huì)引起氣相壓降的變化.一方面，液體與氣體的碰撞與接觸會(huì)增大氣相阻力；另一方面，氣體的加入會(huì)使得填料表面潤濕，減小氣體通過填料層時(shí)的形體阻力.因此，在錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床中，濕床阻力并不一定比干床阻力大.實(shí)驗(yàn)過程中可以通過測(cè)定相同操作條件下的干床壓降與濕床壓降來測(cè)定液體的加入對(duì)于氣相阻力的影響，影響規(guī)律也是和超重力因子和氣體流速有關(guān).

式中：C，E，F(xiàn)為待定系數(shù)；q為液體噴淋密度（平均半徑處）.

綜上，將錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的總壓降分為靜床壓降，轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的壓降和液體加入引起的壓降三部分.

2 氣相壓降實(shí)驗(yàn)研究

以空氣-水為介質(zhì)，研究錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降.為達(dá)到求取氣相壓降與操作參數(shù)關(guān)聯(lián)的目的，在研究過程中主要考察了氣相壓降隨氣體流速，超重力因子，液體噴淋密度的影響規(guī)律.

2.1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)

錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的轉(zhuǎn)子內(nèi)徑為190mm，轉(zhuǎn)子外徑為375mm，轉(zhuǎn)子高度為178mm.不銹鋼絲網(wǎng)填料的比表面積為780 m-1，填料孔隙率為95%.

在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)，氣體流量為0～1 300m3／h，液體流量為0～7 m3／h，轉(zhuǎn)速范圍為0～1 600rpm.為了能夠與不同尺寸的旋轉(zhuǎn)填料床有可比性，將氣量、液量及轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)換為氣體流速，范圍為0～3.75 m／s；液體噴淋密度范圍為0～45m3／（m2·h）；超重力因子范圍為0～265.

2.2 實(shí)驗(yàn)流程

錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床氣相壓降性能研究的實(shí)驗(yàn)流程如圖1 所示.來自風(fēng)機(jī)的空氣經(jīng)流量計(jì)計(jì)量后從氣體進(jìn)口進(jìn)入錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床，沿軸向穿過填料層后從氣體出口離開；液體儲(chǔ)槽中的水通過離心泵輸送，經(jīng)轉(zhuǎn)子流量計(jì)計(jì)量后從液體分布器均勻地噴灑在旋轉(zhuǎn)填料的內(nèi)緣上，在離心力的作用下沿徑向通過填料層并與氣體錯(cuò)流接觸后，由液體出口經(jīng)液封管流回液體儲(chǔ)槽循環(huán)使用.

圖1 錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床氣相壓降實(shí)驗(yàn)流程圖Fig.1 Experimental setup of cross-flow RPB for gas pressure drop

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1 靜床壓降

在本研究過程中，將氣體進(jìn)出口阻力損失，氣體流經(jīng)殼體時(shí)的阻力損失和流經(jīng)靜止填料時(shí)的阻力損失合并，稱之為靜床壓降Δps.在轉(zhuǎn)速為零、液量為零的條件下，測(cè)定不同氣體流速下錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床氣體進(jìn)出口之間的氣相總壓降，得到氣體流速對(duì)靜床壓降的影響規(guī)律.靜床壓降隨著氣體流速的增加而顯著增加，如圖2 所示.

圖2 氣體流速對(duì)靜床壓降的影響Fig.2 Effect of gas velocity on pressure drop of static bed

3.2 離心壓降

在液量為零、氣量為零的條件下，測(cè)定不同轉(zhuǎn)速下錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床氣體進(jìn)出口之間的氣相總壓降，得到超重力因子對(duì)離心壓降的影響規(guī)律.離心壓降隨著超重力因子的增加而顯著增加，且基本呈線性關(guān)系，如圖3 所示.

圖3 超重力因子對(duì)離心壓降的影響Fig.3 Effect of super gravity factor on centrifugal pressure drop

旋轉(zhuǎn)填料對(duì)于氣體的加壓作用主要表現(xiàn)在形體阻力和摩擦阻力的提高方面，但由于旋轉(zhuǎn)的填料對(duì)于由于超重力因子中已包含了轉(zhuǎn)速的平方，因此離心壓降隨著超重力因子的增加顯示出線性關(guān)系.離心壓降的存在使得錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降明顯高于靜床壓降.

3.3 干床與濕床壓降

3.3.1 氣體流速對(duì)氣相壓降的影響

不同操作參數(shù)下，氣體流速對(duì)于氣相壓降的影響規(guī)律如圖4 所示.其中，液相噴淋密度為零時(shí)的壓降為干床壓降，其余為濕床壓降.

從圖4 中可以看出，在不同操作條件下，隨著氣體流速的增加，氣相壓降均明顯增加.這是因?yàn)殡S著氣體流速的增加，氣體流經(jīng)旋轉(zhuǎn)填料時(shí)的形體阻力、摩擦阻力均增加，導(dǎo)致錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床氣相壓降增加.A，B，C三種大超重力因子操作條件下的氣相壓降明顯高于D，E，F(xiàn)三種超重力因子較小的操作條件，表明超重力因子在氣相壓降中也起著重要的作用，超重力因子越大，其氣相壓降越大.另外，在超重力因子較小的情況下（D，E，F(xiàn)，β＝6.3），在研究的氣體流速范圍內(nèi)，液相噴淋密度越大，其氣相壓降越大，濕床壓降（D，E）明顯高于干床壓降（F）.而在超重力因子較大的情況下（A，B，C，β＝157），當(dāng)氣體流速小于1.5m／s時(shí)，液相噴淋密度越大，其氣相壓降越小，干床壓降（C）高于濕床壓降（A，B）.這可能是由于在超重力因子較大、氣體流速較小時(shí)，液體的加入使填料表面潤濕引起的氣相阻力降低的程度在總氣相壓降中所占的比例較大引起的結(jié)果.液相噴淋密度對(duì)氣相壓降的影響隨著氣體流速的增大而增強(qiáng)，隨著超重力因子的增加而減弱.

圖4 氣體流速對(duì)氣相壓降的影響Fig.4 Effect of gas velocity on pressure drop

3.3.2 超重力因子對(duì)氣相壓降的影響

不同操作參數(shù)下，超重力因子對(duì)于氣相壓降的影響規(guī)律如圖5 所示.

從圖5 中可以看出，除大氣量、大液量的操作條件B外，在其它操作條件下，氣相壓降均隨超重力因子的增加而顯著增加，且基本呈線性關(guān)系.分析相同氣體流速、不同液體噴淋密度的曲線可知，隨著超重力因子的增加，液體噴淋密度對(duì)于氣相壓降的影響逐漸減弱.分析曲線B，在超重力因子較小、液量較大的操作條件下，進(jìn)入旋轉(zhuǎn)填料的液體沒有及時(shí)被填料捕獲而達(dá)到均勻分布的效果，可能造成液體局部淹沫填料層，從而使得氣相壓降明顯增加，隨著超重力因子的增加，在大于15 之后，這一現(xiàn)象得到克服.對(duì)于曲線B，C，D 與E，F(xiàn)，G 也可知，隨著氣體流速的增加，液體噴淋密度對(duì)于氣相壓降的影響變得顯著.

圖5 超重力因子對(duì)氣相壓降的影響Fig.5 Effect of super gravity factor on pressure drop

3.3.3 液體噴淋密度對(duì)氣相壓降的影響

不同操作參數(shù)下，液體噴淋密度對(duì)于氣相壓降的影響規(guī)律如圖6 所示.

圖6 液體噴淋密度對(duì)氣相壓降的影響Fig.6 Effect of liquid spray density on pressure drop

液體噴淋密度對(duì)于氣相壓降的影響并不明顯，隨著噴淋密度的增加，氣相壓降呈緩慢增大的趨勢(shì)，但其影響程度隨著氣體流速的增加而增強(qiáng)，隨著超重力因子的增強(qiáng)而減弱，這與研究氣體流速與超重力因子對(duì)氣相壓降影響規(guī)律的分析結(jié)果表示出一致性.

3.4 氣相壓降模型參數(shù)的確定

3.4.1 靜床壓降Δps

經(jīng)靜床壓降隨氣體流速的變化關(guān)系數(shù)據(jù)擬合，得到計(jì)算錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床阻力系數(shù)的關(guān)系式，ζ＝26.2u-1.035.因此，錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的靜床壓降

3.4.2 旋轉(zhuǎn)填料產(chǎn)生的離心壓降Δpc

將實(shí)驗(yàn)得到的干床壓降減去靜床壓降，可知轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的壓降基本與超重力因子呈線性關(guān)系，經(jīng)擬合得

3.4.3 液體加入引起的壓降ΔpL

將實(shí)驗(yàn)得到的濕床壓降減去干床壓降，得到液體加入引起的壓降的數(shù)值.通過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合，得到本試驗(yàn)范圍內(nèi)液體加入引起的壓降ΔpL與液體噴淋密度q和氣體流速u之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為

將式（5）～（7）代入式（4），可得到實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與模型擬合的壓降的計(jì)算公式.

4 結(jié)論

1）錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降隨氣體流速和超重力因子的增加而顯著增加；超重力因子對(duì)于氣相壓降的影響呈線性關(guān)系；液體噴淋密度的增加會(huì)造成氣相壓降的增加，但增加的程度隨氣體流速的增加而增加，隨超重力因子的增強(qiáng)而減弱.

2）對(duì)錯(cuò)流旋轉(zhuǎn)填料床的氣相壓降進(jìn)行了模型化研究，經(jīng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合，確定了壓降模型的參數(shù)，得到計(jì)算氣相壓降的關(guān)聯(lián)式，為超重力技術(shù)工程化應(yīng)用時(shí)壓降的計(jì)算提供了依據(jù).

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