羅朝旺 ，張聆瑜，潘良心 ，呂 偉

1.中國石化管道儲運分公司湛江輸油處 （廣東 湛江 524000）

2.中國石化管道儲運分公司襄陽輸油處 （河南 襄陽 441000）

目前國家每年從國外進口原油已超過我國原油消費總量的50%，達到2億多噸。輸送進口原油的安全性與經濟性已經越來越引起大家的關注。湛江—北海管線輸送來自不同國家地區(qū)的原油，油品差異性較大。完成輸送計劃的同時，更需要保證輸送安全、經濟。湛江—北海原油管道全長198km。其中湛江首站—廉江中間站管道長度為51km，近期設計輸量為1000萬t/a（遠期設計輸量3000萬t/a），管徑為Φ813mm×10.3mm；廉江輸油站—北海計量站管道長度147km設計輸油能力1000萬t/a，管徑為Φ711mm×9.5mm。

湛北管線目前月輸量40萬t左右，全線有3個站，采用首站一泵到底運行方式，通過出口節(jié)流閥來調節(jié)管道的能量消耗，使之達到新的供需平衡。目前調節(jié)輸油管道系統(tǒng)工況主要有以下2個大的方向:改變泵站工作特性；改變管道工作特性。因此，為確定最適合湛北管線的運行調節(jié)方式，需要考慮各方面因素。

1 調節(jié)方式的分析

1.1 改變泵站工作特性

1.1.1 改變運行泵站數(shù)或者泵機組數(shù)

湛北線在目前輸量下，采用首站起用一臺給油泵（揚程 100m）、一臺輸油泵（揚程 250m）“一泵到底”，已滿足輸送能量需求，無需增加泵數(shù)。

1.1.2 泵機組調速

通過調節(jié)電機的轉速使之與負載需求相匹配。但是一般調速器成本過高，安裝維護費用較高。

1.1.3 換用（切割）離心泵的葉輪直徑

改變離心泵葉輪直徑可以改變泵特性。但是裝配葉輪操作復雜，工作量大，且切割葉輪不可逆，實際少有采用。

1.2 改變管道工作特性

對于現(xiàn)運行的湛北管線，管徑、管長均為定值，改變管道工作特性只能通過調節(jié)干線閥門 （多數(shù)情況是出站調節(jié)閥）的開度，人為增加閥門的局部阻力，從而改變管道總的能量消耗。節(jié)流調節(jié)是壓力小范圍調節(jié)最可行方法。

通過對湛北管線運行數(shù)據進行采集、分析，根據其管線特性曲線與輸油能耗來確定調節(jié)方式[1]。

2 運行數(shù)據采集及計算

2.1 數(shù)據采集

湛北管線2012年地溫:春冬地溫較為接近取平均值T冬=24.4℃；夏秋地溫較為接近取平均值 T夏=30.4℃。

取以上具有代表性的沙輕、伊重和索魯士油品進行分析（表1），計算得到密度和黏度，結果如表2所示。計算過程以沙輕為例:

表1 輸送各油品參數(shù)

式中:ξ為溫度系數(shù)；ρ20為20℃時原油密度。

表2 油品參數(shù)計算結果

算得黏溫系數(shù) u=0.0336

式中:μ50為 50℃油品黏度，m2/s；μ40為 40℃油品黏度，m2/s。

2.2 能耗計算

根據公式 （3）計算得油品雷諾數(shù)都在3000～100000之間，屬于水力光滑區(qū)[2]。

式中:Re為雷諾數(shù)；Q為輸量，m3/h；μ為油品黏度，m2/s；d 為管道內徑，m。

式中:i為 水力坡降；β、m為摩阻計算公式參數(shù)，流態(tài)為水力光滑區(qū)時β=0.25，m=0.0246；Q為輸量，m3/h；L 為長度，m；d 為管道內徑，m；h 為管道摩阻，m。

根據公式（4）（5）計算得各油品摩阻，結果如表3所示。

由表 3、表4可知，輸送沙輕油品時，首站運行一臺輸油泵、一臺給油泵，在輸油泵的額定輸量1400m3/h下，泵能提供的揚程大于管線摩阻損失，有能量剩余，需要少量節(jié)流調節(jié)。輸量為1500m3/h時，供需能量大致相等。

表3 各油品摩阻計算

表4 首站泵參數(shù)

輸送伊重油品，在輸油泵的額定輸量1400m3/h下，能耗供需大致相等。

在輸送高黏度油品—索魯士原油時，管線能耗遠大于一臺輸油泵、一臺給油泵所提供的能量。根據泵的特性曲線及管線特性曲線可知，此時泵輸量將會不斷減少、直至大大偏離泵運行效率區(qū)間。因此輸送該類油品時，應該將低黏度油品與其分段輸送，來調節(jié)供需能量平衡。經計算，在額定輸量1400m3/h下，將輕質沙輕原油與索魯士原油配輸，其夏季、冬季的比例分別為5:1、8:1，此時供需能耗大致相等[3]。

2.3 能耗對比

根據2012年實際運行各輸量下的計算能耗與全年平均實際能耗做對比[4]。

由公式 （6）計算得各輸量下的效率值，結果如表5所示。

式中:η為泵機組效率；U為電機電壓，額定值為10kV；I為電機實測電流，A；P為泵提供的壓能，Pa。

考慮到泵運行的經濟性，目前國內一般認為，輸油泵工作時的效率與最高效率點的最大允許差值為7%，這為泵高效運行區(qū)間[5]。

由公式（7）計算各輸量下輸送每噸原油所需要消耗的電力費用，結果如表6所示。

式中:Sp為電力費用，元/t；e為電力價格，元/（kW·h）；H為泵的實際揚程，m；η為泵機組效率。

2012年首站泵機組實際電耗量為6380720 kW·h,電價平均為 1.1287 元/（kW·h），其輸油量為4714936t。得實際平均每噸油耗電量為1.528元/t。由上計算可知，運行在1400～1500m3/h為經濟輸量區(qū)間，輸量為1400m3/h左右為最優(yōu)運行輸量點。若全年運行在該輸量下將節(jié)省:

表5 各輸量下的效率值

表6 各輸量下輸送每噸原油所需消耗的電力費用

3 結論

通過對湛北管線運行的參數(shù)分析計算，并對其在各個輸量下的效率對比，得到以下結論:

1）在當前泵的特性與管道工作特性下，在輸送一般油品時，供需能耗相差不大，干線節(jié)流調節(jié)是其調節(jié)最可行方法。輸送高黏重油時，選擇合理輕質油品與其配輸，不僅可以減少節(jié)流損失，還可以有效地利用輸送輕質油品時泵所提供的多余能量。也可防止因單獨輸送超重原油，出現(xiàn)供能不足，使泵運行的工作點大大偏離最優(yōu)工作點。

2）1400～1500m3/h為經濟輸量區(qū)間，這個區(qū)間為現(xiàn)場運行調節(jié)提供操作方向，使管線運行在高效點附近，最終達到運行優(yōu)化的目的。

[1]楊筱蘅.輸油管道設計與管理[M].北京:中國石油大學出版社，2006.

[2]張付卿.不可壓縮單向流體紊流區(qū)沿程阻力計算[J].油氣儲運,1999,18(2):28-30.

[3]周詩崠.混輸原油管道優(yōu)化運行技術研究[J].管道技術與設備，2010（4）:1-3.

[4]蔣華義.輸油管道設計與管理[M].北京:石油工業(yè)出版社，2010.

[5]薛向東.油氣管道能耗計算與評價方法[J].油氣儲運，2011,30（10）:743-745.