李 明， 齊少豹

(濰柴動(dòng)力股份有限公司， 山東 濰坊 261205)

1 蠕墨鑄鐵在柴油機(jī)上的應(yīng)用

1.1 蠕墨鑄鐵材料的應(yīng)用

蠕墨鑄鐵的力學(xué)性能介于灰鑄鐵與球墨鑄鐵之間，鑄造性能比球墨鑄鐵好，接近于灰鑄鐵，具有良好的綜合性能。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)性能的不斷提高，發(fā)動(dòng)機(jī)的爆發(fā)壓力不斷升高，新一代發(fā)動(dòng)機(jī)的爆發(fā)壓力基本超過(guò)160bar，正在開(kāi)發(fā)的大馬力發(fā)動(dòng)機(jī)的瞬時(shí)爆發(fā)壓力已經(jīng)達(dá)到200bar甚至更高。高性能灰鑄鐵能夠承受的最大爆發(fā)壓力在200bar左右，已不能滿足大馬力發(fā)動(dòng)機(jī)的使用性能要求。蠕墨鑄鐵的與灰鑄鐵相比抗拉強(qiáng)度高75%、彈性模量提高40%，而疲勞強(qiáng)度提高了近一倍。采用蠕墨鑄鐵制造中、大馬力發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸體、氣缸蓋，一方面可以滿足使用性能要求，提高發(fā)動(dòng)機(jī)的效率；另一方面也可以通過(guò)設(shè)計(jì)減輕重量，因此，蠕墨鑄鐵在發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸體、氣缸蓋上的應(yīng)用也越來(lái)越廣泛。

1.1.1 國(guó)內(nèi)外蠕墨鑄鐵應(yīng)用情況

近幾年，國(guó)外蠕墨鑄鐵在發(fā)動(dòng)機(jī)上的應(yīng)用，已成為一種趨勢(shì)。為適應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)增壓、小型化的發(fā)展趨勢(shì)，滿足汽車節(jié)能減排標(biāo)準(zhǔn)日益提高的要求，強(qiáng)度高、導(dǎo)熱性和耐熱疲勞性能好的蠕墨鑄鐵缸體缸蓋呈現(xiàn)快速發(fā)展?fàn)顟B(tài)，尤其是用在柴油機(jī)缸體上。奧迪、DAF、福特、現(xiàn)代、MAN、奔馳、標(biāo)致、雷諾、大眾和沃爾沃這些著名品牌都相繼開(kāi)發(fā)和使用了蠕墨鑄鐵缸體。未來(lái)的發(fā)展方向不僅僅局限在乘用車，商用車上蠕墨鑄鐵材料的應(yīng)用將進(jìn)一步推廣。

我國(guó)應(yīng)用歷史要早于國(guó)外，應(yīng)用領(lǐng)域也較廣，但用于發(fā)動(dòng)機(jī)鑄件的例子主要有上海圣德曼、二汽的蠕墨鑄鐵排氣管、無(wú)錫柴油機(jī)廠和大連柴油機(jī)廠的蠕墨鑄鐵缸蓋。

近年來(lái)，玉柴、中國(guó)重汽、錫柴、濰柴等缸體、缸蓋蠕墨鑄鐵材質(zhì)實(shí)際生產(chǎn)量不斷在擴(kuò)大。

1.2 國(guó)內(nèi)外蠕墨鑄鐵生產(chǎn)工藝

國(guó)外蠕鐵的應(yīng)用主要以發(fā)動(dòng)機(jī)鑄件為代表。由于國(guó)外對(duì)蠕鐵的蠕化率要求較高，因此形成了一些爐前控制技術(shù)，采取嚴(yán)格的蠕鐵生產(chǎn)工藝來(lái)生產(chǎn)蠕鐵材料鑄件。這些蠕鐵生產(chǎn)工藝主要有：SinterCast工藝和OxyCast 工藝、NovaCast工藝、Backerud工藝等，其中SinterCast工藝是最為典型的蠕鐵生產(chǎn)工藝。

國(guó)內(nèi)蠕鐵生產(chǎn)工藝除在蠕化劑方面做了大量工作，使用了很多種類的蠕化劑外，處理控制工藝比較簡(jiǎn)單，基本上沒(méi)有良好的質(zhì)量控制手段。

近年來(lái)，濰柴、中國(guó)重汽、錫柴等發(fā)動(dòng)機(jī)企業(yè)先后引進(jìn)了國(guó)際上先進(jìn)的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)控制系統(tǒng)。

2 蠕墨鑄鐵喂線工藝

2.1 蠕墨鑄鐵缸體缸蓋件要求嚴(yán)格

我們要生產(chǎn)的蠕墨鑄鐵鑄件，其材料標(biāo)準(zhǔn)要符合歐洲等先進(jìn)國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)，達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，為了獲得優(yōu)良的加工性能、鑄造性能和導(dǎo)熱性能，蠕墨鑄鐵的組織要求一般為：在關(guān)鍵部位球化率為0～20%。

2.2 蠕鐵工藝技術(shù)簡(jiǎn)介

我們的蠕鐵缸體缸蓋生產(chǎn)工藝經(jīng)過(guò)小批生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)階段的研究與探索，結(jié)合濰柴自身特點(diǎn)選用了國(guó)內(nèi)喂線設(shè)備及德國(guó)蠕鐵控制技術(shù)進(jìn)行批量生產(chǎn)工藝開(kāi)發(fā)。目前已經(jīng)形成了一套成熟的蠕鐵鑄造工藝技術(shù)。

蠕鐵生產(chǎn)系統(tǒng)包括熔化系統(tǒng)、處理系統(tǒng)、澆注系統(tǒng)。利用熱分析技術(shù)可全流程的控制原鐵水狀態(tài)、蠕化處理過(guò)程及蠕化處理狀態(tài)、澆注過(guò)程以及澆注后鐵液蠕化衰退情況，確保批量生產(chǎn)過(guò)程中合格蠕鐵產(chǎn)品的產(chǎn)出。

我們采用的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)技術(shù)對(duì)原鐵水有嚴(yán)格的要求，入口門(mén)檻較高。首先要求原鐵水的含硫量較低，理想條件含硫量在0.010%-0.14%之間，其次，對(duì)原鐵水碳當(dāng)量也有較為嚴(yán)格的要求，對(duì)碳當(dāng)量的要求通過(guò)原鐵水熱分析液相線的溫度范圍提線，原鐵水液相線范圍被要求在1 140～1 144℃之間。

原鐵水符合要求后經(jīng)喂線處理后使用樣杯檢測(cè)蠕化狀態(tài)，自動(dòng)控制系統(tǒng)給出處理意見(jiàn)，澆注、補(bǔ)加喂線或者廢棄，根據(jù)自動(dòng)控制系統(tǒng)給出的意見(jiàn)處理鐵水后即可進(jìn)行澆注，澆注必須在一個(gè)規(guī)定的時(shí)間內(nèi)完成，防止蠕化衰退。

由于蠕墨鑄鐵蠕化范圍很窄，一旦發(fā)生蠕化衰退現(xiàn)象鑄件性能將受到極大影響，因此我們?cè)阼T件常規(guī)檢驗(yàn)中增加了蠕化率的超聲波無(wú)損檢測(cè)，避免蠕墨鑄鐵蠕化衰退成灰鐵的危險(xiǎn)。

3 蠕鐵生產(chǎn)工藝流程

3.1 蠕鐵缸體缸蓋造型制芯工藝

濰柴生產(chǎn)的蠕鐵柴油機(jī)缸體重量為595kg，造型使用上下箱尺寸均為2200mm×1250mm×400mm，半自動(dòng)化造型，使用自硬砂造型。

6M26機(jī)體共使用芯子8種16顆，全部采用冷芯。砂芯表面刷涂醇基涂料后烘干，整體組芯后二次刷涂料進(jìn)行研箱。

澆注系統(tǒng)如圖1所示，澆注系統(tǒng)有三條橫澆道，兩條在底部通過(guò)內(nèi)澆道進(jìn)入鑄件，另一條橫澆道則通過(guò)內(nèi)澆道進(jìn)入鑄件中部。鑄件采用臥澆的方式進(jìn)行，底部有大平面，因此采用傾斜澆注。

圖1 6M26缸體澆注系統(tǒng)示意圖

6M26柴油機(jī)有灰鐵與蠕鐵兩種材質(zhì)，兩種材質(zhì)使用同一套工裝，使用同樣的澆注系統(tǒng)。

蠕鐵材質(zhì)缸蓋型號(hào)為CW200，蠕鐵缸蓋用于船用柴油機(jī)，單個(gè)缸蓋重量為153kg，每箱兩件。

CW200柴油機(jī)缸蓋鑄型采用自硬砂造型，外層形成外輪廓的芯子則采用冷芯，與鑄型一樣采用自硬砂造型。為增加砂芯強(qiáng)度，缸蓋內(nèi)部砂芯采用高強(qiáng)度覆膜砂制芯，鑄型造型完成后刷涂料，涂料采用富士科醇基涂料。

缸蓋采用澆注系統(tǒng)如圖2所示，采用中注+底注的方式進(jìn)行澆注。

圖2 CW200缸蓋澆注系統(tǒng)示意圖

3.2 蠕墨鑄鐵缸體缸蓋熔煉澆注工藝

蠕墨鑄鐵的熔煉澆注是蠕墨鑄鐵缸體缸蓋生產(chǎn)的關(guān)鍵過(guò)程，目前我們采用中頻電爐熔煉原鐵水，使用蠕鐵喂線生產(chǎn)設(shè)備進(jìn)行蠕墨鑄鐵鑄件的生產(chǎn)與在線檢測(cè)，然后澆注鑄件。

3.2.1 原鐵水熔煉

生產(chǎn)蠕墨鑄鐵缸體缸蓋采用中頻電爐熔煉原鐵水，蠕墨鑄鐵成分的控制范圍：C3.6%～3.8%，Si1.9%～2.0%， Mn≤0.6%，S≤0.02%，P≤0.07%。

蠕墨鑄鐵對(duì)原鐵水要求較為嚴(yán)格，在成分范圍合格的同時(shí)需要使用熱分析系統(tǒng)對(duì)原鐵水進(jìn)行檢測(cè)，確保原鐵水的液相線溫度在1 138～1 146℃范圍內(nèi)。

當(dāng)液相線溫度不在范圍內(nèi)時(shí)，要用增碳劑調(diào)整到控制范圍。當(dāng)熔化原鐵水的硫含量超過(guò)0.02%要求時(shí)，需要進(jìn)行脫硫處理。

3.2.2 鐵液合金化

雖然6M26缸體和CW200缸蓋的材質(zhì)為RuT400，但是蠕鐵缸體和缸蓋工況的不同，而且缸體與缸蓋關(guān)鍵位置壁厚不同，6M26缸體的關(guān)鍵位置壁厚達(dá)到60mm，CW200缸蓋的關(guān)鍵壁厚為30mm，因此需采用不同的合金化配比。為了保證氣缸體中珠光體的含量及細(xì)化珠光體，有必要對(duì)原鐵水加入適量銅和錫進(jìn)行合金化。

出鐵時(shí)同時(shí)進(jìn)行合金化，合金化處理后的澆注鐵水中合金含量如表1所示。

表1 合金化后鐵水合金含量

3.2.3 喂線處理

出鐵合金化后鐵液至扒渣處扒渣，將鐵水運(yùn)至喂線處理站進(jìn)行喂線法蠕化處理。喂線法加入蠕化劑和孕育劑比沖入法更易于精確控制加入量，提高吸收率。喂線處理分為蠕化線與孕育線處理，蠕化線采用含鎂包芯線，孕育線則采用含稀土包芯線，包芯線參數(shù)如表2所示。

表2 包芯線參數(shù)

根據(jù)原鐵水含硫量、包芯線中鎂含量與稀土含量、鎂以及稀土元素的燒損情況以及澆包中鐵水深度等因素計(jì)算喂線量，在澆包就位后啟動(dòng)喂線進(jìn)行喂線處理。

3.2.4 熱分析在線快速判斷

喂線處理結(jié)束之后迅速進(jìn)行扒渣處理，以扒除浮在鐵液表層的殘余渣，喂線處理后的渣滓中含有與鎂呈化合態(tài)的硫，扒渣不徹底容易造成鐵液回硫以致蠕鐵灰化。

扒渣后利用專用樣杯進(jìn)行取樣快速檢測(cè)，蠕化處理后的鐵液在樣杯中冷卻過(guò)程中其冷卻曲線在熱分析系統(tǒng)中顯示如圖3所示。并根據(jù)判蠕化指數(shù)及孕育指數(shù)判據(jù)判斷蠕化處理后的鐵水是否適合澆注。

圖3 蠕化檢測(cè)得到的冷卻曲線

3.2.5 澆注鐵水化學(xué)成分

澆注熱分析試樣的同時(shí)澆注光譜試樣，光譜試樣成分作為技術(shù)控制的重要手段不作為驗(yàn)收依據(jù)。6M26缸體和CW200缸蓋成分范圍如表3所示。

表3 蠕墨鑄鐵鑄件6M26缸體、CW200缸蓋鐵液成分(%)

3.2.6 澆注

蠕墨鑄鐵蠕化孕育處理后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行澆注，蠕墨鑄鐵鑄件6M26缸體、CW200缸蓋澆注參數(shù)見(jiàn)表4。

表4 澆注參數(shù)如表所示

從蠕化孕育結(jié)束至鑄件澆注結(jié)束的總時(shí)間須進(jìn)行嚴(yán)格限制，尤其是缸蓋更應(yīng)該控制一包鐵水的澆注箱數(shù)，澆注總時(shí)間過(guò)長(zhǎng)鐵液有發(fā)生蠕化衰退的危險(xiǎn)，澆注總時(shí)間最長(zhǎng)不應(yīng)超過(guò)8min。

3.3 蠕墨鑄鐵缸體缸蓋的清理工藝

缸體缸蓋澆注后進(jìn)行打箱清理，打箱時(shí)間根據(jù)鑄件冷卻條件不同確定。6M26缸體澆注重量達(dá)到800kg以上，最大壁厚達(dá)到60mm，打箱時(shí)間≥24h；CW200缸蓋冷卻重量較小，澆注重量在400kg左右，最大壁厚在30mm左右，因此澆注后12h即可打箱。

打箱落砂后進(jìn)行粗清，砸掉澆冒口系統(tǒng)，由于蠕墨鑄鐵鑄件強(qiáng)度較灰鑄鐵提高70%以上，因此清理澆冒口系統(tǒng)較灰鑄鐵難度大，而且在粗清過(guò)程中蠕墨鑄鐵缸體缸蓋鑄件容易出現(xiàn)帶肉缺陷。

3.4 蠕墨鑄鐵缸體缸蓋理化性能

3.4.1 蠕墨鑄鐵缸體理化性能

對(duì)6M26缸體進(jìn)行本體解剖進(jìn)行本體性能及金相檢驗(yàn)，檢驗(yàn)現(xiàn)有工藝條件下機(jī)體本體的蠕化情況。鑄件本體性能檢驗(yàn)在最大壁厚位置(60mm)處取樣檢測(cè)，同時(shí)進(jìn)行金相檢驗(yàn)，在較薄壁厚位置(20mm)進(jìn)行金相檢驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比。表5所示為本體試樣的機(jī)械性能和軟件計(jì)算金相蠕化率結(jié)果。

6M26缸體本體60mm壁厚與20mm壁厚鑄件蠕化情況見(jiàn)圖4、5。

表5 6M26缸體本體性能及金相

圖4 1號(hào)缸體厚壁(60mm)石墨形形態(tài)與基體形貌(100×)

圖5 2號(hào)缸體厚壁(20mm)石墨形形態(tài)與基體形貌(100×)

由圖5及表5中蠕化率結(jié)果可知，氣缸體上不同位置處的蠕化率均在85%以上，厚薄壁影響蠕蟲(chóng)狀石墨的石墨形態(tài)，但是對(duì)蠕化率基本沒(méi)有影響。缸體中沒(méi)有出現(xiàn)片狀石墨。

由圖6和表5中珠光體含量可知，氣缸體本體的基體組織以珠光體為主，珠光體含量均在80%以上，基體組織中沒(méi)有碳化物出現(xiàn)。

3.4.2 蠕墨鑄鐵缸蓋理化性能

對(duì)CW200缸蓋進(jìn)行本體解剖進(jìn)行本體性能及金相檢驗(yàn)，檢驗(yàn)現(xiàn)有工藝條件下缸蓋本體的蠕化情況。缸蓋本體性能檢驗(yàn)在缸蓋與缸體接觸的火力面位置(壁厚30mm)處取樣檢測(cè)，同時(shí)進(jìn)行金相檢驗(yàn)，在較薄壁厚位置(壁厚10mm)進(jìn)行金相檢驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比。表6所示為缸蓋本體試樣的機(jī)械性能和軟件計(jì)算金相蠕化率結(jié)果。

CW200缸蓋1號(hào)本體30mm壁厚與10mm壁厚鑄件蠕化情況見(jiàn)圖6、7。

表6 CW200缸蓋本體性能及金相

圖6 1號(hào)缸蓋厚壁(30mm)石墨形形態(tài)與基體形貌(100×)

圖7 2號(hào)缸蓋厚壁(10mm)石墨形形態(tài)與基體形貌(100×)

由圖7及表6中蠕化率結(jié)果可知，缸蓋上不同位置處的蠕化率均在80%以上，厚薄壁影響蠕蟲(chóng)狀石墨的石墨形態(tài)，但是對(duì)蠕化率基本沒(méi)有影響。由圖8和表6中珠光體含量可知，缸蓋本體的基體組織以珠光體為主，珠光體含量均在80%以上，基體組織中沒(méi)有出現(xiàn)碳化物。 3.5蠕墨鑄鐵缸體缸蓋本體的超聲波無(wú)損檢測(cè)

蠕墨鑄鐵生產(chǎn)過(guò)程中一旦出現(xiàn)蠕化率過(guò)低或者蠕化衰退現(xiàn)象將嚴(yán)重影響柴油機(jī)缸體缸蓋的使用性能，尤其是蠕化衰退出現(xiàn)片狀石墨的情況下，鑄鐵強(qiáng)度將極大下降，出現(xiàn)片狀石墨的鑄鐵的性能甚至不如HT150。因此，為嚴(yán)格控制柴油機(jī)缸體缸蓋本體材質(zhì)，確保缸體缸蓋材質(zhì)為蠕蟲(chóng)狀，引進(jìn)超聲波無(wú)損檢測(cè)手段進(jìn)行缸體缸蓋本體蠕化率的檢測(cè)。

經(jīng)過(guò)對(duì)灰鑄鐵、蠕墨鑄鐵、球墨鑄鐵鑄件的大量檢測(cè)，建立了蠕化率與聲速的關(guān)系。在實(shí)際生產(chǎn)中我們對(duì)蠕墨鑄鐵缸體缸蓋100%進(jìn)行了超聲波的檢測(cè)，一旦檢測(cè)到超聲波聲速低于5 000m/s，此時(shí)鑄件本體中均有片狀石墨存在。

4 主要問(wèn)題及對(duì)策

4.1 表面不球化層問(wèn)題

蠕墨鑄鐵缸體缸蓋表層往往有片狀石墨層存在，其根本原因是鐵液中的稀土、鎂都是活性元素，他們可以與造型材料中的硫化物、硅化物以及鑄型表面的氧、氮、氫、一氧化碳等氣體化合，當(dāng)鑄件表面的蠕化元素被消耗到臨界點(diǎn)以下時(shí)就形成表層的片狀石墨層。在蠕化率較高的鑄件表面和冷卻速度較慢的厚壁處比較容易出現(xiàn)表層片狀石墨。如圖8所示。

圖8 6M26缸體10mm壁厚與60mm壁厚位置表層片狀石墨

上圖中可見(jiàn)薄壁(10mm)位置表層片狀石墨層厚度明顯薄于厚壁(60mm)位置的片狀石墨層厚度。

表層片狀石墨的存在降低蠕鐵鑄件的表層強(qiáng)度及耐熱性能，必要時(shí)在鑄型砂芯表面采用專業(yè)涂料，適當(dāng)提高鑄件中蠕化元素的含量能夠有效避免表層片狀石墨的存在。

4.2 縮松問(wèn)題

在鑄件的最后凝固部位和壁厚變化部位容易出現(xiàn)縮孔和縮松，如圖9所示為缸蓋縮松附近石墨形態(tài)。

可見(jiàn)出現(xiàn)縮松部位與蠕化率偏低是位置是一致的，因此在生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)保證鑄型剛度，合理設(shè)計(jì)澆冒口防止嚴(yán)重的凝固不均現(xiàn)象。同時(shí)應(yīng)力求較高蠕化率，防止出現(xiàn)蠕化率不足造成的縮松現(xiàn)象。

另一方面，蠕墨鑄鐵生產(chǎn)過(guò)程中需要進(jìn)行喂線，需要較高的熔煉溫度才能保證澆注溫度，因此碳當(dāng)量燒損嚴(yán)重。碳當(dāng)量較低也是造成縮松現(xiàn)象的重要原因之一，因此適當(dāng)提高碳當(dāng)量是避免縮松的措施之一。

4.3 石墨蠕化衰退

蠕墨鑄鐵缸蓋在澆注過(guò)程中由于一包澆注多件，澆注至末箱時(shí)容易出現(xiàn)蠕化衰退現(xiàn)象，造成蠕蟲(chóng)狀石墨衰退成片狀，在蠕墨鑄鐵缸蓋中發(fā)現(xiàn)的蠕蟲(chóng)狀石墨中心開(kāi)始有片狀石墨出現(xiàn)如圖10。

圖10 石墨蠕化衰退開(kāi)始出現(xiàn)

片狀石墨的存在會(huì)導(dǎo)致蠕墨鑄鐵鑄件性能急劇下降，造成鑄件報(bào)廢。在正常生產(chǎn)過(guò)程中引入熱分析快速檢測(cè)方法，能夠在90s內(nèi)快速判斷鐵水蠕化狀態(tài)，防止蠕化不良鐵液的澆注。轉(zhuǎn)運(yùn)澆注過(guò)程中需嚴(yán)格控制澆注時(shí)間，根據(jù)熱分析系統(tǒng)的建議進(jìn)行澆注，嚴(yán)格控制澆注時(shí)間在8min之內(nèi)。

4.4 加工性能問(wèn)題

由于蠕墨鑄鐵鑄件的強(qiáng)度相對(duì)于傳統(tǒng)灰鑄鐵提高了70%以上，達(dá)到400MPa以上，同時(shí)硬度相對(duì)灰鑄鐵也略有提高，延伸率達(dá)到1.0-2.5%。加工過(guò)程中不可避免的存在刀具磨損量大，加工難度大等問(wèn)題。

蠕墨鑄鐵缸體冷加工過(guò)程中切削量大，加工精度要求高，目前我們采用原有加工灰鑄鐵的機(jī)床、刀具進(jìn)行蠕墨鑄鐵缸體的加工，主要存在如下問(wèn)題。

4.4.1 硬度高

車削和銑削過(guò)程中反映蠕鐵缸體硬度較高，對(duì)刀具的磨損較為嚴(yán)重，目前我們解決措施是一方面將車削銑削工藝參數(shù)降低，降低切削速度，取原有灰鑄鐵加工參數(shù)的70%左右進(jìn)行加工。另一方面在鑄造工藝控制室盡量對(duì)硬度進(jìn)行控制，將硬度值控制在該牌號(hào)的下限，便于加工。

4.4.2 粘刀、糊刀、刀具磨損量大

在鏜削和鉆削過(guò)程中存在的顯著問(wèn)題是刀具磨損量大，加工速度快時(shí)容易出現(xiàn)粘刀糊刀現(xiàn)象。解決這一措施目前可行的方法是降低鏜削、鉆削的加工參數(shù)。

長(zhǎng)遠(yuǎn)來(lái)看蠕墨鑄鐵的加工應(yīng)開(kāi)發(fā)專用刀具，結(jié)合蠕墨鑄鐵鑄件的強(qiáng)度高、韌性好的特點(diǎn)研究專用刀具，并開(kāi)發(fā)新的冷加工工藝。

5 結(jié)論

(1) 蠕鐵是一種柴油機(jī)缸體缸蓋的材料選擇。

(2)喂線法與熱分析技術(shù)相結(jié)合的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)工藝既有喂線法精確控制喂線量的優(yōu)點(diǎn)，又能通過(guò)熱分析技術(shù)對(duì)鐵液蠕化效果進(jìn)行預(yù)判，能夠保證蠕化效果，可以應(yīng)用于蠕墨鑄鐵缸體、缸蓋的批量生產(chǎn)。

(3)分析了蠕墨鑄鐵缸體、缸蓋生產(chǎn)中存在的問(wèn)題，并提出了對(duì)應(yīng)的解決措施。

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