張賀全+尹秀錦

摘要：文章對(duì)鐵水中的錳在冶煉過(guò)程中的反應(yīng)機(jī)理進(jìn)行研究，通過(guò)提高轉(zhuǎn)爐過(guò)程用氧、布料方式減輕鐵水中錳元素在冶煉過(guò)程中的氧化量和提高其冶煉后期的還原效果，使高、低錳鐵水條件下中轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳得到有效控制和提高。

關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)爐冶煉；氧化還原；錳元素；中厚板廠

中圖分類號(hào)：TF703文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1009-2374（2014）24-0054-03

錳元素是鋼材中的有益元素，轉(zhuǎn)爐冶煉使用的鐵水中的錳在冶煉過(guò)程中幾乎全部氧化，但在冶煉終點(diǎn)依然會(huì)有部分殘留和通過(guò)其氧化物的還原而產(chǎn)生的錳，即余錳。余錳含量的高低，直接影響著轉(zhuǎn)爐操作的穩(wěn)定性和脫氧合金化中錳合金的加入量，中厚板廠45t轉(zhuǎn)爐區(qū)的終點(diǎn)余Mn含量平均在0.08%左右，若能得到進(jìn)一步提高，將對(duì)降低含錳合金成本和減少金屬損失有極大效益，同時(shí)，隨著余錳含量的提高，鋼水氧化性降低，爐渣脫硫能力也會(huì)得到提高。

1中厚板廠現(xiàn)狀

中厚板廠45t轉(zhuǎn)爐區(qū)目前有3座45t轉(zhuǎn)爐，使用鐵水中Mn含量在0.20%～0.70%之間，絕大多數(shù)鐵水Mn含量在0.20%以下或0.60%以上，轉(zhuǎn)爐平均余錳含量0.082%（平均終點(diǎn)C含量為0.072%）。每爐平均出鋼量在44t左右。

2轉(zhuǎn)爐余錳控制技術(shù)的研究與應(yīng)用

2.1錳在煉鋼過(guò)程中過(guò)程反應(yīng)機(jī)理的研究

2.1.1錳的氧化與還原。錳的高溫?fù)]發(fā)性較大，當(dāng)其含量高時(shí)，能在氣相中氧化，但由于它的氧化產(chǎn)物均相形核有困難，煉鋼過(guò)程中主要的反應(yīng)發(fā)生在鋼渣界面上。鋼液中錳的氧化分直接氧化和間接氧化兩種方式：

直接氧化反應(yīng)：[Mn]+1/2[O2]＝（MnO）

間接氧化反應(yīng)：[Mn]+[O]＝（MnO），其中[O]為（FeO）＝[Fe]+[O]；

在堿性操作中，在高（MnO）和高溫度的條件下會(huì)發(fā)生錳的還原。溫度越高，還原出來(lái)的錳量越大，即“余錳”量越高。在（FeO）和溫度一定時(shí)，（MnO）量越高，還原出來(lái)的錳量也越高，冶煉過(guò)程中減少放渣次數(shù)和放渣量或向渣中加入錳礦都可以達(dá)到這一目的。

2.1.2吹煉過(guò)程中錳的變化情況。錳在冶煉初期就大量氧化，在吹煉前期所形成的（MnO·SiO2），隨著爐渣中CaO含量的增加，會(huì)發(fā)生（MnO·SiO2）+2（CaO）＝（2CaO·SiO2）+（MnO）的反應(yīng)，（MnO）呈自由狀態(tài)，吹煉后期爐溫升高后，（MnO）被還原，即：（MnO）+[C]＝[MnO]+{CO}或（MnO）+[Fe]＝[Mn]+（FeO）。在吹煉中[%Mn]的變化情況如圖1所示：

圖1吹煉過(guò)程中Mn的變化

從冶煉過(guò)程爐渣的氧化性和溫度等的變化來(lái)看：轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程中Mn的分配系數(shù)隨著煉鋼條件的變化而變化，熔煉初期，由于溫度較低，渣中FeO含量高，爐渣堿度低，故[Mn]激烈氧化，到冶煉后期，由于熔池溫度的升高，渣中FeO含量降低，爐渣堿度升高，錳從渣中還原，到吹煉末期由于渣中氧化性提高，又使錳重新氧化。從圖1中可以看出：熔池中的錳有明顯的“回升”現(xiàn)象。

2.2轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程錳還原技術(shù)的研究

轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中錳的還原主要取決與鋼渣中錳的分配比，影響錳分配比的主要因素為：爐渣中自由（MnO）的含量、終點(diǎn)溫度、熔渣中FeO含量、爐渣渣量等.在轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中加快錳的還原和提高鋼渣中錳的分配系數(shù)，主要通過(guò)改變影響其分配系數(shù)的相關(guān)因素來(lái)實(shí)現(xiàn)，主要為：

（1）提高爐溫。提高爐溫有利于（MnO）的還原，可提高余錳含量。

（2）堿度升高，爐渣中堿度的提高，使渣中（CaO）含量能夠一直保持在較高的狀態(tài)，可以促使自由態(tài)的（MnO）的濃度升高，從而提高鋼水中的錳含量。

（3）降低渣中（FeO）含量。渣中（FeO）含量的降低，降促使Mn→MnO的反應(yīng)逆向進(jìn)行，提高鋼水中的Mn含量。

（4）提高終點(diǎn)C。從轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程Mn的變化趨勢(shì)圖中可以明顯看出，冶煉高碳鋼時(shí)，因終點(diǎn)C含量高，其余錳含量也明顯偏高。

2.3轉(zhuǎn)爐余錳控制技術(shù)的開發(fā)

2.3.1冶煉前期氧壓和槍位的設(shè)定。轉(zhuǎn)爐冶煉前期主要的任務(wù)為化渣脫磷，在高錳鐵水條件下，前期冶煉中產(chǎn)生的大量MnO，對(duì)提高轉(zhuǎn)爐前期化渣效果會(huì)起到非常明顯的效果，因此，使用高錳鐵水后，前期的化渣效果對(duì)FeO的依賴程度有一定的減輕。為此，我們適當(dāng)?shù)慕档土宿D(zhuǎn)爐前期吹煉槍位，將前期吹煉槍位在原槍位的基礎(chǔ)上降低0.05～0.1m，同時(shí)將前期氧壓確定為0.90～0.95MPa。因渣中FeO的相對(duì)減少，使高錳鐵水下前期爐渣嚴(yán)重泡沫化的問(wèn)題得到解決。

低錳鐵水條件下，前期冶煉中因MnO數(shù)量少，使?fàn)t渣的流動(dòng)性受到較大影響，影響了前期的化渣效果，對(duì)轉(zhuǎn)爐脫磷產(chǎn)生影響。為了提高化渣效果，將會(huì)增加化渣劑的用量，同時(shí)因控制難度較大，會(huì)導(dǎo)致粘槍、噴濺等問(wèn)題出現(xiàn)。為減少低錳鐵水條件下，前期冶煉中因MnO數(shù)量對(duì)爐渣的流動(dòng)性的影響，我們?cè)谝睙捛捌?，?duì)氧槍開吹槍位進(jìn)行了進(jìn)一步降低，在原槍位的基礎(chǔ)上降低0.05m左右。同時(shí)將前期氧壓確定為0.95～0.98MPa。待來(lái)渣后將氧槍槍位及時(shí)進(jìn)行提高，在開吹槍位的基礎(chǔ)上提高0.1m左右。強(qiáng)化開吹攪拌力度提高鐵渣混攪效果，同時(shí)提高前期渣中的FeO含量，使低錳鐵水化渣效果不良和提溫慢的問(wèn)題得到解決。

2.3.2冶煉過(guò)程氧壓和槍位的控制。低錳鐵水中錳在冶煉前期氧化量較少，通過(guò)對(duì)吹煉4分左右的鐵水取樣后發(fā)現(xiàn)，鐵水中的Mn氧化率基本在50%～70%之間；而高錳鐵水的吹煉前期氧化率較大，一般都在90%以上。

鐵水中錳氧化后對(duì)轉(zhuǎn)爐的影響已在前期冶煉中得到控制，中期冶煉過(guò)程中為保持高的自由態(tài)（MnO）和還原渣中錳保持勻速的升溫速率，同時(shí)杜絕冶煉過(guò)程返干，過(guò)程槍位控制由原鐵水條件下的中期恒槍恒壓模式調(diào)整為變槍恒壓模式，在返干期過(guò)程槍位仍按原槍位進(jìn)行控制，其它冶煉中期時(shí)間槍位在原槍位的基礎(chǔ)上降低0.05m，促進(jìn)冶煉中期錳的還原和控制還原后錳的氧化，提高鋼水中的錳含量。

2.3.3冶煉后期、終點(diǎn)氧壓、槍位的控制。為進(jìn)一步提高終點(diǎn)余錳含量，有必要對(duì)后期爐渣中的FeO含量進(jìn)行適當(dāng)控制，同時(shí)通過(guò)早拉碳的方式，提高對(duì)終點(diǎn)溫度、終點(diǎn)C的命中率。因此將冶煉后期氧壓控制在0.90～0.95MPa，槍位控制上以增加終點(diǎn)拉碳時(shí)間為目的，較原操作模式早30秒（45t轉(zhuǎn)爐的總吹煉時(shí)間在11.5分左右）進(jìn)行壓槍拉碳操作，拉碳時(shí)間由原來(lái)的30秒左右提高到60秒左右。

2.3.4提高轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)C和一次命中率.在對(duì)轉(zhuǎn)爐過(guò)程用氧技術(shù)優(yōu)化的同時(shí)，我們重點(diǎn)進(jìn)行了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)C的和一次命中率的提高。通過(guò)穩(wěn)定轉(zhuǎn)爐操作、提高職工操作水平，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)C由原來(lái)的平均0.072%提高到0.089%，終點(diǎn)C平均提高0.017%。同時(shí)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)一次命中率由原來(lái)的38%左右提高到58.2%，提高20%以上。

2.4轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程加料工藝的優(yōu)化

為進(jìn)一步提高轉(zhuǎn)爐過(guò)程控制水平，減少因高錳鐵水造成的溢渣、噴濺現(xiàn)象以及低錳鐵水對(duì)前期化渣效果差的影響，同時(shí)為提高轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量，我們對(duì)轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中的加料工藝進(jìn)行了優(yōu)化。對(duì)布料工藝的整體優(yōu)化主要為石灰、礦石使用時(shí)機(jī)的調(diào)整。

2.4.1石灰使用時(shí)機(jī)的調(diào)整。煉鋼用石灰的使用，在原工藝條件下，石灰的使用主要分兩個(gè)階段進(jìn)行加入。在開吹過(guò)程中放入石灰總用量的3/4進(jìn)行前期化渣，留有部分石灰在前期來(lái)渣后再加入，在保證前期化渣效果的同時(shí)保證石灰總量，確保爐渣堿度。

在冶煉前期，隨著Si、Mn的快速氧化，爐渣堿度降低，鋼液溫度快速上升。我們將石灰的加入時(shí)機(jī)調(diào)整為開吹過(guò)程加入絕大部分石灰（約4/5），只留少量在過(guò)程使用，不再嚴(yán)格要求區(qū)分石灰加入的的兩個(gè)加入階段。

2.4.2礦石使用工藝的優(yōu)化。轉(zhuǎn)爐用礦石的作用是在控制轉(zhuǎn)爐過(guò)程溫度的同時(shí)，通過(guò)直接還原礦石中的FeO來(lái)提高金屬收得率。同時(shí)礦石的使用也為冶煉過(guò)程提高渣中FeO含量，提高化渣效果帶來(lái)便利。在鐵水中的錳出現(xiàn)高低差值較大的波動(dòng)后，開吹過(guò)程中加入部分礦石來(lái)參與前期的化渣和溫度控制對(duì)前期操作有較大的好處。但加入過(guò)多會(huì)導(dǎo)致前期溢渣嚴(yán)重，因此我們明確了前期礦石的加入量，將前期礦石的加入量控制在8～15kg/t之間。另外，為保證冶煉后期渣中錳的還原條件，轉(zhuǎn)爐冶煉后期取消了礦石的加入，杜絕因加入礦石導(dǎo)致渣中FeO含量過(guò)多使錳的氧化還原反應(yīng)收到限制，導(dǎo)致終點(diǎn)余錳含量降低的問(wèn)題發(fā)生。

3使用情況總結(jié)

通過(guò)轉(zhuǎn)爐用氧技術(shù)和布料工藝的優(yōu)化調(diào)整，達(dá)到了以下效果：

3.1轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量得到明顯提高

在2012年1～6月份期間我們對(duì)Q235B和HRB400等鋼種的終點(diǎn)余錳情況進(jìn)行了連續(xù)的抽檢和跟蹤，抽檢數(shù)據(jù)顯示其余錳含量平均為0.081%，通過(guò)轉(zhuǎn)爐余錳控制技術(shù)的實(shí)施，2013年1～6月份轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量提高到平均0.115%。（其中高錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到25%以上，低錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到70%以上），余錳含量平均增加0.035%。

3.2溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制

在高低錳鐵水條件波動(dòng)的情況下，轉(zhuǎn)爐因化渣過(guò)慢或過(guò)快導(dǎo)致的過(guò)程溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制，中厚板廠45t轉(zhuǎn)爐2012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)見(jiàn)圖2：

圖22012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)圖

鋼鐵料消耗由2012年1～6月份的平均1069.7kg/噸鋼，降低到2012年7月～13年6月的平均1056.1kg/噸鋼，鋼鐵料消耗降低13.6kg/t噸鋼其中13年成熟應(yīng)用后鋼鐵料消耗平均控制在了053.3kg/t鋼。通過(guò)鐵水中，Mn含量的控制，使轉(zhuǎn)爐過(guò)程操作得到穩(wěn)定，對(duì)鋼鐵料消耗的降低和穩(wěn)定有一定的貢獻(xiàn)。

4結(jié)語(yǔ)

通過(guò)上述措施的實(shí)施，濟(jì)鋼中厚板廠45噸區(qū)域轉(zhuǎn)爐余錳含量平均增加了0.035%，達(dá)到了預(yù)期的目的。鋼水終點(diǎn)余錳的增加也使得在脫氧合金化過(guò)程中需要的含錳合金的用量得到降低，同時(shí)減少了冶煉過(guò)程的溢渣和噴濺現(xiàn)象，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳含量也穩(wěn)步提升，使得轉(zhuǎn)爐出鋼量和爐況得到保證，降低了鋼鐵料的消耗和耐材消耗，使得生產(chǎn)成本進(jìn)一步降低。

參考文獻(xiàn)

[1]?章文達(dá)．錳含量與鋼性能的關(guān)系[J]．江西冶金，

?1996，（4）．

[2]?薛正涼，吳麗嘉，等．轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水殘錳含量及錳收

?得率的影響因素分析[J]．煉鋼，2011，27（6）．

[3]?李聿軍，李斌，等．轉(zhuǎn)爐內(nèi)加錳鐵脫硫的工藝探討和

?實(shí)踐[J]．山東冶金，2008，30（2）．

[4]?李榮生，馮潤(rùn)明，等．貧錳礦在轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝中的應(yīng)

?用[J]．煉鋼，2004，20（1）．

[5]?陳永金，覃強(qiáng)，等．鋼水LF爐精煉成分穩(wěn)定控制的措

?施[J]．柳鋼科技，2001，（1）．

[6]?孫海軍，陳嘉穎，等．音平控渣技術(shù)在冶煉高鉻高錳

?鐵水的應(yīng)用[J]．中國(guó)冶金，2012，22（10）．

[7]?琚澤龍，冒建忠，等．降低鋼鐵料消耗實(shí)踐[J]．四川

?冶金，2012，36（3）．

在冶煉前期，隨著Si、Mn的快速氧化，爐渣堿度降低，鋼液溫度快速上升。我們將石灰的加入時(shí)機(jī)調(diào)整為開吹過(guò)程加入絕大部分石灰（約4/5），只留少量在過(guò)程使用，不再嚴(yán)格要求區(qū)分石灰加入的的兩個(gè)加入階段。

2.4.2礦石使用工藝的優(yōu)化。轉(zhuǎn)爐用礦石的作用是在控制轉(zhuǎn)爐過(guò)程溫度的同時(shí)，通過(guò)直接還原礦石中的FeO來(lái)提高金屬收得率。同時(shí)礦石的使用也為冶煉過(guò)程提高渣中FeO含量，提高化渣效果帶來(lái)便利。在鐵水中的錳出現(xiàn)高低差值較大的波動(dòng)后，開吹過(guò)程中加入部分礦石來(lái)參與前期的化渣和溫度控制對(duì)前期操作有較大的好處。但加入過(guò)多會(huì)導(dǎo)致前期溢渣嚴(yán)重，因此我們明確了前期礦石的加入量，將前期礦石的加入量控制在8～15kg/t之間。另外，為保證冶煉后期渣中錳的還原條件，轉(zhuǎn)爐冶煉后期取消了礦石的加入，杜絕因加入礦石導(dǎo)致渣中FeO含量過(guò)多使錳的氧化還原反應(yīng)收到限制，導(dǎo)致終點(diǎn)余錳含量降低的問(wèn)題發(fā)生。

3使用情況總結(jié)

通過(guò)轉(zhuǎn)爐用氧技術(shù)和布料工藝的優(yōu)化調(diào)整，達(dá)到了以下效果：

3.1轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量得到明顯提高

在2012年1～6月份期間我們對(duì)Q235B和HRB400等鋼種的終點(diǎn)余錳情況進(jìn)行了連續(xù)的抽檢和跟蹤，抽檢數(shù)據(jù)顯示其余錳含量平均為0.081%，通過(guò)轉(zhuǎn)爐余錳控制技術(shù)的實(shí)施，2013年1～6月份轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量提高到平均0.115%。（其中高錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到25%以上，低錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到70%以上），余錳含量平均增加0.035%。

3.2溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制

在高低錳鐵水條件波動(dòng)的情況下，轉(zhuǎn)爐因化渣過(guò)慢或過(guò)快導(dǎo)致的過(guò)程溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制，中厚板廠45t轉(zhuǎn)爐2012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)見(jiàn)圖2：

圖22012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)圖

鋼鐵料消耗由2012年1～6月份的平均1069.7kg/噸鋼，降低到2012年7月～13年6月的平均1056.1kg/噸鋼，鋼鐵料消耗降低13.6kg/t噸鋼其中13年成熟應(yīng)用后鋼鐵料消耗平均控制在了053.3kg/t鋼。通過(guò)鐵水中，Mn含量的控制，使轉(zhuǎn)爐過(guò)程操作得到穩(wěn)定，對(duì)鋼鐵料消耗的降低和穩(wěn)定有一定的貢獻(xiàn)。

4結(jié)語(yǔ)

通過(guò)上述措施的實(shí)施，濟(jì)鋼中厚板廠45噸區(qū)域轉(zhuǎn)爐余錳含量平均增加了0.035%，達(dá)到了預(yù)期的目的。鋼水終點(diǎn)余錳的增加也使得在脫氧合金化過(guò)程中需要的含錳合金的用量得到降低，同時(shí)減少了冶煉過(guò)程的溢渣和噴濺現(xiàn)象，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳含量也穩(wěn)步提升，使得轉(zhuǎn)爐出鋼量和爐況得到保證，降低了鋼鐵料的消耗和耐材消耗，使得生產(chǎn)成本進(jìn)一步降低。

參考文獻(xiàn)

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?得率的影響因素分析[J]．煉鋼，2011，27（6）．

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?實(shí)踐[J]．山東冶金，2008，30（2）．

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在冶煉前期，隨著Si、Mn的快速氧化，爐渣堿度降低，鋼液溫度快速上升。我們將石灰的加入時(shí)機(jī)調(diào)整為開吹過(guò)程加入絕大部分石灰（約4/5），只留少量在過(guò)程使用，不再嚴(yán)格要求區(qū)分石灰加入的的兩個(gè)加入階段。

2.4.2礦石使用工藝的優(yōu)化。轉(zhuǎn)爐用礦石的作用是在控制轉(zhuǎn)爐過(guò)程溫度的同時(shí)，通過(guò)直接還原礦石中的FeO來(lái)提高金屬收得率。同時(shí)礦石的使用也為冶煉過(guò)程提高渣中FeO含量，提高化渣效果帶來(lái)便利。在鐵水中的錳出現(xiàn)高低差值較大的波動(dòng)后，開吹過(guò)程中加入部分礦石來(lái)參與前期的化渣和溫度控制對(duì)前期操作有較大的好處。但加入過(guò)多會(huì)導(dǎo)致前期溢渣嚴(yán)重，因此我們明確了前期礦石的加入量，將前期礦石的加入量控制在8～15kg/t之間。另外，為保證冶煉后期渣中錳的還原條件，轉(zhuǎn)爐冶煉后期取消了礦石的加入，杜絕因加入礦石導(dǎo)致渣中FeO含量過(guò)多使錳的氧化還原反應(yīng)收到限制，導(dǎo)致終點(diǎn)余錳含量降低的問(wèn)題發(fā)生。

3使用情況總結(jié)

通過(guò)轉(zhuǎn)爐用氧技術(shù)和布料工藝的優(yōu)化調(diào)整，達(dá)到了以下效果：

3.1轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量得到明顯提高

在2012年1～6月份期間我們對(duì)Q235B和HRB400等鋼種的終點(diǎn)余錳情況進(jìn)行了連續(xù)的抽檢和跟蹤，抽檢數(shù)據(jù)顯示其余錳含量平均為0.081%，通過(guò)轉(zhuǎn)爐余錳控制技術(shù)的實(shí)施，2013年1～6月份轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)余錳含量提高到平均0.115%。（其中高錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到25%以上，低錳鐵水中Mn的回收率達(dá)到70%以上），余錳含量平均增加0.035%。

3.2溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制

在高低錳鐵水條件波動(dòng)的情況下，轉(zhuǎn)爐因化渣過(guò)慢或過(guò)快導(dǎo)致的過(guò)程溢渣和噴濺等現(xiàn)象得到明顯控制，中厚板廠45t轉(zhuǎn)爐2012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)見(jiàn)圖2：

圖22012年～2013年6月份期間鋼鐵料消耗趨勢(shì)圖

鋼鐵料消耗由2012年1～6月份的平均1069.7kg/噸鋼，降低到2012年7月～13年6月的平均1056.1kg/噸鋼，鋼鐵料消耗降低13.6kg/t噸鋼其中13年成熟應(yīng)用后鋼鐵料消耗平均控制在了053.3kg/t鋼。通過(guò)鐵水中，Mn含量的控制，使轉(zhuǎn)爐過(guò)程操作得到穩(wěn)定，對(duì)鋼鐵料消耗的降低和穩(wěn)定有一定的貢獻(xiàn)。

4結(jié)語(yǔ)

通過(guò)上述措施的實(shí)施，濟(jì)鋼中厚板廠45噸區(qū)域轉(zhuǎn)爐余錳含量平均增加了0.035%，達(dá)到了預(yù)期的目的。鋼水終點(diǎn)余錳的增加也使得在脫氧合金化過(guò)程中需要的含錳合金的用量得到降低，同時(shí)減少了冶煉過(guò)程的溢渣和噴濺現(xiàn)象，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳含量也穩(wěn)步提升，使得轉(zhuǎn)爐出鋼量和爐況得到保證，降低了鋼鐵料的消耗和耐材消耗，使得生產(chǎn)成本進(jìn)一步降低。

參考文獻(xiàn)

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