王明禮

(洛陽LYC軸承有限公司 技術中心，河南 洛陽 471039)

數(shù)值模擬技術在鑄造行業(yè)已得到較為廣泛的應用，成為利用高新技術改造傳統(tǒng)產業(yè)的成功范例，鑄造數(shù)值模擬技術對推動鑄造行業(yè)的技術進步起著越來越重要的作用[1-3]。

傳統(tǒng)特大型軸承套圈毛坯加工工藝為：鋸切下料→料段加熱→鐓餅→擴孔→輾擴。由于加工工序繁多，鍛件的加工成本較高。采用鑄輾復合工藝對鑄環(huán)件進行加熱和輾擴，省去了鋸切下料、料段加熱、鐓餅、擴孔等工序，使特大型軸承套圈毛坯的生產成本得以大幅度降低。

由于傳統(tǒng)鑄造工藝得到的鑄件中存在較嚴重的氣孔、砂眼和夾渣等鑄造缺陷，而鑄輾復合加工軸承鍛件毛坯的變形相對較小，因此，對鑄環(huán)件提出了更高的質量要求。采用傳統(tǒng)鑄造工藝生產的鑄環(huán)件，輾擴后得到的軸承鍛件毛坯難以滿足特大型軸承的要求，為了使鑄輾復合新工藝生產的軸承毛坯各項性能滿足技術要求，必須進行大量的鑄造工藝試驗和檢驗。采用先進的鑄造數(shù)值模擬技術可以分析鑄件缺陷形成的原因，并且可以用鑄造數(shù)值模擬的方法代替大量的鑄造工藝試驗，使鑄造工藝參數(shù)得以優(yōu)化，最終達到降低鑄造工藝試驗費用、提高鑄件質量的目的。

1 原鑄造工藝設計

為了控制軸承鑄環(huán)件成形過程中形成的縮孔、縮松、偏析等缺陷和細化鑄環(huán)件晶粒，采用砂型鑄造工藝進行試驗， 試驗產品型號為013.30.1220.03/01，材料為42CrMo，其澆注零件圖如圖1所示。

圖1 澆注零件圖

按照設計的鑄造工藝進行試驗，然后將鑄成的鑄環(huán)件切割成低倍試片進行低倍組織檢驗。檢驗發(fā)現(xiàn)，在鑄環(huán)件冒口2～5 mm處存在低倍缺陷(圖2)。對低倍試片進行金相組織分析，可見缺陷處組織中鐵素體晶粒粗大，珠光體呈較大的點、塊狀分布，如圖3a、圖3b、圖3d所示；在圖3c中可明顯看到一黑色帶狀雜質。鑄件組織中的粗大鐵素體、珠光體以及雜質可顯著降低鑄件的綜合性能，并且對后續(xù)輾擴工序產生極其不利的影響。

圖2 鑄環(huán)件低倍試片(宏觀)

圖3 金相組織圖

2 鑄造工藝模擬及試驗研究

傳統(tǒng)鑄件的生產主要依靠工程技術人員的經驗，缺乏科學的理論依據(jù)，特別是對于復雜件和重要件，生產中往往要反復修改鑄造工藝方案來達到最終的技術要求。這種“經驗+試驗”的方法導致鑄件研制周期長、成本高，且質量不可靠，已不能適應工業(yè)發(fā)展的需求。鑄造 ProCAST模擬技術利用計算機技術改造和提升傳統(tǒng)鑄造技術，對降低生產成本，提高鑄造企業(yè)競爭力有著不可替代的作用。其主要適用于鑄造工藝試驗的模擬，優(yōu)選最佳鑄造工藝，達到降低鑄造試驗成本，提高鑄造試驗效率的目的[4]。

2.1 ProCAST數(shù)值模擬

利用ProCAST專業(yè)鑄造模擬軟件對設計的鑄造工藝進行數(shù)值模擬分析。由于鑄件凝固時間、凝固狀態(tài)直接影響出模時間，且在鑄輾復合成形中需要利用鑄造余熱進行輾擴，所以著重研究固相凝固時間、縮松比和固相率3個技術指標。數(shù)值模擬分析發(fā)現(xiàn)的缺陷部位與實際鑄造情況基本一致。圖4為模擬進行到第17 750步時鑄件和冒口各個部分凝固時間的分布情況，可見冒口呈V形收縮，與空氣接觸的部位因熱量能較快地傳遞，凝固時間最短；而冒口根部和環(huán)件內部邊緣不易散熱，最后凝固。圖5為模擬進行到第12 730步時各區(qū)域出現(xiàn)縮松的概率，從圖中可以明顯看出：冒口下方、環(huán)件內部上方的2個小區(qū)域縮松比最高，該處最易出現(xiàn)鑄造縮松缺陷。模擬在8 230步時，如圖6固相分布云圖所示，鑄件心部凝固最慢，圖中固相率相對較高的位置與圖5中的縮松比較高的位置一致。鑄件在凝固中，由于凝固順序導致的鑄件凝固不均，后凝固的部位受先凝固部位的限制，導致鑄件內部應力不均，從而導致縮松比的分布不均。

圖4 固相時間

圖5 縮松比

圖6 固相率

2.2 低倍缺陷產生的原因

根據(jù)鑄造工藝、金相組織分析和鑄造數(shù)值模擬分析結果，確定鑄件產生低倍缺陷的原因為：

(1)冶煉環(huán)節(jié)沒能有效除雜，以致有害雜質殘留在鋼水中，隨澆注留在了鑄件內；

(2)冒口位置、大小設置不夠合理，不能有效補縮；

(3)澆注速度過快。

2.3 鑄造工藝的改進

針對鑄件低倍缺陷產生的原因，結合鑄造工藝數(shù)值模擬得到的結果，對初步設計的鑄造工藝進行優(yōu)化改進，改進措施為：

(1)增加冒口尺寸，由原來的200 mm增加到260 mm；

(2)澆注時增加過濾網；

(3)采用下鑄法進行澆注；

(4)降低澆注溫度，由原來的1 620 ℃出爐后直接澆注改為出爐后降低至1 530～1 550 ℃時澆注。

改進后的澆注零件圖如圖7所示。ProCAST參數(shù)設置：鑄件與冷鐵、砂箱間換熱系數(shù)為300 W·m-2·K-1，冷鐵與砂箱間換熱系數(shù)為1 000 W·m-2·K-1，鑄造系統(tǒng)為空冷，澆注速度為400 mm/s，澆注溫度為1 560 ℃。數(shù)值模擬完全凝固后鑄件的縮松、縮孔分布如圖8所示。由圖可知，在冷鐵和冒口的共同作用下，鑄件實現(xiàn)了由外向內、自上而下的順序凝固，冷鐵作用明顯，冒口尺寸合理，補縮充分，縮松、縮孔留在冒口內，鑄件不存在缺陷，模擬結果和設計思路相符。

圖7 改進后的澆注零件圖

圖8 縮松、縮孔切面分布圖

2.4 鑄件低倍組織檢驗

解剖改進后鑄造工藝澆注的鑄件，進行低倍組織檢驗，檢驗結果如圖9所示。由圖可知，原鑄造工藝鑄件中存在的低倍缺陷已完全消失，低倍組織符合要求。

3 結束語

利用ProCAST專業(yè)鑄造模擬軟件對設計的鑄造工藝進行數(shù)值模擬分析，研究固相凝固時間、縮松比和固相率3個指標，可以確定鑄件缺陷形成的部位，通過試驗研究和數(shù)值模擬相結合，制定了最優(yōu)澆鑄工藝，對制定理想的鑄造工藝具有重要的指導意義。