章紅梅 曾 松

（同濟大學(xué)土木工程防災(zāi)國家重點實驗室，上海200092）

不同軸壓比下剪力墻抗震性能試驗研究

章紅梅 曾 松*

（同濟大學(xué)土木工程防災(zāi)國家重點實驗室，上海200092）

軸壓比是影響剪力墻抗震性能的重要因素之一，研究軸壓比對剪力墻抗震性能的影響是剪力墻抗震設(shè)計的重要內(nèi)容。通過低周反復(fù)試驗研究了實際軸壓比分別為0.14、0.28、0.43和0.57的4片矩形截面剪力墻的抗震性能，包括水平承載力、頂點力-位移關(guān)系、剛度變化規(guī)律、黏滯阻尼系數(shù)變化規(guī)律等。收集了19個相關(guān)試驗數(shù)據(jù)，研究了軸壓比與承載能力以及水平位移角的關(guān)系。

剪力墻，軸壓比，抗震性能

1 引 言

剪力墻是高層結(jié)構(gòu)抗震的主要抗側(cè)移構(gòu)件之一，剪力墻抗震性能直接影響到結(jié)構(gòu)地震時的安全。為了有效地控制地震作用下整體結(jié)構(gòu)的損傷破壞，需要對剪力墻抗震性能深入了解。

以往眾多學(xué)者的研究成果及和我國JGJ 3—2010［1］（以下簡稱《規(guī)程》）《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中關(guān)于剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計的相關(guān)規(guī)定，表明影響剪力墻抗震性能的因素很多，包括剪跨比、軸壓比、邊緣構(gòu)件配箍率、構(gòu)件截面形式等。其中，軸壓比對剪力墻抗震性能影響顯著而受到研究學(xué)者們的重視。一方面，隨著軸壓比的增大，墻體自身混凝土的開裂受到抑制，剪力墻結(jié)構(gòu)的承載能力在一定程度上可能有所增強；另一方面，當(dāng)軸壓比增大到一定程度時，會導(dǎo)致墻體的延性有所降低，強度及剛度在屈服后退化明顯。因此，合理地確定軸壓比對控制剪力墻抗震性能非常重要，各國的規(guī)范對軸壓比也都有相應(yīng)的規(guī)定。FEMA273［2］規(guī)定：剪力墻軸壓比大于0.35時，將不能有效抵抗地震力?！兑?guī)程》7.2.2條指出：“抗震設(shè)計時，各層短肢剪力墻在重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸力設(shè)計值的軸壓比，抗震等級為一、二、三時分別不宜大于0.45，0.50和0.55；對于無翼緣或端柱的一字型短肢剪力墻，其軸壓比限值相應(yīng)降低0.1。”

國內(nèi)外對不同軸壓比下剪力墻抗震性能的研究已有不少，得出了許多具有參考價值的研究成果。

李宏男和李兵［3］進行過3組不同高寬比的剪力墻在軸壓比分別為0.1、0.2、0.3時的試驗研究，該試驗得出的結(jié)論是：隨著軸壓比在一定范圍內(nèi)的提高，相同剪跨比的剪力墻的水平抗側(cè)承載能力有一定程度的提高，但墻體的延性有所下降，強度退化和剛度退化趨于嚴(yán)重。

蔣歡軍完成了軸壓比為0.1、0.2，高寬比均為0.46的兩片剪力墻試驗［4］，研究結(jié)果表明：隨軸壓比增加承載力降低、延性增強、剪切效應(yīng)增強、裂縫殘余率減小等。

張云峰［5］認(rèn)為：軸壓比對壓彎構(gòu)件延性的影響實質(zhì)是軸壓力產(chǎn)生的壓應(yīng)變對截面延性的影響。首先，較高的軸壓比使得剪力墻的受壓區(qū)高度較高，受壓側(cè)的應(yīng)變達到極限壓應(yīng)變εcu時，受拉側(cè)鋼筋的屈服后變形得不到發(fā)展，甚至達不到屈服；第二，高軸壓比更嚴(yán)重地抑制了塑性區(qū)長度的增加，使塑性區(qū)更集中于墻體底部［5］。

陳勤等［6］的計算分析表明，軸壓比對有、無約束邊緣構(gòu)件的剪力墻受力性能的影響是相同的：軸壓比小的墻，極限點由力控制，軸壓比高的墻，極限點由墻端混凝土極限壓應(yīng)變控制；承載力隨軸壓比的增大而增大，但軸壓比大到一定程度后，承載力提高不明顯；隨軸壓比增大，屈服位移增大，位移延性比和極限位移角減小，軸壓比超過一定值時，若墻端混凝土約束不夠，墻的延性不滿足抗震要求。

Lefas等［7］指出：軸壓比對延性影響很大，軸壓比提高，延性下降，當(dāng)軸壓較大時（如軸壓比達到或超過0.25），延性下降幅度較大。

對上述研究進行綜合可以得到以下3個主要結(jié)論：

（1）剪力墻軸壓比應(yīng)該有上限。當(dāng)軸壓比超過該上限值時，墻體強度及剛度退化嚴(yán)重，墻體的延性滿足不了抗震要求。

（2）軸壓比在一定范圍內(nèi)增加時，承載力增加。軸壓力一定范圍的增大能有效地抑制混凝土的開裂及裂紋的擴展，從而提高了剪力墻體的承載力。

（3）軸壓比一定范圍內(nèi)增大，延性降低。較高的軸壓力抑制混凝土開裂的同時也增大了混凝土受壓區(qū)高度、抑制塑性區(qū)的增長，使受拉側(cè)鋼筋的屈服后變形得不到發(fā)展甚至達不到屈服，墻體的延性降低。

本文以軸壓比為主要參數(shù)，設(shè)計并完成了變軸壓比鋼筋混凝土剪力墻構(gòu)件的低周反復(fù)加載試驗，詳細(xì)記錄了構(gòu)件各損傷階段的變形和裂縫寬度，研究了構(gòu)件的地震損傷破壞過程和破壞程度，對比研究了軸壓比變化對構(gòu)件承載力、延性的影響規(guī)律。

2 試驗設(shè)計

本文進行的剪力墻變參數(shù)試驗將軸壓比對剪力墻抗震性能的影響作為重點研究內(nèi)容，該組試驗共包含4片試件。試件參數(shù)中，除了軸壓比變化，其他參數(shù)均相同，軸壓比分別為0.14、0.28、0.43、0.57。軸壓比的計算按以下公式進行計算：

式中，N為試驗時試件所受實際軸向壓力；fck表示標(biāo)準(zhǔn)混凝土抗壓強度（通過試驗測得）；A表示試件的橫截面積。

2.1 材料參數(shù)

本次試驗選用C30混凝土、HPB300、HPB335級鋼筋。通過對100mm×100mm×300mm混凝土棱柱體進行試驗測量，測得混凝土標(biāo)準(zhǔn)抗壓強度為27.2 MPa（換算后）。鋼筋材料性能參數(shù)如表1所示。

表1 鋼筋材料性能參數(shù)表Table 1 Thematerial parameters of rebars

2.2 加載裝置

采用單懸臂形式進行加載試驗，豎向用千斤頂施加軸向力。為減小頂梁與千斤頂之間的摩擦力對試驗結(jié)果的影響，在千斤頂?shù)捻敹嗽O(shè)置滾軸，用申克加載機施加水平往復(fù)荷載。試驗加載裝置及位移計布置如圖2所示。

2.3 試件介紹

表2列出了本次試驗所有試件情況匯總，包括各試件尺寸、材料選用、配筋情況及設(shè)計軸壓比等。試驗內(nèi)容包括變軸壓比情況，每種情況包含1片試件，加載、試驗條件除所變化的研究參數(shù)外均相同。圖1顯示了試件尺寸。

表2 試件尺寸及配筋匯總表Table 2 Dimension and layout of specimens

圖1 試件尺寸圖（單位：mm）Fig.1 Dimension of specimen（Unit：mm）

圖2 試驗加載裝置及測點布置圖Fig.2 Test loading device and testing point arrangement

2.4 加載制度

試驗采用擬靜力方式進行加載。試驗時，先在墻體頂部施加壓力，按照《建筑抗震試驗方法規(guī)程》（JGJ 101—96）［8］的要求，先在墻體頂部施加大小為滿載的40%豎向壓力，重復(fù)加載2～3次，以消除試件內(nèi)部組織不均勻性，然后軸向壓力加至滿載并在試驗中保持不變。

水平加載分兩個階段：第一階段采用力控制，先單調(diào)逐級加載至開裂，循環(huán)一次，以后各級荷載循環(huán)一次，直至屈服；第二階段采用位移控制，分別按屈服時頂點位移的倍數(shù)逐級加載，每級循環(huán)三次，直至試件的承載力大概下降到極限承載力的85%左右為止，試驗加載示意圖如圖3所示。

圖3 加載示意圖Fig.3 Method of loading

3 結(jié)果與討論

3.1 破壞模式

本文試驗中僅軸壓比變化時，各個試件的破壞模式見圖4。試件SW1-1（軸壓比0.14）、SW1-2（軸壓比0.28）破壞時以水平彎曲裂縫為主，破壞形式類似：水平裂縫并隨著荷載的增加裂縫寬度增大，繼續(xù)加載，縱筋屈服發(fā)生在混凝土壓碎之前，混凝土壓碎后墻肢根部兩側(cè)混凝土保護層剝落使鋼筋外露。在加載過程中觀察到鋼筋明顯彎曲，最后因邊緣構(gòu)件縱向鋼筋拉斷而破壞，試件發(fā)生彎曲破壞，具有較好的延性。

試件SW1-3（軸壓比0.43）、SW1-4（軸壓比0.57）破壞時以斜向剪切裂縫為主，裂縫主要集中于構(gòu)件根部。在水平荷載達到一定值，根部受拉區(qū)出現(xiàn)了細(xì)微的水平彎曲裂縫。隨著水平荷載的繼續(xù)增大，試件根部開始出現(xiàn)斜向剪切裂縫，并隨著荷載的增大不斷向墻體腹部延伸。當(dāng)水平荷載達到極限值時，兩端產(chǎn)生的斜向彎剪裂縫相互交叉，形成典型的“X”形裂縫。當(dāng)受壓區(qū)混凝土壓碎，箍筋發(fā)生較大變形，強度退化，失去承載能力，最終導(dǎo)致構(gòu)件破壞。破壞形態(tài)屬于彎剪破壞。

對比四組試件可以發(fā)現(xiàn)，軸壓比較小時，試件破壞時的裂縫比較分散，裂縫分布區(qū)域比較大，表現(xiàn)出較好的延性；隨著軸壓比的逐漸增大，試件破壞時的裂縫集中于墻體底部，裂縫分布區(qū)域逐漸減??；當(dāng)軸壓比增大到一定值時，試件破壞時的裂縫大量集中于墻體底部，破壞呈現(xiàn)一定的脆性。

圖4 試件破壞后裂紋分布Fig.4 Cracks distribution after failure

3.2 水平承載力

軸壓比變化時各試件的骨架曲線見圖5。當(dāng)軸壓比分別為0.14、0.28、0.43、0.57時，試件的頂點水平力峰值分別為188.84 kN、239.49 kN、221.83 kN、202.18 kN?？梢钥闯?，隨著軸壓比的增大，剪力墻試件的水平抗震承載力表現(xiàn)出先增大后減小的規(guī)律，水平承載力最大時對應(yīng)的設(shè)計軸壓比為0.28。屈服承載力和最大承載力隨軸壓比的變化數(shù)值見表3。

圖5 試件頂點力-位移滯回曲線Fig.5 Hysteresis loops of specimens

圖6 試件骨架曲線Fig.6 Load-displacement curves of specimens

表3 變軸壓比試驗結(jié)果Table 3 Testing results of specimens under varied axial load ratios

3.3 位移延性系數(shù)

在求得結(jié)構(gòu)側(cè)移、轉(zhuǎn)角后，即可計算出結(jié)構(gòu)的整體延性和局部延性，并根據(jù)其延性的大小對結(jié)構(gòu)的抗震性能做出評價。

圖7 試件黏滯阻尼系數(shù)變化組圖Fig.7 Viscous damping coefficient-displacement curves

圖8 試件抗震性態(tài)隨軸壓比變化圖Fig.8 The curves of seismic behavior under different axial load ratios

試驗過程中發(fā)現(xiàn)，部分試件的下降段未能達到最大承載力的85%就破壞了，極限點即取為破壞點?？偟膩碚f，試件位移延性系數(shù)隨軸壓比的增大先增大后減小。

3.4 剛度變化

構(gòu)件在反復(fù)荷載作用下的剛度可用平均割線剛度來表示，其值取為每一加載循環(huán)，正、負(fù)向最大荷載絕對值之和與其相應(yīng)位移絕對值之和之比。

為了便于比較，圖10給出了各試件剛度隨水平位移變化的關(guān)系圖。由圖可以發(fā)現(xiàn)，試件的剛度退化可分為兩個階段：第一階段從初始加載到試件屈服，為剛度快速退化階段，試件剛度隨側(cè)向荷載的增加呈現(xiàn)指數(shù)衰減；第二階段從試件屈服到最終破壞，為剛度退化平緩期，試件剛度退化相對平緩，試件殘余剛度為初始剛度的10%左右。來依次是SW1-2、SW1-3、SW1-1?？梢酝茢喑觯弘S著軸壓比的增大，試件剛度退化趨于嚴(yán)重。同時，隨軸壓比的增加，各試件的相對剛度是先增大，后減小，轉(zhuǎn)折處在設(shè)計軸壓比為0.28處。

圖9 試件骨架曲線組圖Fig.9 Skeleton curves of specimens

圖10 試件抗側(cè)剛度組圖Fig.10 Lateral stiffness curves of specimens

4.5 耗能能力

構(gòu)件的耗能能力可以從加載過程中的黏滯阻尼系數(shù)來反映，黏滯阻尼系數(shù)越大，耗能能力越強。本文統(tǒng)計了四個試件在整個試驗過程中的等效黏滯阻尼系數(shù)，分別為0.106 4，0.115 63，0.122 13，0.142 97。圖8給出了試件平均粘滯阻尼系數(shù)隨軸壓比變化的關(guān)系圖。統(tǒng)計結(jié)果表明剪力墻試件的等效黏滯阻尼系數(shù)隨軸壓比的增大而增大，試件SW1-4的耗能性能最強。

對試件耗能能力與軸壓比之間關(guān)系的理論分析可知：當(dāng)試件受到較大的軸向壓力作用時，混凝土自身的開裂受到了限制，致使混凝土開裂截面上摩擦增大，耗能能力增強。理論分析與試驗結(jié)構(gòu)較吻合，因此，可以推斷：本文所進行的試驗中（軸壓比0.14～0.57），隨軸壓比的增大，剪力墻試件的耗能能力增強。

3.6 屈服位移

從試驗結(jié)果來看，軸壓比對剪力墻承載力和屈服位移的影響規(guī)律比較類似，就軸壓比為0.14，0.28，0.43，0.57四種情況來說，軸壓比為0.28時，剪力墻水平承載力和屈服位移達到最大值。軸壓比小于該值時承載力和屈服位移隨軸壓比增加而增加，軸壓比大于該值時承載力和屈服位移隨軸壓比增加而減小。這說明剪力墻構(gòu)件軸壓比存在最佳值，當(dāng)軸壓比為最佳值時，剪力墻構(gòu)件的承載力能夠達到最大，同時延性系數(shù)也會比較良好。

4 國內(nèi)外相關(guān)試驗對比研究

比較四組試件剛度的退化情況，可以發(fā)現(xiàn)，在剛度退化的第一階段，SW1-4剛度退化最快，接下

目前國內(nèi)外許多科研機構(gòu)對軸壓比對普通矩形鋼筋混凝土剪力墻抗震性能的影響已進行了大量的試驗研究。表4是本文所進行的剪力墻試驗數(shù)據(jù)和所收集到的有關(guān)試驗結(jié)果，數(shù)據(jù)來自于文獻［3，9，10］。

根據(jù)收集的數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析，繪制極限強度-軸壓比關(guān)系圖、延性系數(shù)-軸壓比關(guān)系圖，極限位移角-軸壓比關(guān)系圖見圖11—圖13。

表4 相關(guān)研究中剪力墻抗剪性能與軸壓比關(guān)系統(tǒng)計表Table 4 The relationship between seism ic behavior of shear wall and axial load ratio in related research

圖11 屈服強度-軸壓比關(guān)系圖Fig.11 Yield strength-axial stress ratio curves

圖12 極限強度-軸壓比關(guān)系圖Fig.12 Ultimate strength-axial stress ratio curves

圖13 極限位移角—軸壓比關(guān)系圖Fig.13 Ultimate rotation load ratio curves

4.1 討 論

屈服強度、極限強度、極限位移角是反映了剪力墻構(gòu)件抗震性能的三個重要指標(biāo)，本文通過對收集試驗數(shù)據(jù)的調(diào)查統(tǒng)計，研究分析了三者與軸壓比間的變化規(guī)律。

4.1.1屈服強度、極限強度

通過對收集的試驗數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析，繪制屈服強度-軸壓比關(guān)系圖、極限強度-軸壓比關(guān)系圖?？梢园l(fā)現(xiàn)屈服強度、極限強度與軸壓比的關(guān)系類似，都表現(xiàn)為：一、二組試驗數(shù)據(jù)反映了構(gòu)件的強度隨軸壓比增大表現(xiàn)出先增大后減小的現(xiàn)象（第一組試驗，軸壓比為0.14～0.28時，強度隨軸壓比增大而增大，軸壓比為0.28～0.57時，強度隨軸壓比增大反而減?。坏诙M試驗，軸壓比為0.1～0.2時，強度隨軸壓比增大而增大，軸壓比為0.2～0.3時，強度隨軸壓比增大反而減?。６鴮τ诤笕M試驗數(shù)據(jù)，關(guān)系圖僅反映了隨軸壓比增大，構(gòu)件的強度逐漸增大。

本文所進行的試驗研究得出：試件的強度隨軸壓比增大，表現(xiàn)出先增大后減小的規(guī)律。跟本文所得出的結(jié)論相比，在收集的試驗數(shù)據(jù)中，僅前兩組能較好的反映這一規(guī)律；后四組試驗僅反映這一規(guī)律的上升段。分析其原因：主要是后四組試驗可能尚處于上述規(guī)律的上升階段，即沒有達到軸壓比與極限強度關(guān)系間的最佳峰值。

4.1.2極限位移角

根據(jù)收集的試驗數(shù)據(jù)，繪制極限位移角-軸壓比關(guān)系圖，可以發(fā)現(xiàn)：在統(tǒng)計的五組試驗數(shù)據(jù)中，極限位移角與軸壓比之間表現(xiàn)出來的規(guī)律性不明顯。第一、五組試驗結(jié)果表明極限位移角隨著軸壓比的增大，表現(xiàn)出先增大后減小的趨勢；第二、三、四組試驗結(jié)果則表明極限位移角隨軸壓比增大而減小。

通過以上剪力墻構(gòu)件的極限位移角與軸壓比之間變化規(guī)律的調(diào)查可以得出：剪力墻試件的軸壓比應(yīng)該存在一個某個最佳值，即當(dāng)軸壓比處于該最佳值時，剪力墻構(gòu)件的極限位移角能夠達到最大值；而當(dāng)軸壓比值超過該最佳值后，極限位移角隨軸壓比增大而減小，構(gòu)件延性降低。以上試驗數(shù)據(jù)中可以看出，第一、五組試驗的軸壓比最佳值分別為0.43、0.30；其他組的軸壓比應(yīng)該在0.1之前出現(xiàn)，要想得到具體的數(shù)值，還需更多的試驗數(shù)據(jù)。

通過試驗及對收集的試驗數(shù)據(jù)的調(diào)查，可以發(fā)現(xiàn)適當(dāng)?shù)卦黾愉摻罨炷良袅Φ妮S壓比能有效地改善結(jié)構(gòu)的抗震性能，但超過一定臨界值后，其抗水平側(cè)移承載力、延性性能均會顯著下降，且呈脆性破壞。要想有效地改善剪力墻的抗震性能，較好的措施是合理地控制剪力墻的軸壓比。

5 結(jié) 論

本文通過4片矩形截面剪力墻在不同軸壓比情況下的低周反復(fù)試驗及收集的19個相關(guān)實驗數(shù)據(jù)，研究了軸壓比對矩形剪力墻包括水平承載力、頂點力—位移關(guān)系、剛度變化規(guī)律、粘滯阻尼系數(shù)等抗震性能的影響規(guī)律。

（1）本文試驗試件破壞結(jié)果表明，隨軸壓比的增大，構(gòu)件破壞時裂縫逐漸集中于構(gòu)件的底部，構(gòu)件的破壞形態(tài)逐漸由彎曲破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟衅茐摹?/p>

（2）在本文所進行的軸壓比試驗條件下，隨著軸壓比增大，其等效黏滯阻尼系數(shù)逐漸增大，構(gòu)件耗能能力表現(xiàn)出增強的趨勢。

（3）本文所進行的試驗表明：在試件屈服之前，試件的剛度退化明顯，呈現(xiàn)指數(shù)衰減；試件屈服至最終破壞階段，剛度退化趨于平緩，試件殘余剛度為初始剛度的10%左右。隨軸壓比的增大，試件的剛度退化情況趨于嚴(yán)重。

（4）本文試驗結(jié)果及收集的實驗數(shù)據(jù)表明，隨軸壓比的遞增，剪力墻試件的屈服強度、極限強度及延性均表現(xiàn)出先增大后減小的規(guī)律。

根據(jù)本文研究得出的相應(yīng)規(guī)律，建議實際工程中，應(yīng)合理地選擇剪力墻結(jié)構(gòu)的實際軸壓比，取值在0.2～0.3內(nèi)比較好。

［1］ 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 3—2010高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.Ministry of Housing and Urban-Rural Construction of the People＇s Republic of China.JGJ3—2010 Technical specification for concrete structures of tall building［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，2011.（in Chinese）

［2］ FEMA273，NEHRP.Guidelines for the seismic rehabilitation of buildings［J］.Washington D.C.1997.

［3］ 李宏男，李兵.鋼筋混凝土剪力墻抗震恢復(fù)力模型試驗研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，2004，25（5）：5-7.Li Hongnan，Li Bing.Experimental study on seismic restoring performance of reinforced concrete shear wall［J］.Journal of Building Structures，2004，25（5）：5-7.（in Chinese）

［4］ 蔣歡軍.沿豎向耗能剪力墻抗震理論與應(yīng)用研究［D］.上海：同濟大學(xué)，1999.Jiang Huanjun.Seismic theory and application study of the vertical shearwall［D］.Shanghai：TongjiUniversity，1999.（in Chinese）

［5］ 張云峰.鋼筋混凝土剪力墻高軸壓比下抗震性能試驗研究［D］.北京：清華大學(xué)，1996.Zhang Yunfeng，Experimental study on seismic behavior of reinforced concrete shearwallwith high axial ratio［D］.Beijing：Tsinghua University，1996.（in Chinese）

［6］ 陳勤，錢稼茹，李耕勤.剪力墻受力性能的宏模型靜力彈塑性分析［J］.土木工程學(xué)報，2004，37（39）：35-43.Chen Qin，Qian Jiaru，LiGengqin.Static elastic-plastic analysis of shearwallwithmacro-model［J］.China Civil Engineering Journal，2004，37（39）：35-43.（in Chinese）

［7］ Lefas L D，Kotsovos M K，Ambraseys N N.Behavior of reinforced concrete structural walls：strength，deformation characteristics，and failuremechanism［J］.ACIStructural Journal，1990，87（1）：12-31.

［8］ 中華人民共和國建設(shè)部.JGI 101—96建筑抗震試驗方法規(guī)程［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，1997.Ministry of Construcfion of the People’s Republic of China.JGJ 101—96 Specificating of testingmethods of for earthquakes resistantbuilding［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，1997.（in Chinese）

［9］ 肖飛.不同軸壓比下再生混凝土髙剪力墻試驗研究［D］.合肥：合肥工業(yè)大學(xué)，2012.Xiao Fei.Experimental study of recycled concrete high shearwalls under differentaxial-load ratios［D］.Hefei：Hefei University of Technology，2012.（in Chinese）

［10］ 李少云.高軸壓比剪力墻的延性問題［C］.第十一屆全國高層建筑結(jié)構(gòu)學(xué)術(shù)交流會，1990.Li Shaoyun，Ductility of shearwallwith high axial ratio［C］.The Eleventh National Symposium of Tall Building Structure.1990.（in Chinese）

Experimental Study on the Seism ic Performance of Shear W alls under Varied Axial Com pression Ratios

ZHANG Hongmei ZENG Song*
（State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering，Tongji University，Shanghai200092，China）

The axial compression ratio is one of themost important factors to affect the seismic performance of shear walls，studying on the seismic performance of shearwalls under varied axial compression ratios is the key to seismic design of shearwalls.4 pieces shearwallswith rectangular cross-section under actual axial compression ratios about 0.14，0.28，0.43 and 0.57 have been tested，the lateral bearing capacity，force displacement relationship，stiffness degradation，change of viscous damping coefficient of shear walls have been studied.Also 19 related test data have been collected to find out the relationship between axial compression ratios and lateral bearing capacity，angle of lateral displacement.

shear wall，axial compression ratios，seismic performance

2013－11－08

國家自然科學(xué)基金資助項目（50621062）*聯(lián)系作者，Email：1332559tj＠#edu.cn