谷家林

摘 要：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程原有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。上部①層素填土為軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，以④層砂巖為樁端持力層。最后，采用FLAC3D對樁基在不同樁頂附加應(yīng)力條件下的位移進行數(shù)值模擬分析。

關(guān)鍵詞：承載力 樁基 FLAC3D

中圖分類號：TU476 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）01（c）-0114-02

擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，主要擬建建（構(gòu)）筑物設(shè)計指標：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程儲罐容量約255萬m3，主要構(gòu)筑物為鋼儲罐，其中10萬m3容量儲罐25個、5萬m3容量儲罐1個；附屬建（構(gòu)）筑物包括綜合辦公樓、35 kV變電站、維修間等。由于每個10萬立方米容量儲罐平面尺寸為D=80 m，H=21.8 m，上部結(jié)構(gòu)為外浮頂罐，基底附加應(yīng)力為250 kN/m2，所以現(xiàn)有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。

1 場地環(huán)境與工程地質(zhì)條件

擬建場地位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，場地北側(cè)有施工便道與濱海大道相連，交通較便利。擬建場地原始地貌單位屬海岸及海岸階地，后經(jīng)過兩次回填整平，已完成了填海及開挖工作。整個場地第二次回填整平工作仍在進行中，罐組（一）區(qū)域已完成整平。根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，依據(jù)場地巖土的成因、年代、巖性及物理、力學性質(zhì)，將本場地鉆探揭露深度范圍內(nèi)地層劃分為12層（含亞層），自上而下分別為：①層素填土（Qml）：②層含珊瑚中砂（Q4m）：②夾層珊瑚巖（Q4m）：④層砂巖（Q2mc）：⑤層粉質(zhì)黏土（Q1mc）：⑥層粉質(zhì)黏土（N2m）：⑥1層含黏性土中砂（N2m）：⑦層中砂（N2m）：⑧層生物碎屑巖（N2m）：⑨層砂礫巖（N2m）：⑨1層含黏性土中砂（N2m）：⑩層生物碎屑巖（N2m）：層含砂粉質(zhì)黏土（N2m）：

2 地基土工程性質(zhì)評價

根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，對罐組（一）場地地基土分析評價如下：

（1）素填土層，場地均有分布，土質(zhì)均勻性較差，承載力較低、壓縮模量較小，新近回填，未經(jīng)過處理不宜作為天然地基基礎(chǔ)持力層。（2）含珊瑚中砂層，場地均有分布，經(jīng)桿長修正后的標準貫入擊數(shù)N'平均值為11.1擊，經(jīng)桿長修正后重型動力觸探擊數(shù)N63.5平均值為4.4擊，承載力較低、壓縮模量中等，有輕微液化的可能性，未經(jīng)過處理不宜作為擬建10萬m3儲罐天然地基基礎(chǔ)持力層。（3）砂巖層，場地均有分布，厚度較大，巖石飽和單軸抗壓強度標準值為4.64 MPa，承載力高，是擬建油罐良好的樁端持力層。（4）粉質(zhì)黏土層，承載力中等、壓縮模量相對較大，α1-2=0.095，屬低壓縮性土，但場地分布區(qū)域及厚度較小，不宜作為樁基持力層。（5）粉質(zhì)黏土層，場地均有分布，厚度較大，承載力高，壓縮模量相對較大，α1-2=0.089，屬低壓縮性土，是擬建油罐良好的樁端持力層。

3 地基基礎(chǔ)方案分析

3.1 天然地基方案

淺部①層素填土為相對軟弱層，承載力和變形不能滿足擬建油罐和附屬配套設(shè)施的要求，故不能直接采用天然地基方案。

3.2 強夯地基

淺部①層素填土回填時間較短，且第一次回填時未經(jīng)過處理，其厚度較大、均勻性較差，未完成自重固結(jié)，整體工程性質(zhì)較差。為消除工程不利影響，根據(jù)擬建場地的地層特點，結(jié)合當?shù)亟?jīng)驗，建議進行強夯處理，以提高其的土層強度及壓縮性能，并能較大改善②層含珊瑚中砂的性狀。經(jīng)處理后滿足設(shè)計（強度及變形要求）的①層素填土，可以作為擬建雨水監(jiān)控池、污水收集池、泡沫站、初期雨水池及管廊的基礎(chǔ)持力層。

3.3 CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）復(fù)合地基

根據(jù)場地地層情況及地區(qū)施工經(jīng)驗，擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案。CFG樁復(fù)合地基處理方法具有樁身強度高、變形小、施工簡單、施工工期較短、工程造價相對較低、低噪音、無振動、無泥漿排放等特點。本場地CFG樁宜選擇④層砂巖（層厚3.00～11.50 m，層頂深度9.60～15.70 m）作為樁端持力層，樁端全斷面應(yīng)進入持力層頂面，樁徑選擇500 mm，樁間距可選擇3～5倍樁徑，樁長一般約10～16 m。有關(guān)CFG樁復(fù)合地基設(shè)計參數(shù)建議值見表1。

CFG樁單樁豎向承載力特征值可依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ 79-2002）估算，以6個鉆孔為例，進行單樁承載力特征值估算，估算結(jié)果見表2。

3.4 FLAC3D數(shù)值模擬

FLAC3D（Fast Lagrangian Analysis of Continua）由美國Itasca公司開發(fā)的，能夠進行土質(zhì)和巖石的三維結(jié)構(gòu)受力特性模擬和塑性流動分析。通過調(diào)整三維網(wǎng)格中的多面體單元來擬合實際的結(jié)構(gòu)。單元材料可采用線性或非線性本構(gòu)模型，在外力作用下，當材料發(fā)生屈服流動后，網(wǎng)格能夠相應(yīng)發(fā)生變形和移動（大變形模式）。FLAC3D采用了顯式拉格朗日算法和混合-離散分區(qū)技術(shù)，能夠非常準確地模擬材料的塑性破壞和流動。

本次模擬以鉆孔A080為例，采用莫爾-庫侖破壞準則，樁和砂巖的體積模量13.9e9 Pa，剪切模量10.4e9 Pa，填土的體積模量8.5e7 Pa，剪切模量4e7 Pa，重度1700 kN/m3，粘聚力8 kPa，內(nèi)摩擦角10°，含珊瑚中砂重度1600 kN/m3，粘聚力1 kPa，內(nèi)摩擦角35 °。

圖1樁頂受力為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時的軸向位移云圖。表4為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時達到穩(wěn)定的位移值。在對10萬m3原油儲罐及附屬建設(shè)物進行地基設(shè)計時，應(yīng)注意加載的邊界條件和樁頂軸向位移極限（見圖1）。

5 結(jié)語

（1）本場地上部①層素填土為本場地軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故不宜采用天然地基方案。建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。

（2）擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，成樁方法選用長螺旋鉆孔、管內(nèi)泵壓混合料灌注成樁，以④層砂巖作為樁端持力層。

參考文獻

[1] 北京東方新星石化工程股份有限公司.海南原油商業(yè)儲備基地工程-罐組（一）巖土工程勘察報告.2013.endprint

摘 要：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程原有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。上部①層素填土為軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，以④層砂巖為樁端持力層。最后，采用FLAC3D對樁基在不同樁頂附加應(yīng)力條件下的位移進行數(shù)值模擬分析。

關(guān)鍵詞：承載力 樁基 FLAC3D

中圖分類號：TU476 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）01（c）-0114-02

擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，主要擬建建（構(gòu)）筑物設(shè)計指標：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程儲罐容量約255萬m3，主要構(gòu)筑物為鋼儲罐，其中10萬m3容量儲罐25個、5萬m3容量儲罐1個；附屬建（構(gòu)）筑物包括綜合辦公樓、35 kV變電站、維修間等。由于每個10萬立方米容量儲罐平面尺寸為D=80 m，H=21.8 m，上部結(jié)構(gòu)為外浮頂罐，基底附加應(yīng)力為250 kN/m2，所以現(xiàn)有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。

1 場地環(huán)境與工程地質(zhì)條件

擬建場地位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，場地北側(cè)有施工便道與濱海大道相連，交通較便利。擬建場地原始地貌單位屬海岸及海岸階地，后經(jīng)過兩次回填整平，已完成了填海及開挖工作。整個場地第二次回填整平工作仍在進行中，罐組（一）區(qū)域已完成整平。根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，依據(jù)場地巖土的成因、年代、巖性及物理、力學性質(zhì)，將本場地鉆探揭露深度范圍內(nèi)地層劃分為12層（含亞層），自上而下分別為：①層素填土（Qml）：②層含珊瑚中砂（Q4m）：②夾層珊瑚巖（Q4m）：④層砂巖（Q2mc）：⑤層粉質(zhì)黏土（Q1mc）：⑥層粉質(zhì)黏土（N2m）：⑥1層含黏性土中砂（N2m）：⑦層中砂（N2m）：⑧層生物碎屑巖（N2m）：⑨層砂礫巖（N2m）：⑨1層含黏性土中砂（N2m）：⑩層生物碎屑巖（N2m）：層含砂粉質(zhì)黏土（N2m）：

2 地基土工程性質(zhì)評價

根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，對罐組（一）場地地基土分析評價如下：

（1）素填土層，場地均有分布，土質(zhì)均勻性較差，承載力較低、壓縮模量較小，新近回填，未經(jīng)過處理不宜作為天然地基基礎(chǔ)持力層。（2）含珊瑚中砂層，場地均有分布，經(jīng)桿長修正后的標準貫入擊數(shù)N'平均值為11.1擊，經(jīng)桿長修正后重型動力觸探擊數(shù)N63.5平均值為4.4擊，承載力較低、壓縮模量中等，有輕微液化的可能性，未經(jīng)過處理不宜作為擬建10萬m3儲罐天然地基基礎(chǔ)持力層。（3）砂巖層，場地均有分布，厚度較大，巖石飽和單軸抗壓強度標準值為4.64 MPa，承載力高，是擬建油罐良好的樁端持力層。（4）粉質(zhì)黏土層，承載力中等、壓縮模量相對較大，α1-2=0.095，屬低壓縮性土，但場地分布區(qū)域及厚度較小，不宜作為樁基持力層。（5）粉質(zhì)黏土層，場地均有分布，厚度較大，承載力高，壓縮模量相對較大，α1-2=0.089，屬低壓縮性土，是擬建油罐良好的樁端持力層。

3 地基基礎(chǔ)方案分析

3.1 天然地基方案

淺部①層素填土為相對軟弱層，承載力和變形不能滿足擬建油罐和附屬配套設(shè)施的要求，故不能直接采用天然地基方案。

3.2 強夯地基

淺部①層素填土回填時間較短，且第一次回填時未經(jīng)過處理，其厚度較大、均勻性較差，未完成自重固結(jié)，整體工程性質(zhì)較差。為消除工程不利影響，根據(jù)擬建場地的地層特點，結(jié)合當?shù)亟?jīng)驗，建議進行強夯處理，以提高其的土層強度及壓縮性能，并能較大改善②層含珊瑚中砂的性狀。經(jīng)處理后滿足設(shè)計（強度及變形要求）的①層素填土，可以作為擬建雨水監(jiān)控池、污水收集池、泡沫站、初期雨水池及管廊的基礎(chǔ)持力層。

3.3 CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）復(fù)合地基

根據(jù)場地地層情況及地區(qū)施工經(jīng)驗，擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案。CFG樁復(fù)合地基處理方法具有樁身強度高、變形小、施工簡單、施工工期較短、工程造價相對較低、低噪音、無振動、無泥漿排放等特點。本場地CFG樁宜選擇④層砂巖（層厚3.00～11.50 m，層頂深度9.60～15.70 m）作為樁端持力層，樁端全斷面應(yīng)進入持力層頂面，樁徑選擇500 mm，樁間距可選擇3～5倍樁徑，樁長一般約10～16 m。有關(guān)CFG樁復(fù)合地基設(shè)計參數(shù)建議值見表1。

CFG樁單樁豎向承載力特征值可依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ 79-2002）估算，以6個鉆孔為例，進行單樁承載力特征值估算，估算結(jié)果見表2。

3.4 FLAC3D數(shù)值模擬

FLAC3D（Fast Lagrangian Analysis of Continua）由美國Itasca公司開發(fā)的，能夠進行土質(zhì)和巖石的三維結(jié)構(gòu)受力特性模擬和塑性流動分析。通過調(diào)整三維網(wǎng)格中的多面體單元來擬合實際的結(jié)構(gòu)。單元材料可采用線性或非線性本構(gòu)模型，在外力作用下，當材料發(fā)生屈服流動后，網(wǎng)格能夠相應(yīng)發(fā)生變形和移動（大變形模式）。FLAC3D采用了顯式拉格朗日算法和混合-離散分區(qū)技術(shù)，能夠非常準確地模擬材料的塑性破壞和流動。

本次模擬以鉆孔A080為例，采用莫爾-庫侖破壞準則，樁和砂巖的體積模量13.9e9 Pa，剪切模量10.4e9 Pa，填土的體積模量8.5e7 Pa，剪切模量4e7 Pa，重度1700 kN/m3，粘聚力8 kPa，內(nèi)摩擦角10°，含珊瑚中砂重度1600 kN/m3，粘聚力1 kPa，內(nèi)摩擦角35 °。

圖1樁頂受力為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時的軸向位移云圖。表4為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時達到穩(wěn)定的位移值。在對10萬m3原油儲罐及附屬建設(shè)物進行地基設(shè)計時，應(yīng)注意加載的邊界條件和樁頂軸向位移極限（見圖1）。

5 結(jié)語

（1）本場地上部①層素填土為本場地軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故不宜采用天然地基方案。建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。

（2）擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，成樁方法選用長螺旋鉆孔、管內(nèi)泵壓混合料灌注成樁，以④層砂巖作為樁端持力層。

參考文獻

[1] 北京東方新星石化工程股份有限公司.海南原油商業(yè)儲備基地工程-罐組（一）巖土工程勘察報告.2013.endprint

摘 要：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程原有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。上部①層素填土為軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，以④層砂巖為樁端持力層。最后，采用FLAC3D對樁基在不同樁頂附加應(yīng)力條件下的位移進行數(shù)值模擬分析。

關(guān)鍵詞：承載力 樁基 FLAC3D

中圖分類號：TU476 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）01（c）-0114-02

擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，主要擬建建（構(gòu)）筑物設(shè)計指標：擬建海南原油商業(yè)儲備基地工程儲罐容量約255萬m3，主要構(gòu)筑物為鋼儲罐，其中10萬m3容量儲罐25個、5萬m3容量儲罐1個；附屬建（構(gòu)）筑物包括綜合辦公樓、35 kV變電站、維修間等。由于每個10萬立方米容量儲罐平面尺寸為D=80 m，H=21.8 m，上部結(jié)構(gòu)為外浮頂罐，基底附加應(yīng)力為250 kN/m2，所以現(xiàn)有地基不能滿足上部結(jié)構(gòu)的承載力，應(yīng)進行地基處理或采用樁基。

1 場地環(huán)境與工程地質(zhì)條件

擬建場地位于海南洋浦經(jīng)濟開發(fā)區(qū)化工園區(qū)，場地北側(cè)有施工便道與濱海大道相連，交通較便利。擬建場地原始地貌單位屬海岸及海岸階地，后經(jīng)過兩次回填整平，已完成了填海及開挖工作。整個場地第二次回填整平工作仍在進行中，罐組（一）區(qū)域已完成整平。根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，依據(jù)場地巖土的成因、年代、巖性及物理、力學性質(zhì)，將本場地鉆探揭露深度范圍內(nèi)地層劃分為12層（含亞層），自上而下分別為：①層素填土（Qml）：②層含珊瑚中砂（Q4m）：②夾層珊瑚巖（Q4m）：④層砂巖（Q2mc）：⑤層粉質(zhì)黏土（Q1mc）：⑥層粉質(zhì)黏土（N2m）：⑥1層含黏性土中砂（N2m）：⑦層中砂（N2m）：⑧層生物碎屑巖（N2m）：⑨層砂礫巖（N2m）：⑨1層含黏性土中砂（N2m）：⑩層生物碎屑巖（N2m）：層含砂粉質(zhì)黏土（N2m）：

2 地基土工程性質(zhì)評價

根據(jù)野外鉆探、原位測試及室內(nèi)土工試驗成果，對罐組（一）場地地基土分析評價如下：

（1）素填土層，場地均有分布，土質(zhì)均勻性較差，承載力較低、壓縮模量較小，新近回填，未經(jīng)過處理不宜作為天然地基基礎(chǔ)持力層。（2）含珊瑚中砂層，場地均有分布，經(jīng)桿長修正后的標準貫入擊數(shù)N'平均值為11.1擊，經(jīng)桿長修正后重型動力觸探擊數(shù)N63.5平均值為4.4擊，承載力較低、壓縮模量中等，有輕微液化的可能性，未經(jīng)過處理不宜作為擬建10萬m3儲罐天然地基基礎(chǔ)持力層。（3）砂巖層，場地均有分布，厚度較大，巖石飽和單軸抗壓強度標準值為4.64 MPa，承載力高，是擬建油罐良好的樁端持力層。（4）粉質(zhì)黏土層，承載力中等、壓縮模量相對較大，α1-2=0.095，屬低壓縮性土，但場地分布區(qū)域及厚度較小，不宜作為樁基持力層。（5）粉質(zhì)黏土層，場地均有分布，厚度較大，承載力高，壓縮模量相對較大，α1-2=0.089，屬低壓縮性土，是擬建油罐良好的樁端持力層。

3 地基基礎(chǔ)方案分析

3.1 天然地基方案

淺部①層素填土為相對軟弱層，承載力和變形不能滿足擬建油罐和附屬配套設(shè)施的要求，故不能直接采用天然地基方案。

3.2 強夯地基

淺部①層素填土回填時間較短，且第一次回填時未經(jīng)過處理，其厚度較大、均勻性較差，未完成自重固結(jié)，整體工程性質(zhì)較差。為消除工程不利影響，根據(jù)擬建場地的地層特點，結(jié)合當?shù)亟?jīng)驗，建議進行強夯處理，以提高其的土層強度及壓縮性能，并能較大改善②層含珊瑚中砂的性狀。經(jīng)處理后滿足設(shè)計（強度及變形要求）的①層素填土，可以作為擬建雨水監(jiān)控池、污水收集池、泡沫站、初期雨水池及管廊的基礎(chǔ)持力層。

3.3 CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）復(fù)合地基

根據(jù)場地地層情況及地區(qū)施工經(jīng)驗，擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案。CFG樁復(fù)合地基處理方法具有樁身強度高、變形小、施工簡單、施工工期較短、工程造價相對較低、低噪音、無振動、無泥漿排放等特點。本場地CFG樁宜選擇④層砂巖（層厚3.00～11.50 m，層頂深度9.60～15.70 m）作為樁端持力層，樁端全斷面應(yīng)進入持力層頂面，樁徑選擇500 mm，樁間距可選擇3～5倍樁徑，樁長一般約10～16 m。有關(guān)CFG樁復(fù)合地基設(shè)計參數(shù)建議值見表1。

CFG樁單樁豎向承載力特征值可依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ 79-2002）估算，以6個鉆孔為例，進行單樁承載力特征值估算，估算結(jié)果見表2。

3.4 FLAC3D數(shù)值模擬

FLAC3D（Fast Lagrangian Analysis of Continua）由美國Itasca公司開發(fā)的，能夠進行土質(zhì)和巖石的三維結(jié)構(gòu)受力特性模擬和塑性流動分析。通過調(diào)整三維網(wǎng)格中的多面體單元來擬合實際的結(jié)構(gòu)。單元材料可采用線性或非線性本構(gòu)模型，在外力作用下，當材料發(fā)生屈服流動后，網(wǎng)格能夠相應(yīng)發(fā)生變形和移動（大變形模式）。FLAC3D采用了顯式拉格朗日算法和混合-離散分區(qū)技術(shù)，能夠非常準確地模擬材料的塑性破壞和流動。

本次模擬以鉆孔A080為例，采用莫爾-庫侖破壞準則，樁和砂巖的體積模量13.9e9 Pa，剪切模量10.4e9 Pa，填土的體積模量8.5e7 Pa，剪切模量4e7 Pa，重度1700 kN/m3，粘聚力8 kPa，內(nèi)摩擦角10°，含珊瑚中砂重度1600 kN/m3，粘聚力1 kPa，內(nèi)摩擦角35 °。

圖1樁頂受力為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時的軸向位移云圖。表4為樁頂受力為200 kPa，400 kPa，800 kPa和1000 kPa時達到穩(wěn)定的位移值。在對10萬m3原油儲罐及附屬建設(shè)物進行地基設(shè)計時，應(yīng)注意加載的邊界條件和樁頂軸向位移極限（見圖1）。

5 結(jié)語

（1）本場地上部①層素填土為本場地軟弱土層，承載力和變形不能滿足擬建罐和附屬配套裝置，故不宜采用天然地基方案。建議對①層素填土進行強夯處理，以提高淺部地基土的土層強度及壓縮性能。

（2）擬建6座原油儲罐宜采用CFG樁復(fù)合地基方案，成樁方法選用長螺旋鉆孔、管內(nèi)泵壓混合料灌注成樁，以④層砂巖作為樁端持力層。

參考文獻

[1] 北京東方新星石化工程股份有限公司.海南原油商業(yè)儲備基地工程-罐組（一）巖土工程勘察報告.2013.endprint