魯 雙 吳靜怡

(上海交通大學(xué)制冷與低溫工程研究所 上海 200240)

在二十世紀(jì)六、七十年代，利用空調(diào)冷凝熱來加熱熱水的方法被提出并得到了可行性驗(yàn)證[1-2]。近年來將傳統(tǒng)空調(diào)和熱水器功能相結(jié)合的空調(diào)熱水技術(shù)得到了長足發(fā)展。該技術(shù)在節(jié)能減排、減少熱污染的基礎(chǔ)上，可有效減少設(shè)備閑置率，具有重要的應(yīng)用價(jià)值。這種系統(tǒng)通常具有單獨(dú)制冷，單獨(dú)制熱，單獨(dú)制熱水，制冷兼制熱水，制熱兼制熱水等模式，其中，制冷兼制熱水模式以其高效的能源利用率得到廣泛關(guān)注。許多研究者通過實(shí)驗(yàn)研究了其中的制冷兼熱水模式的動態(tài)特性、工作性能，證明了它的優(yōu)越性能[3-9]。

然而這些系統(tǒng)結(jié)構(gòu)相對復(fù)雜，并且采用定容量壓縮機(jī)技術(shù)，無法調(diào)節(jié)空調(diào)和熱水的能量輸出，難以滿足時(shí)刻變化的負(fù)荷需求。本文因此提出一種相對簡單的變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)，可通過數(shù)碼渦旋壓縮機(jī)實(shí)現(xiàn)合理負(fù)荷輸出，具有結(jié)構(gòu)簡單，控制方便，安全可靠等優(yōu)勢。

數(shù)碼渦旋壓縮機(jī)具有容量調(diào)節(jié)范圍廣、季節(jié)能效比高、無電磁干擾等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于多聯(lián)機(jī)、冷藏集裝箱、高精度恒溫恒濕系統(tǒng)以及冷水熱泵機(jī)組等系統(tǒng)[10-16]。

根據(jù)家庭能源中心的功能和數(shù)碼渦旋壓縮機(jī)的運(yùn)行特性，確定了制冷兼制熱水模式下的機(jī)組性能系數(shù)計(jì)算方法。根據(jù)家庭空調(diào)和熱水的實(shí)際特點(diǎn)，通過實(shí)驗(yàn)研究了該系統(tǒng)在制冷兼制熱水模式下不同水箱初始溫度、不同壓縮機(jī)負(fù)荷、不同環(huán)境溫度下的動態(tài)特性和性能表現(xiàn)，分析變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)制冷兼制熱水模式的性能變化規(guī)律，并總結(jié)控制策略以保證機(jī)組在安全的基礎(chǔ)上高效運(yùn)行。

1 家庭能源中心系統(tǒng)和實(shí)驗(yàn)設(shè)備

變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)采用熱泵技術(shù)用于家庭空調(diào)和生活熱水的供應(yīng)，該系統(tǒng)將傳統(tǒng)的空調(diào)和熱水器有機(jī)結(jié)合，只使用一套熱泵系統(tǒng)的主要部件，可減低設(shè)備初投資，延長了設(shè)備工作時(shí)間。根據(jù)實(shí)際使用負(fù)荷需求，家庭能源中心系統(tǒng)具有單獨(dú)制冷、單獨(dú)供熱水、單獨(dú)供暖、制冷兼制熱水，供暖兼制熱水五種運(yùn)行模式。

1數(shù)碼渦旋壓縮機(jī) 2熱水換熱器 3四通換向閥 4空調(diào)換熱器 5過濾器 6熱力膨脹閥 7室外換熱器 8氣液分離器 9熱水水箱 10熱水水泵 11,12閥門

圖1是家庭能源中心系統(tǒng)的制冷兼制熱水模式時(shí)的流程示意圖，制冷劑回路如下：壓縮機(jī)→熱水換熱器→四通換向閥(3a-3c)→室外換熱器→熱力膨脹閥→空調(diào)換熱器→四通換向閥(3b-3d)→氣液分離器→壓縮機(jī)。圖2是該模式下的制冷劑循環(huán)壓焓圖。在制冷兼制熱水模式下，空調(diào)換熱器作為蒸發(fā)器，而熱水換熱器作為第一級冷凝器，室外換熱器根據(jù)實(shí)際需求控制其風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，起到第二級冷凝器的作用。隨著熱水換熱器水溫的上升，b點(diǎn)逐漸向a點(diǎn)靠近(圖2)，熱水制熱量占總冷凝熱的比例逐漸減少，室外換熱器的冷凝作用逐漸增強(qiáng)，成為主冷凝器。

圖2 家庭能源中心系統(tǒng)制冷兼制熱水模式壓焓圖

表1列出了實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的主要部件參數(shù)。實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中安裝有PT1000溫度傳感器(精度：±0.3 ℃)，壓力傳感器(精度：±15 kPa)，熱電偶(精度：±0.5 ℃)，水流量計(jì)(精度：±0.01 m3/h)，測點(diǎn)布置如圖1所示。系統(tǒng)的運(yùn)行時(shí)間、瞬時(shí)功率和總功耗由一臺單相綜合電量表采集記錄。所有測點(diǎn)的數(shù)據(jù)通過Keithley數(shù)據(jù)采集儀傳輸?shù)接?jì)算機(jī)上，采集頻率為30 s。實(shí)驗(yàn)在一間可控恒溫室(-5 ℃～40 ℃)中進(jìn)行，帶有電加熱棒的恒溫水箱用于模擬空調(diào)制冷負(fù)荷，根據(jù)GB 18430.2—2008[17]的要求，實(shí)驗(yàn)中空調(diào)冷凍水供水溫度控制在7 ℃。

實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的控制由一臺PLC控制器完成，在保證樣機(jī)安全運(yùn)行的基礎(chǔ)上，可實(shí)現(xiàn)機(jī)組按要求變負(fù)荷、變模式運(yùn)行。實(shí)驗(yàn)樣機(jī)采用數(shù)碼渦旋壓縮機(jī)，可通過PWM(Pulse Width Modulation 脈沖寬度調(diào)節(jié))閥的開啟和關(guān)閉來實(shí)現(xiàn)壓縮機(jī)在卸載和負(fù)載兩狀態(tài)之間變化，實(shí)現(xiàn)壓縮機(jī)的容量調(diào)節(jié)。實(shí)驗(yàn)中PWM閥的控制時(shí)間頻率為20 s。

表1 家庭能源中心系統(tǒng)樣機(jī)部件參數(shù)

2 系統(tǒng)性能指標(biāo)

Qc=cmcΔtc

(1)

Qh=cmhΔth

(2)

Qtotal=Qc+Qh

(3)

(4)

(5)

(6)

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)制冷兼制熱水模式的性能與眾多因素有關(guān)，包括水箱初始水溫(t0)，壓縮機(jī)負(fù)荷，環(huán)境溫度(tamb)等。實(shí)驗(yàn)研究將分別針對這些因素進(jìn)行分析。所有實(shí)驗(yàn)均在同一運(yùn)行方式下運(yùn)行，即空調(diào)功能穩(wěn)定后啟動熱水功能但水箱水溫?zé)o分層。每組實(shí)驗(yàn)均包括三個(gè)過程：單獨(dú)制冷模式，制冷兼制熱水模式和單獨(dú)制冷模式。首先分析制冷兼制熱水模式與單獨(dú)制冷模式的區(qū)別，并研究該模式在不同工況下的動態(tài)特性和機(jī)組性能。

3.1 制冷兼制熱水模式與單獨(dú)制冷模式的比較

家庭能源中心系統(tǒng)的制冷兼制熱水模式旨在保證空調(diào)制冷需求的前提下回收冷凝熱用以滿足生活熱水的需求，因此比較該模式與單獨(dú)制冷模式在制冷量、性能系數(shù)上的優(yōu)劣非常重要。

圖3 制冷兼制熱水模式與單獨(dú)制冷模式的機(jī)組能力比較

圖3(a)給出了機(jī)組輸出能力和性能系數(shù)的瞬時(shí)特性，實(shí)驗(yàn)中，環(huán)境溫度為35 ℃，水箱初始水溫(t0)為41 ℃，壓縮機(jī)負(fù)荷為100%。實(shí)驗(yàn)開始時(shí)，機(jī)組穩(wěn)定在單獨(dú)制冷模式，空調(diào)制冷量和制冷性能系數(shù)分別穩(wěn)定在7.81 kW和2.41，熱水制熱量為0。制冷兼制熱水模式切入后，機(jī)組立即有熱水制熱量輸出，并隨時(shí)間緩慢減小，機(jī)組的制冷量和制冷能效均有所下降，然后隨著時(shí)間的推移逐漸上升并接近單獨(dú)制冷模式時(shí)的數(shù)值。

如圖3(b)所示，制冷兼制熱水模式整個(gè)過程的平均空調(diào)制冷量和制冷能效分別為6.58 kW和2.37，較單獨(dú)制冷模式分別降低了15.8%和1.8%，然而由于機(jī)組回收冷凝熱用以加熱生活熱水，機(jī)組的總能量輸出和性能系數(shù)分別為9.16 kW和3.30，較單獨(dú)制冷模式增強(qiáng)了17.3%和36.8%。因此，制冷兼制熱水模式較之單獨(dú)制冷模式，制冷量的衰減有限，但是總體能力增強(qiáng)，機(jī)組性能提高。

3.2 不同水箱初始水溫(t0)下的系統(tǒng)性能

不同的熱水使用習(xí)慣和水溫控制會導(dǎo)致制冷兼制熱水模式的水箱初始水溫(t0)不同。為此實(shí)驗(yàn)研究了t0為35 ℃和41 ℃下的機(jī)組動態(tài)特性和性能，實(shí)驗(yàn)中壓縮機(jī)負(fù)荷為100%，環(huán)境溫度(tamb)為35 ℃。

圖4給出了機(jī)組在不同水箱初始溫度條件下機(jī)組參數(shù)隨時(shí)間的變化情況。不同的水箱初始溫度具有類似的參數(shù)變化趨勢，但變化幅度不同。

圖4 制冷兼制熱水模式下不同水箱初始溫度的動態(tài)特性

在制冷兼制熱水模式開始之初，壓縮機(jī)的排氣溫度上升，空調(diào)供水溫度升高，換熱溫差減小，制冷量減小，隨后隨著水溫的上升，排氣溫度緩慢下降，空調(diào)換熱器換熱溫差逐漸增大并趨于穩(wěn)定。但是，t0=35 ℃條件下的排氣溫度上升幅度以及空調(diào)換熱器的冷量衰減幅度均比t0=41 ℃時(shí)的值要大。這是因?yàn)?，熱水功能啟動，?dāng)熱水換熱器進(jìn)水溫度較低時(shí)，系統(tǒng)冷凝能力加強(qiáng)，大量制冷劑冷凝在熱水換熱器中，造成流動受阻，原有的制冷劑平衡被打破，甚至?xí)兄评鋭┗亓鞯嚼淠髦?，造成進(jìn)入蒸發(fā)器的制冷劑量減少，而流出的制冷劑量增加，吸氣溫度升高，過熱度升高，進(jìn)而引起排氣溫度上升，空調(diào)換熱器的冷量輸出減小。熱水換熱器水溫越低，其冷凝作用越強(qiáng)，壓縮機(jī)排氣溫度的升高幅度越大，甚至有超過壓縮機(jī)安全運(yùn)行范圍的危險(xiǎn)。熱水換熱器水溫越高，熱水換熱器在模式開始時(shí)的冷凝作用越弱，對壓縮機(jī)排氣溫度的影響越小，冷量減小的幅度越低，模式穩(wěn)定越快。

兩組實(shí)驗(yàn)中，熱水加熱的終止溫度均為55 ℃，而水箱初始溫度分別為35 ℃和41 ℃，因此制冷兼制熱水模式的持續(xù)時(shí)間不同，分別為75 min和58 min。水箱初始溫度越低，熱水需要量越大，模式持續(xù)時(shí)間越長。

圖5 制冷兼制熱水模式下不同水箱初始溫度的系統(tǒng)性能

圖5給出了機(jī)組的制冷性能、制熱水性能和總性能。t0=35 ℃時(shí)，制冷性能系數(shù)，制熱水性能系數(shù)和總性能系數(shù)分別為2.20，1.08和3.28。而在t0=41 ℃時(shí)，性能系數(shù)分別為2.37，0.93和3.30，制冷性能系數(shù)增加了7.7%，制熱水性能系數(shù)較小了13.9%，總性能系數(shù)基本相同。這是因?yàn)樗涑跏紲囟雀邥r(shí)，制冷量衰減幅度小且持續(xù)時(shí)間短，因此制冷性能好。但是由于熱水的初始溫度高，熱水換熱器的冷凝效果差，因此制熱水性能系數(shù)低。

綜上所述，如果系統(tǒng)在制冷模式穩(wěn)定后切換到制冷兼制熱水模式，水箱初始溫度應(yīng)設(shè)置在較高的數(shù)值。水箱溫度太低，會引起壓縮機(jī)排氣溫度過高，制冷量劇烈減小，系統(tǒng)不穩(wěn)定的持續(xù)時(shí)間長。而水箱溫度較高，雖然制熱水性能偏低，但熱水熱量是回收冷凝熱所得，因此在空調(diào)冷凝熱足以滿足熱水需求的情況下，可設(shè)置較高的水箱初始溫度值。

3.3 不同壓縮機(jī)負(fù)荷下的系統(tǒng)性能

變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)的制冷兼制熱水模式的控制是以空調(diào)制冷為主，因此該模式的性能與空調(diào)負(fù)荷情況息息相關(guān)，為此，實(shí)驗(yàn)研究了機(jī)組在不同壓縮機(jī)負(fù)荷條件下的動態(tài)特性和機(jī)組性能，實(shí)驗(yàn)中水箱初始溫度t0=35 ℃，環(huán)境溫度tamb=35 ℃。

圖6 制冷兼制熱水模式下不同壓縮機(jī)負(fù)荷的動態(tài)特性

圖6是機(jī)組在不同壓縮機(jī)負(fù)荷條件下機(jī)組參數(shù)的動態(tài)變化情況。不同負(fù)荷條件下，制冷兼制熱水模式的參數(shù)變化趨勢大致相同，但幅度不同，且在部分負(fù)荷條件下，機(jī)組參數(shù)有周期性波動趨勢。

模式開始時(shí)，壓縮機(jī)的排氣溫度均會上升，空調(diào)的冷凍水供水溫度均會升高，換熱溫差均會較小。然后，隨著生活熱水水溫的上升，排氣溫度緩慢下降，空調(diào)換熱器換熱溫差逐漸增大并趨于穩(wěn)定。但是壓縮機(jī)負(fù)荷越大，排氣溫度上升幅度和冷量減小幅度越大。當(dāng)熱水換熱器水溫較低時(shí)，制冷劑大量積聚在冷凝器中，此時(shí)壓縮機(jī)的運(yùn)行負(fù)荷越大，蒸發(fā)器中的制冷劑量越少，吸氣過熱度越大，同時(shí)壓縮機(jī)排氣受阻，因此排氣溫度高，冷量減小幅度越大。但是由于壓縮機(jī)負(fù)荷大時(shí)，機(jī)組輸入能力大，因此機(jī)組熱水加熱速度快。當(dāng)壓縮機(jī)負(fù)荷分別為100%，75%和50%時(shí)，制冷兼制熱水模式的持續(xù)時(shí)間不盡不同，分別為75 min，76 min和156 min。

由于數(shù)碼渦旋壓縮機(jī)的容量調(diào)節(jié)由PWM閥的開啟和關(guān)閉來實(shí)現(xiàn)，因此當(dāng)壓縮機(jī)工作在部分負(fù)荷時(shí)，各參數(shù)呈現(xiàn)周期性的波動變化趨勢。

圖7 制冷兼制熱水模式下不同壓縮機(jī)負(fù)荷的系統(tǒng)性能

圖7給出了機(jī)組在不同壓縮機(jī)負(fù)荷條件(100%，75%和50%負(fù)荷)下的制冷性能、制熱水性能和總性能。制冷性能系數(shù)分別為2.20, 2.21 和 1.94，制熱水性能系數(shù)分別為1.07, 1.09 和0.83，而總性能系數(shù)分別為3.28, 3.30 和 2.77。機(jī)組在高部分負(fù)荷條件下的性能系數(shù)高，75%負(fù)荷下機(jī)組總性能系數(shù)略高于100%負(fù)荷時(shí)的總性能系數(shù)，比50%負(fù)荷的總性能系數(shù)高19.1%。

在運(yùn)行方式為空調(diào)穩(wěn)定后開啟熱水功能且水箱無分層的條件下，壓縮機(jī)負(fù)荷越小，模式轉(zhuǎn)換對空調(diào)冷量的影響越小，壓縮機(jī)排氣溫度越低。然而壓縮機(jī)負(fù)荷低時(shí)，模式持續(xù)時(shí)間變長，系統(tǒng)總體效率變低。因此應(yīng)盡量在機(jī)組運(yùn)行在相對較高的部分負(fù)荷時(shí)切入到制冷兼制熱水模式。

3.4 不同室外環(huán)境溫度下的系統(tǒng)性能

變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)旨在提供全年的空調(diào)和熱水需求，因此制冷兼制熱水模式的環(huán)境溫度變化大，為此，實(shí)驗(yàn)研究了機(jī)組在不同室外環(huán)境溫度(tamb)下的動態(tài)特性和機(jī)組性能，實(shí)驗(yàn)中水箱初始溫度t0=35 ℃，壓縮機(jī)負(fù)荷為75%。

圖8給出了機(jī)組在環(huán)境溫度tamb分別為35 ℃和31.5 ℃條件下機(jī)組參數(shù)變化情況。不同環(huán)境溫度下，制冷兼制熱水模式的參數(shù)變化趨勢大致相同，但幅度不同，且在部分負(fù)荷條件下，參數(shù)有周期性波動變化趨勢。

圖8 制冷兼制熱水模式下不同室外溫度的動態(tài)特性

不同環(huán)境溫度下，壓縮機(jī)排氣溫度均先上升，隨后排氣溫度緩慢下降；空調(diào)供水溫度均會先升高，換熱溫差較小，隨后隨著水溫的上升，空調(diào)換熱器換熱溫差逐漸增大并趨于穩(wěn)定。但是tamb=31.5 ℃相比，tamb=35 ℃時(shí)的壓縮機(jī)排氣溫度高，冷量減小幅度大。分析原因如下，單獨(dú)制冷模式下，室外換熱器是唯一的冷凝器，環(huán)境溫度高，則冷凝壓力和排氣溫度都高。而當(dāng)制冷兼制熱水模式啟動時(shí)，熱水換熱器成為第一級冷凝器，室外換熱器成為第二級冷凝器，系統(tǒng)冷凝效果得到加強(qiáng)，冷凝壓力下降。兩組實(shí)驗(yàn)中，制冷兼制熱水模式啟動時(shí)，水箱初始溫度t0均為35 ℃，與tamb=31.5 ℃相比，tamb=35 ℃工況下，熱水換熱器起到的冷凝作用大，冷凝壓力下降幅度大，由此引起的冷量減小幅度也較大。隨后熱水換熱器的水溫逐漸升高，冷凝效果逐漸變差，室外換熱器逐漸成為主要冷凝器，系統(tǒng)趨于穩(wěn)定，排氣溫度趨于單獨(dú)制冷模式的數(shù)值，冷量輸出也逐漸穩(wěn)定。由于環(huán)境溫度35 ℃時(shí)，冷凝壓力高，排氣溫度高，因此熱水加熱速度快，制冷兼制熱水模式的持續(xù)時(shí)間為76 min，而環(huán)境溫度31.5 ℃時(shí)需要97 min。

圖9給出了機(jī)組在不同環(huán)境溫度下的制冷性能、制熱水性能和總性能(35 ℃和31.5 ℃)。制冷性能系數(shù)分別為2.21和 2.46，制熱水性能系數(shù)分別為1.09 和0.96，而總性能系數(shù)分別為3.30 和 3.43。實(shí)驗(yàn)中空調(diào)的冷凍水供水溫控制在7 ℃，蒸發(fā)壓力相同，而環(huán)境溫度35 ℃時(shí)，系統(tǒng)冷凝壓力高，系統(tǒng)壓比大，因此制冷性能差，但是由于回收冷凝熱快，系統(tǒng)的制熱水性能略好，減小了由于環(huán)境溫度升高而導(dǎo)致的系統(tǒng)性能的下降。

圖9 制冷兼制熱水模式下不同室外溫度的系統(tǒng)性能

4 制冷兼制熱水模式的控制策略

分析機(jī)組在不同水箱初始水溫、不同壓縮機(jī)負(fù)荷、不同環(huán)境溫度下的動態(tài)特性和系統(tǒng)性能，可以得出如下制冷兼制熱水模式的運(yùn)行策略以保證機(jī)組安全運(yùn)行，提高系統(tǒng)效率(運(yùn)行方式為空調(diào)功能穩(wěn)定后啟動熱水功能且水箱無分層)：

1)環(huán)境溫度高且空調(diào)冷凝熱足夠的情況下，可提高水箱溫度控制點(diǎn)設(shè)定值以保證機(jī)組安全運(yùn)行，并減小對空調(diào)功能的影響；

2)條件允許時(shí)，在壓縮機(jī)運(yùn)行在較高負(fù)荷時(shí)切入到制冷兼制熱水模式；

3)環(huán)境溫度變化時(shí)，可適當(dāng)調(diào)節(jié)水箱溫度控制點(diǎn)。

5 結(jié)論

提出了可全年供應(yīng)空調(diào)和熱水需要的變?nèi)萘考彝ツ茉粗行南到y(tǒng)，并給出制冷兼制熱水模式下的機(jī)組性能系數(shù)計(jì)算方法。根據(jù)家庭空調(diào)和熱水的實(shí)際應(yīng)用特點(diǎn)，實(shí)驗(yàn)研究了制冷兼制熱水模式下不同水箱初始溫度、不同壓縮機(jī)能力、不同環(huán)境溫度條件下的動態(tài)特性和機(jī)組性能，得出以下結(jié)論：

1)與單獨(dú)制冷模式相比，制冷兼制熱水模式的制冷量有所衰減，但機(jī)組的總能量輸出和性能系數(shù)均提高，較單獨(dú)制冷模式分別提高了17.3%和36.8%。

2)與環(huán)境溫度為31.5 ℃相比，環(huán)境溫度為35 ℃時(shí)制冷兼制熱水模式的壓縮機(jī)排氣溫度要高，加熱時(shí)間短21 min，制冷性能系數(shù)低10.2%，而熱水加熱性能系數(shù)高13.5%，總性能系數(shù)低3.8%，冷凝熱回收減小了由于環(huán)境溫度升高而導(dǎo)致的系統(tǒng)性能的下降。

3)與水箱初始溫度t0=35 ℃相比，水箱初始溫度t0=41 ℃時(shí)壓縮機(jī)的排氣溫度上升幅度和空調(diào)制冷量衰減幅度均要小，加熱時(shí)間短17 min，制冷性能系數(shù)高7.7%，制熱水性能系數(shù)低13.9%，總性能系數(shù)基本相同。

4)壓縮機(jī)負(fù)荷越小，制冷兼制熱水模式啟動引起的壓縮機(jī)排氣溫度上升量和空調(diào)冷量的衰減量越小，但熱水加熱時(shí)間變長。75%負(fù)荷時(shí)機(jī)組的總性能系數(shù)略高于100%負(fù)荷時(shí)的性能系數(shù)，比50%負(fù)荷時(shí)的總性能系數(shù)高19.1%。

5)根據(jù)制冷兼制熱水模式的性能變化規(guī)律，總結(jié)出該模式的控制策略，以保證機(jī)組安全高效運(yùn)行，即：制冷兼制熱水模式下，可根據(jù)環(huán)境溫度適當(dāng)調(diào)節(jié)水箱溫度設(shè)定值；環(huán)境溫度高且冷凝熱足夠的情況下，可提高該設(shè)定值；條件允許時(shí)，在壓縮機(jī)運(yùn)行在較高負(fù)荷時(shí)切入到制冷兼制熱水模式。

[1] Healy C T, Wetherington T I Jr. Water heating by recovery of rejected heat from heat pump [J]. ASHRAE Journal, 1965, 4: 68-74.

[2] Gorzelnik E F. Heat water with your air-conditioner [J]. Electrical World, 1977, 188 (11): 54-55.

[3] Ji Jie, Pei Gang, Chow Tin-tai, et al. Performance of multi-functional domestic heat-pump system [J]. Applied Energy, 2005, 80(3): 307-326.

[4] Ji Jie, Chow Tin-tai, Gong Pei, et al. Domestic air-conditioner and integrated water heater for subtropical climate [J]. Applied Thermal Engineering, 2003, 23(5): 581-592.

[5] Shao Shuangquan, Shi Wenxing, Li Xianting, et al. A new inverter heat pump operated all year round with domestic hot water [J]. Energy Conversion and Management, 2004, 45(13/14): 2255-2268.

[6] Jiang Huimin, Jiang Yiqiang, Wang Yang, et al. An experimental study on a modified air conditioner with a domestic hot water supply (ACDHWS) [J]. Energy, 2006, 31(12): 1789-1803.

[7] Gong guangcai, Zeng Wei, Wang Liping, et al. A new heat recovery technique for air-conditioning / heat-pump system [J].Applied Thermal Engineering, 2008, 28(17/18): 2360-2370.

[8] Cho Changyong, Choi Jong Min. Experimental investigation of a multi-function heat pump under various operating models [J]. Renewable Energy, 2013, 54: 253-258.

[9] 江樂新，鐘杰. 空調(diào)熱水一體機(jī)制冷兼制熱水模式運(yùn)行控制策略的研究[J].制冷與空調(diào), 2011, 11(5)：47-49. (Jiang Lexin, Zhong Jie. Research on operation control strategy of air conditioner with hot water in refrigeration and water heating mode [J]. Refrigeration and Air-Conditioning, 2011, 11 (5): 47-49.)

[10] 闞安康，韓厚德，陳威. 數(shù)碼渦旋技術(shù)在冷藏集裝箱上的應(yīng)用[J]. 壓縮機(jī)技術(shù), 2005 (6): 30-33. (Kan Ankang, Han Houde, Chen Wei. The application of the digital scroll technique in refrigerated container [J]. Compressor Technology, 2005(6): 30-33.).

[11] 邱育群，邱肇光. 高精度恒溫恒濕空調(diào)的研發(fā)及試驗(yàn)驗(yàn)證[J]. 制冷與空調(diào), 2006, 6 (3): 82-83. (Qiu Yuqun, Qiu Zhaoguang. Research and development and the experiment confirmation of high accuracy constant temperature and humidity air conditioning [J]. Refrigeration and Air-conditioning, 2006, 6 (3): 82-83.)

[12] Hu Shih-Cheng, Yang Rong-Hwa. Development and testing of a multi-type air conditioner without using AC inverters [J].Energy Conversion and Management, 2005, 46(3): 373-383.

[13] Huang Hu, Li Qihe, Yuan Dongxue, et al. An experimental study on variable air volume operation of ducted air-conditioning with digital scroll CP and conventional scroll CP [J]. Applied Thermal Engineering, 2008, 28: 761-766.

[14] Zhang Dongliang, Zhang Xu, Liu Jun. Experimental study of performance of digital variable multiple air conditioning system under part load conditions [J]. Energy and Buildings, 2011, 43(6): 1175-1178.

[15] Tu Qiu, Dong Kaijun, Zou Deqiu, et al. Experimental study on multi-split air conditioner with digital scroll compressor [J]. Applied thermal engineering, 2011, 31: 2449-2457.

[16] 吳雙，季秀成. 基于變?nèi)萘考夹g(shù)的風(fēng)冷冷水熱泵機(jī)組制冷系統(tǒng)試驗(yàn)研究[C]//中國制冷學(xué)會學(xué)術(shù)年會, 2011.

[17] 中華人民共和國國家制冷監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局, 中國國家標(biāo)注化管理委員會. GB/T 18430.2-2008 蒸發(fā)壓縮循環(huán)冷水(熱泵)機(jī)組第2部分：戶用及類似用途的冷(熱泵)機(jī)組[S]. 北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社, 2008.