張光望

（神華福建能源公司雁石電廠，福建省龍巖市，364001）

神華福建能源公司雁石電廠 （以下簡稱 “神福雁石電廠”）2×300 MW 機組配備了東方鍋爐 （集團）股份有限公司自主研發(fā)制造的1025t／h 亞臨界、中間一次再熱、單爐膛、汽冷式旋風分離器、露天布置的循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐型號為DG1025-17.4-Ⅱ18型；該電廠位于福建內(nèi)陸閩西革命老區(qū)龍巖市新羅區(qū)雁石鎮(zhèn)，距廈門約230km；鍋爐以燃用當?shù)責o煙煤為主，但近年來隨著資源的逐漸枯竭，當?shù)責o煙煤已無法滿足電廠需求，2013年該電廠神華煙煤和印尼褐煤的采購量占其煤炭采購總量的70%，故該電廠對燃用3 個煤種的差異開展了專題試驗。

清華大學在近20年的CFB燃燒技術研究與開發(fā)過程中，較為完整地發(fā)展了CFB 的理論體系和設計理論體系，其基于流態(tài)重構的CFB 節(jié)能運行技術在該電廠得到了廣泛的應用，3個煤種的專題試驗均以該技術為指導，以有效避免鍋爐運行工況及參數(shù)控制的差異對試驗結(jié)果的影響。

1 煤質(zhì)概況

基于流態(tài)重構的鍋爐節(jié)能運行技術的關鍵是優(yōu)化爐膛內(nèi)床料的質(zhì)量，煤種適應性試驗運行調(diào)整技術的重點是對煤種的元素分析、工業(yè)分析、煤的粒徑分布、飛灰的粒徑分布及可燃物情況等方面進行分析，以確保循環(huán)流化床質(zhì)量并分析鍋爐燃用不同煤種差異的因素所在。

圖1 各煤種元素分析對比

1.1 元素分析對比

與無煙煤相比，神華煙煤、褐煤的含氧量高7%～9%，含氫量高1.8%～3%；褐煤的含硫量高0.5%。對不同煤種的鍋爐效率進行計算時需選擇相應煤種元素分析，見圖1。

1.2 入爐煤粒徑對比

與無煙煤相比，神華煙煤、褐煤小于0.2mm粒徑低20%以上，細顆粒少易于分離器捕捉，有利于提高燃燼度，見圖2。

1.3 工業(yè)分析對比

與無煙煤相比，神華煙煤、褐煤全水分高4%～10%，灰分低6% ～15%，揮發(fā)分高21% ～33%，著火點低，易于燃燼。各煤種工業(yè)分析對比見表1。

圖2 各煤種入爐煤粒徑對比

2 適應性試驗之經(jīng)濟指標分析

驗證CFB基于流態(tài)重構節(jié)能技術對不同煤種的適應性，針對褐煤、神華煙煤的成灰特性，控制入爐煤粒徑，在保證爐膛懸浮差壓的同時，合理控制料層厚度，風室壓力仍維持在燃用無煙煤時水平，實現(xiàn)流態(tài)重構技術在不同煤種上的拓寬。

重點比對分析無煙煤、神華煙煤、褐煤100%全燒工況下的經(jīng)濟性、安全性以及對污染物排放的影響。

2.1 不同出力系數(shù)機械不完全燃燒損失對比

2.1.1 飛灰的粒徑分布

圖3 飛灰的粒徑分布

如圖3所示，3個煤種的粒徑分布特性基本一致，說明了飛灰的粒徑主要與分離器切割粒徑有關，與煤種關系不大。通過對粒徑分布規(guī)律及爐內(nèi)溫度場變化的分析，3個煤種均具有良好的成灰特性。

2.1.2 飛灰含碳量對比分析

燃用神華煙煤與褐煤時的不同負荷工況下，飛灰含碳量呈平穩(wěn)趨勢；燃用無煙煤時的不同負荷工況下，飛灰含碳量則變化較大，隨負荷的升高而降低。不同出力系數(shù)飛灰含碳量對比見圖4。

圖4 不同出力系數(shù)飛灰含碳量

2.2 不同出力系數(shù)排煙溫度對比分析

各煤種排煙溫度隨負荷增加而升高，燃用神華煙煤排煙溫度最低，燃用無煙煤排煙溫度最高。不同出力系數(shù)排煙溫度對比見圖5。

圖5 不同出力系數(shù)排煙溫度

2.3 不同出力系數(shù)經(jīng)濟性對比分析

2.3.1 不同出力系數(shù)鍋爐效率分析

鍋爐效率：

式中：ηgl——鍋爐效率，100%；

q2——排煙，100%；

q3——可燃氣體未完全燃燒，100%；

q4——固體未完全燃燒，100%；

q5——鍋爐散熱，100%；

q6——灰渣物理顯熱熱損失，100%。

如表2、圖6所示，通過反平衡計算全部燃用神華煙煤／褐煤比全部燃用無煙煤鍋爐效率高4.8%～6.3%，但隨著負荷增加，增幅略降低0.5%～0.7%。其主要原因是飛灰變化小，機械不完全燃燒損失變化小，而排煙溫度隨負荷增加而升高導致排煙損失增大；無煙煤機械不完全燃燒損失隨負荷變化大，鍋爐效率隨負荷升高而升高。

圖6 不同出力系數(shù)鍋爐效率

2.3.2 不同出力系數(shù)鍋爐三大風機耗電率分析

全部燃用神華煙煤／褐煤的三大風機耗電率比全部燃用無煙煤高0.03%～0.23%，負荷越高則越突出，其主要原因是神華煙煤／褐煤的水分比無煙煤高4%～10%。不同出力系數(shù)鍋爐風機耗電率見表3。

表2 不同出力系數(shù)鍋爐經(jīng)濟指標

表3 不同出力系數(shù)鍋爐風機耗電率 %

煤種 250 MW 300 MW一次風機 二次風機 引風機 小計無煙煤一次風機 二次風機 引風機 小計0.63 0.56 0.68 1.87 0.88 0.52 0.85 2.25神華煙煤 0.66 0.55 0.72 1.93 0.89 0.58 0.97 2.44褐煤0.68 0.59 0.82 2.09 0.9 0.59 0.99 2.48

2.3.3 反平衡供電標煤耗分析

供電標煤耗對比見表4。

表4 供電標煤耗對比g· （kW·h）-1

設定同負荷工況下汽機熱耗均為同一數(shù)值，管道效率以98%計算，則反平衡發(fā)電煤耗為：

式中：bf——反平衡發(fā)電煤耗，g／kW·h；

q——汽機熱耗，kJ／kW·h；

ηbl——鍋爐效率，100%；

ηgd——管道效率，取98%；

29.308——標煤熱值，MJ／kg。

由式 （3），故燃用神華煙煤／褐煤與無煙煤比，通過反平衡計算綜合鍋爐效率的提高及廠用電率上升的因素，供電煤耗下降16～24g／kW·h。

3 適應性試驗之環(huán)保指標分析

3.1 粉塵

無煙煤粉塵濃度為20mg／m3、神華煙煤粉塵濃度為10mg／m3、褐煤粉塵濃度為15mg／m3，其中神華煙煤粉塵排放濃度最低。3個煤種均滿足粉塵濃度＜30 mg／m3排放指標要求。不同出力系數(shù)粉塵排放指標見圖7。

3.2 二氧化硫

250 MW 負荷石灰石用量試驗情況見表5。

石灰石計量按倉泵稱重進行計量，煤量按爐前帶式輸送機計量；試驗時間為6h，試驗時控制二氧化硫在150mg／m3水平。

實際試驗數(shù)據(jù)說明，褐煤因含硫量為1.49%，噸煤耗石灰石比為21.67%，較無煙煤噸煤耗石灰石比高9%，較神華煙煤噸煤耗石灰石比高15.21%，是其1.7～3.3倍。燃用褐煤時，石灰石耗量較大，與神華煙煤相比，每燃用百噸褐煤需多消耗石灰石15.21t，石灰石價格以108元／t計算，與燃用神華煙煤相比，每燃用1t褐煤，僅由于石灰石的因素成本增加16.4元。

表5 250 MW 石灰石耗量統(tǒng)計

圖7 不同出力系數(shù)粉塵排放

3個煤種通過調(diào)節(jié)石灰石投用量，均可控制SO2達標排放。

無煙煤、神華煙煤、褐煤含硫率分別按0.98%、0.43%和1.49%計算，3個煤種試驗校核鈣硫比分別為2.5、2.8和3。

3.3 NOX

無煙煤NOx排放在100 mg／m3以下，神華煙煤NOx排放最高，滿負荷時達到224.8 mg／m3，已超過＜200mg／m3排放指標要求。不同出力系數(shù)NOx排放指標見圖8。

4 適應性試驗之安全性分析

4.1 安全性概況

從運行安全性角度考慮，燃用神華煙煤、褐煤初期，采用與無煙煤摻燒方式，神華煙煤 （褐煤）與無煙煤摻燒比例由30%∶70%、50%∶50%、70%∶30%直至100%∶0，從而過渡到全部燃用。

神華煙煤灰熔點最低為1050℃，控制最高點床溫不超過1000℃，各運行參數(shù)均可控制在合格范圍。

圖8 不同出力系數(shù)NOx排放

神華煙煤與褐煤水分高，運行中煤倉未發(fā)生堵煤現(xiàn)象。但水分高于25%時，給煤機下煤口偶有堵煤問題，輸煤系統(tǒng)則堵煤頻繁，因此神華煙煤（褐煤）需儲存、晾干。

尾部煙道未發(fā)生二次燃燒，電袋除塵器未發(fā)生糊袋、輸灰不暢、結(jié)焦等現(xiàn)象，可安全運行。

4.2 “翻床”現(xiàn)象

鍋爐A、B 側(cè)床壓大幅度擺動，呈現(xiàn)為 “湍流”、“節(jié)涌”方式，爐內(nèi)流化工況惡化，極易局部結(jié)焦，見圖9。

分析其原因，主要是褐煤灰分低，長期燃用排渣量少或者不排渣，底部床料數(shù)量不足、質(zhì)量下降，當前的一次風量不足以滿足劣化的床料均衡流化需求，爐內(nèi)流化不均。

試驗統(tǒng)計表明，通過燃用各種不同低灰分褐煤，任一煤種灰分低于9%時，全部燃用3～5d，則爐內(nèi)即出現(xiàn) “翻床”現(xiàn)象，且負荷低于80%之后尤為明顯；灰分高于9%則不易發(fā)生該現(xiàn)象。

運行中短時處理措施為增加一次風量，但增加了風機耗電率且不能徹底解決。有效處理方法為摻燒高灰分無煙煤，進行床料置換，但影響鍋爐效率。目前，該電廠采取了向爐內(nèi)加入床料的方式。

4.3 安全性分析

燃用灰分＜9%的褐煤，易發(fā)生 “翻床”現(xiàn)象，不及時處理易導致爐膛局部結(jié)焦，目前運行措施為立即加大一次風量，從而及時消除該現(xiàn)象。

神華煙煤或褐煤揮發(fā)分高，易自燃，需加強煤場、輸煤、給煤系統(tǒng)監(jiān)視，密切關注尾部煙道煙溫，防止火災及尾部煙道再燃燒事故。

5 結(jié)論

5.1 關于經(jīng)濟性

與無煙煤相比，燃用神華煙煤爐效提高5.29%～6.33%，風機耗電率上升0.03%～0.19%，供電標煤耗下降18.56～24.16g／kW·h。

與無煙煤相比，燃用褐煤爐效提高4.84%～6.15%，風機耗電率上升0.15%～0.23%，供電標煤耗下降16.87～23.16g／kW·h。

燃用褐煤經(jīng)濟指標略低于神華煙煤，鍋爐效率下降0.18%～0.45%。

機組低負荷時燃用神華煙煤或褐煤，鍋爐效率較其他工況增長0.5%，故在年度采購各煤種比例既定、煤場庫容允許情況下，電廠生產(chǎn)管理中采取高負荷時段燃用無煙煤，提高無煙煤使用效率；在節(jié)假日、雨季等特殊時段低負荷運行期間，各鍋爐全部燃用神華煙煤或褐煤，以最大程度地發(fā)揮其效益。

5.2 關于環(huán)保排放指標

3個煤種均滿足粉塵濃度＜30 mg／m3的排放指標要求。

燃用1t褐煤需投入石灰石0.21t，方可控制SO2達標排放，若設備系統(tǒng)出現(xiàn)故障則難以滿足，存在風險；燃用無煙煤、神華煙煤則無此風險。

全部燃用神華煙煤滿負荷運行時，NOX排放達到224.8mg／m3，超過＜200mg／m3的排放指標要求，脫硝改造未實施前，需摻燒無煙煤。

5.3 關于安全性

基于流態(tài)重構的CFB 節(jié)能技術對3個不同煤種均適應；全部燃用灰分小于9%的煤種時，易出現(xiàn) “翻床”現(xiàn)象，需定期置換床料；燃用高揮發(fā)分煤種必須始終貫徹防自燃、再燃措施，防止發(fā)生各類火災事故；水分高于25%煤種，需儲存、晾干。

5.4 建議

（1）神混2 或神混3，發(fā)熱量為4800～5200kcal／kg的神華煙煤，為該電廠最適合使用煤種，綜合鍋爐效率及石灰石用量因素，在價格不超過褐煤價格16～18元／t的情況下，建議優(yōu)先采購該煤種。

（2）灰分小于9%的褐 （煙）煤需定期置換床料，鍋爐效率提高的優(yōu)勢無法持續(xù)性體現(xiàn)，建議減少采購該煤種。

（3）硫分含量大于1.5%的褐煤，要控制SO2達標排放，存在風險，建議減少采購該煤種。

（4）建議雨季減少采購船運煤量，以防止水分超標；依據(jù)年度購煤計劃，在非雨季可予以增加采購船運煤量。

［1］ 孫獻斌，黃中.大型循環(huán)流化床鍋爐技術與工程應用第2版 ［M］.中國電力出版社，2013

［2］ 楊石，楊海瑞，呂俊復，岳光溪.基于流態(tài)重構的低能耗循環(huán)流化床鍋爐技術［J］.電力技術，2010（1）

［3］ 楊海瑞，呂俊復.CFB 鍋爐煤成灰特性的6 參數(shù)模型研究［J］.熱能動力工程，2003 （11）

［4］ DL／T904-2004，火力發(fā)電廠技術經(jīng)濟指標計算方法 ［S］

［5］ 李青，公維平.火力發(fā)電廠節(jié)能和指標管理技術第2版 ［M］.中國電力出版社，2010

［6］ GB13223-2011，火電廠大氣污染物排放標準 ［S］

［7］ 呂俊復，張建勝，岳光溪.循環(huán)流化床鍋爐運行與檢修 ［M］.中國水利水電出版社，2003