摘要:吸收塔攪拌器在石灰石-石膏濕法煙氣脫硫裝置中具有重要的作用,在使用側(cè)進(jìn)式螺旋槳攪拌器的脫硫系統(tǒng)中,選擇設(shè)置單層或雙層攪拌器直接影響到吸收塔的形式、附屬設(shè)備的選型、脫硫裝置的整體投資等。文章結(jié)合實際工程經(jīng)驗,對設(shè)置單層和雙層吸收塔攪拌器時脫硫裝置的特點進(jìn)行了技術(shù)和經(jīng)濟(jì)比較,可供同類工程參考及相關(guān)學(xué)術(shù)交流。
關(guān)鍵詞:攪拌器;吸收塔;脫硫工程;濕法煙氣脫硫裝置
中圖分類號:X701 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1009-2374(2014)01-0084-02
在采用石灰石作為吸收劑并產(chǎn)生二水石膏(CaSO4·2H2O)的石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝中,吸收塔配有漿液循環(huán)系統(tǒng),煙氣從吸收塔中下側(cè)進(jìn)入,與石灰石漿液逆流接觸,在塔內(nèi)進(jìn)行中和化學(xué)反應(yīng),洗滌脫硫后的清潔煙氣,經(jīng)除霧器除去霧滴后由吸收塔上側(cè)引出,進(jìn)入煙氣換熱器GGH升溫側(cè)或直接通過煙道進(jìn)入煙囪排放。吸收塔還配有氧化空氣系統(tǒng),通過鼓入氧化空氣,對落入吸收塔漿池的反應(yīng)物—可溶性的亞硫酸鹽和亞硫酸氫鹽再進(jìn)行強制氧化反應(yīng),得到脫硫副產(chǎn)品二水石膏。充分氧化后的石膏漿液用泵輸送到脫水系統(tǒng),形成石膏儲存或再利用。
這兩個過程的化學(xué)反應(yīng)方程式如下:
中和反應(yīng):2CaCO3+H2O+2SO2=2CaSO3·1/2H2O+2CO2
氧化反應(yīng):2CaSO3·1/2H2O+O2+3H2O=2CaSO4·2H2O
為防止塔內(nèi)漿液沉積、結(jié)垢或堵塞,并充分、迅速氧化吸收塔漿池內(nèi)中和反應(yīng)產(chǎn)生的亞硫酸鈣,吸收塔安裝側(cè)進(jìn)式攪拌器。攪拌器的設(shè)置和選型直接影響到吸收塔及其附屬的氧化空氣系統(tǒng)的設(shè)計?,F(xiàn)以某電廠2×200MW機組煙氣脫硫系統(tǒng)為例,對設(shè)置單層和雙層吸收塔攪拌器時脫硫裝置的特點進(jìn)行技術(shù)和經(jīng)濟(jì)比較。
1 工程概況
某電廠位于中國東北部地區(qū),本期工程安裝2×200MW國產(chǎn)超高壓燃煤供熱機組,過熱蒸汽額定蒸發(fā)量680t/h。機組全煙氣進(jìn)行脫硫,采用石灰石-石膏濕法脫硫工藝,脫硫裝置運行時的脫硫效率≥95%,脫硫系統(tǒng)可用率≥95%。脫硫系統(tǒng)按一爐一塔方案設(shè)計,相應(yīng)配套漿液循環(huán)泵、氧化風(fēng)機、引接煙道等。
2 設(shè)置雙層吸收塔攪拌器脫硫裝置的特點
根據(jù)電廠鍋爐及燃煤等資料,本項目脫硫用吸收塔采用噴淋空塔,設(shè)計直徑10.9m,總高33m;吸收塔漿池直徑10.9m,高度13m;單塔氧化空氣流量為1200m3/h。塔內(nèi)漿液溫度約為50℃,密度約為1120kg/m3。
吸收塔漿池液位下設(shè)置雙層螺旋槳攪拌器,其中下層攪拌器三臺,其作用在于防止塔內(nèi)漿液沉積、結(jié)垢或堵塞,使得經(jīng)過氧化反應(yīng)的脫硫副產(chǎn)品可以均勻、順利地進(jìn)入到脫水系統(tǒng)完成整個工藝流程;上層攪拌器兩臺,各配一支氧化噴槍,脫硫裝置運行時從氧化噴槍向吸收塔漿池鼓入氧化空氣,攪拌器的作用是增強氧化空氣的擴(kuò)散,促進(jìn)亞硫酸鈣的氧化,確保在任何時候經(jīng)過中和反應(yīng)產(chǎn)生的亞硫酸鈣能夠被充分氧化成二水石膏。
攪拌器的吞吐量為吸收塔攪拌器的主要性能參數(shù),亦為攪拌器選型的重要依據(jù),可由下式確定:
Q=knD3 (1)
式中:
Q—攪拌器產(chǎn)生的液體吞吐量,m3/h
K—攪拌器系數(shù)
n—攪拌器轉(zhuǎn)速,r/min
D—攪拌器槳葉直徑,m
攪拌器電耗:
P=λρn3D5 (2)
式中:
λ—系數(shù)
ρ—漿液的密度,kg/m3
n—攪拌器轉(zhuǎn)速,r/min
D—攪拌器槳葉直徑,m
經(jīng)計算,每座吸收塔延塔周均布下層攪拌器三臺,使得攪拌器所攪拌的漿液體積相同,從而減少流場之間的干擾;每座吸收塔延塔周均布上層攪拌器兩臺,將氧化噴槍布置在攪拌器葉輪正前方,使各噴槍氧化空氣流量比較均衡,通過攪拌器工作所產(chǎn)生的強烈的湍流使空氣氣泡破碎,然后均勻地分布到漿液中,促使空氣中的氧氣溶解在漿液中,達(dá)到強制氧化的目的。
根據(jù)吸收塔的設(shè)計,氧化風(fēng)機可采用羅茨風(fēng)機,壓升約80kPa。
3 設(shè)置單層吸收塔攪拌器脫硫裝置的特點
根據(jù)電廠鍋爐及燃煤等資料,如采用單層攪拌器方案,由于攪拌器兼顧防止石膏漿液沉積、擴(kuò)散氧化空氣的作用,所以布置上需要靠近吸收塔漿池底部,從而氧化噴槍插入液位下的位置較設(shè)置雙層攪拌器的系統(tǒng)要深。因氧化風(fēng)機壓升過高將引起投資費用增大、運行可靠性降低等問題,故本項目脫硫用吸收塔需用變徑噴淋空塔,設(shè)計直徑10.9m,總高29m;吸收塔漿池直徑約13m,漿池高度8.5m;單塔氧化空氣流量為1200m3/h。塔內(nèi)漿液溫度約為50℃,密度約為1120kg/m3。
據(jù)式(1)計算,每座吸收塔延塔周均布單層螺旋槳攪拌器四臺,其位置要兼顧防止塔內(nèi)漿液沉積、結(jié)垢或堵塞,使得經(jīng)過氧化反應(yīng)的脫硫副產(chǎn)品可以均勻、順利地進(jìn)入到脫水系統(tǒng),完成整個工藝流程以及增強氧化空氣的擴(kuò)散,確保在任何時候經(jīng)過中和反應(yīng)產(chǎn)生的亞硫酸鈣能夠被充分氧化成二水石膏的作用。所以攪拌器距吸收塔漿池底部的距離與設(shè)置雙層吸收塔攪拌器的脫硫系統(tǒng)中下層攪拌器距吸收塔漿池底部的距離相當(dāng),由此選用壓升約110kPa的羅茨風(fēng)機。由于漿池直徑較大,每臺攪拌器葉輪正前方均需布置氧化噴槍,使各噴槍氧化空氣流量比較均衡。
由于設(shè)置單層攪拌器的系統(tǒng)吸收塔總高降低,漿液循環(huán)泵管道長度縮短,因此在泵選型過程中所需要考慮的管道沿程阻力減小。但就本項目漿液循環(huán)泵本身而言,管道沿程阻力減小的部分對于漿液循環(huán)泵的選型影響不大,在與設(shè)置雙層攪拌器的系統(tǒng)作比較時可以忽略不計。此外本工程中吸收塔攪拌器的設(shè)置不直接影響到脫硫煙氣接口大小,除霧器、噴淋層等設(shè)備的布置及選型,故該部分內(nèi)容不在此贅述。endprint
4 設(shè)置單、雙層吸收塔攪拌器脫硫裝置的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較
綜上所述,設(shè)置雙層吸收塔攪拌器的脫硫系統(tǒng),由于兩層攪拌器功能相對獨立,在技術(shù)方面較設(shè)置單層攪拌器的系統(tǒng)簡單,運行方面較設(shè)置單層攪拌器的系統(tǒng)更加可靠。設(shè)置單層攪拌器的脫硫系統(tǒng),吸收塔漿池高度乃至吸收塔總高降低,攪拌設(shè)備數(shù)量減少,尤其適合如本工程脫硫區(qū)入口煙氣含硫量不高的情況。但由于吸收塔漿池直徑增大,吸收塔占地面積也隨之增加,而氧化噴槍標(biāo)高與吸收塔漿液循環(huán)泵接近,布置不當(dāng)易使氧化空氣氣泡進(jìn)入漿液循環(huán)泵造成泵體損壞。因此攪拌器中心線與漿液循環(huán)泵入口中心線之間要保證夾角不小于30°,以保證攪拌器與漿液循環(huán)泵的運行各自不受影響。
從投資角度看,盡管設(shè)置單層攪拌器系統(tǒng)的攪拌器數(shù)量減少,吸收塔高度降低,但由于氧化噴槍插入漿池液面下位置較低,噴槍材質(zhì)需采用合金鋼,且噴槍數(shù)量增多,所選用氧化風(fēng)機壓升提高,吸收塔漿池直徑增大,都導(dǎo)致該系統(tǒng)總造價高于設(shè)置雙層攪拌器的脫硫系統(tǒng)80萬元。從運行電耗來看,設(shè)置單層攪拌器的吸收塔系統(tǒng)由于配套的氧化風(fēng)機壓升提高,其耗電量的增加大于因攪拌器的數(shù)量減少而降低的數(shù)值,因此總體上設(shè)置單層攪拌器的運行電耗是較設(shè)置雙層攪拌器的系統(tǒng)增加的。按脫硫機組年運行5500h計算,年增加耗電量約為319000kW·h。
5 結(jié)語
在石灰石-石膏濕法煙氣脫硫裝置中,吸收塔攪拌器的合理選擇與安裝對于系統(tǒng)的可靠運行有著非常重要的作用。就本工程來說,設(shè)置單層或雙層吸收塔攪拌器在技術(shù)上均可行,但設(shè)置雙層攪拌器的系統(tǒng)初期投資較少,運行能耗更低,設(shè)備運行更加可靠;設(shè)置單層攪拌器設(shè)備減少,維護(hù)費用降低。根據(jù)本工程實際情況,綜合考慮投資、系統(tǒng)布置、占地面積、人員分配及檢修等問題,最終確定采用設(shè)置雙層吸收塔攪拌器方案。
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作者簡介:王木(1982—),女,黑龍江齊齊哈爾人,供職于北京國電龍源環(huán)保工程有限公司,中級職稱,研究方向:脫硫。endprint