宋延杰,　蘇思遠(yuǎn),　王　楠,　王曉勇

(1.東北石油大學(xué) 地球科學(xué)學(xué)院, 黑龍江 大慶 163318; 2.非常規(guī)油氣成藏與開發(fā)省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地, 黑龍江 大慶 163318; 3.中石油長(zhǎng)城鉆探地質(zhì)研究院, 遼寧 盤錦 124010;4.中石油長(zhǎng)城鉆探測(cè)井公司遼河項(xiàng)目部, 遼寧 盤錦 124010)

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低孔滲儲(chǔ)層飽和度模型應(yīng)用效果對(duì)比

宋延杰1,2,蘇思遠(yuǎn)1,2,王楠3,王曉勇4

(1.東北石油大學(xué) 地球科學(xué)學(xué)院, 黑龍江 大慶 163318; 2.非常規(guī)油氣成藏與開發(fā)省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地, 黑龍江 大慶 163318; 3.中石油長(zhǎng)城鉆探地質(zhì)研究院, 遼寧 盤錦 124010;4.中石油長(zhǎng)城鉆探測(cè)井公司遼河項(xiàng)目部, 遼寧 盤錦 124010)

低孔滲儲(chǔ)層巖石孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜,其飽和度評(píng)價(jià)一直是測(cè)井領(lǐng)域亟待解決的難點(diǎn)問題。研究大慶朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層組儲(chǔ)層物性、泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)、孔隙等,得出該地區(qū)F油層組儲(chǔ)層具有孔滲低、泥質(zhì)含量高、微孔隙發(fā)育、束縛水飽和度高的儲(chǔ)層特征。針對(duì)該區(qū)儲(chǔ)層特征,利用有效介質(zhì)導(dǎo)電理論,建立有效介質(zhì)導(dǎo)電模型,并給出改進(jìn)印度尼西亞方程和改進(jìn)DOLL方程。分析三種模型及阿爾奇方程的理論特點(diǎn),并用以計(jì)算三口密閉取心井的含水飽和度。對(duì)比結(jié)果表明,有效介質(zhì)導(dǎo)電模型考慮因素全,計(jì)算的含水飽和度平均相對(duì)誤差低,適合低孔滲泥質(zhì)砂巖儲(chǔ)層的含油氣飽和度評(píng)價(jià)。

低孔滲儲(chǔ)層; 束縛水飽和度; 有效介質(zhì)導(dǎo)電模型; 改進(jìn)印度尼西亞方程; 改進(jìn)DOLL方程

隨著油田勘探開發(fā)的不斷深入,低孔滲油氣儲(chǔ)層已經(jīng)成為油田增儲(chǔ)上產(chǎn)的主要對(duì)象。低孔滲儲(chǔ)層物性差，孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜,因而給其飽和度評(píng)價(jià)帶來許多困難。為了提高低孔滲儲(chǔ)層飽和度評(píng)價(jià)精度,許多學(xué)者對(duì)低孔滲儲(chǔ)層的導(dǎo)電規(guī)律進(jìn)行了深入研究,提出了變參數(shù)的阿爾奇方程[1-3]、基于泥質(zhì)含量和陽(yáng)離子交換能力的電阻率方程[4-6]、基于三水概念的導(dǎo)電模型[7-9],以及基于有效介質(zhì)理論的導(dǎo)電模型[10-11]等，用以求取低孔滲砂巖儲(chǔ)層的含油氣飽和度,并取得較好的應(yīng)用效果。變參數(shù)的阿爾奇方程主要適用于含泥較少或泥質(zhì)含量變化很小的低孔滲儲(chǔ)層解釋;基于泥質(zhì)含量和陽(yáng)離子交換能力的電阻率方程主要適用于泥質(zhì)附加導(dǎo)電能力較強(qiáng)的低孔滲儲(chǔ)層解釋。這兩類模型均未考慮束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑的差別對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響,而近似認(rèn)為束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑是相同的,這使得孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜且束縛水飽和度較高的低孔滲儲(chǔ)層解釋存在一定的近似性,但兩類模型簡(jiǎn)單,需確定參數(shù)較少?；谌拍畹膶?dǎo)電模型和基于有效介質(zhì)理論的導(dǎo)電模型均考慮了束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑的差別對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響,可用于孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜且束縛水飽和度較高的低孔滲儲(chǔ)層解釋,但模型復(fù)雜,需確定參數(shù)較多。由于各低孔滲儲(chǔ)層導(dǎo)電模型的特點(diǎn)及適用范圍不同,因此,需針對(duì)研究區(qū)儲(chǔ)層特征,選擇幾類導(dǎo)電模型進(jìn)行改進(jìn)、試算、對(duì)比,最后,優(yōu)選出適合該區(qū)低孔滲儲(chǔ)層解釋的最佳導(dǎo)電模型。筆者利用巖心分析化驗(yàn)數(shù)據(jù),研究大慶朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層的儲(chǔ)層特征。根據(jù)儲(chǔ)層特征,建立有效介質(zhì)對(duì)稱導(dǎo)電模型,并改進(jìn)印度尼西亞方程和DOLL方程。然后,對(duì)有效介質(zhì)導(dǎo)電模型、改進(jìn)印度尼西亞方程、DOLL方程和阿爾奇方程進(jìn)行理論分析和應(yīng)用效果對(duì)比,優(yōu)選出適合該區(qū)低孔滲儲(chǔ)層解釋的最佳導(dǎo)電模型。

1　朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲儲(chǔ)層特征

1.1物性特征

對(duì)X區(qū)FI油層組13口井266塊樣品及FII油層組的9口井453塊樣品的孔隙度和滲透率進(jìn)行統(tǒng)計(jì),其分布情況見圖1、2。從圖中可以看出,FI油層組的孔隙度主要分布在6.0%～18.0%,平均值為12.0%；滲透率主要分布在0.01～10.00 mD,平均值為1.27 mD。FII油層組的孔隙度主要分布在8.0%～16.0%,平均值為11.8%；滲透率主要分布在0.03～3.00 mD,平均值為0.59 mD。X區(qū)F油層組儲(chǔ)層為低孔特低滲儲(chǔ)層。

圖1　X區(qū)FI油層組和FII油層組儲(chǔ)層孔隙度統(tǒng)計(jì)

Fig. 1Statistical distribution of porosity for FI and FII formation in X area

圖2　X區(qū)FI油層組和FII油層組儲(chǔ)層滲透率統(tǒng)計(jì)

Fig. 2Statistical distribution of permeability for FI and FII formation in X area

1.2泥質(zhì)量

對(duì)FI油層組的5口井87塊巖樣以及FII油層組的4口井216塊巖樣的泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，見圖3。從圖中可以看出，X區(qū)FI油層組的泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)主要分布在5.0%～25.0%，平均值為15.6%；FII油層組的泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)主要分布在5.0%～25.0%，平均值為12.9%。X區(qū)F油層組儲(chǔ)層泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)較高。

圖3X區(qū)FI油層組和FII油層組儲(chǔ)層泥質(zhì)體積分?jǐn)?shù)統(tǒng)計(jì)

Fig. 3Statistical distribution of shale content for FI and FII formation in X area

1.3孔隙特征

依據(jù)壓汞資料，對(duì)朝-長(zhǎng)地區(qū)9口井的100個(gè)樣品進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，F(xiàn)油層組的微孔隙體積分?jǐn)?shù)直方圖見圖4。

圖4　D區(qū)F油層組儲(chǔ)層微孔隙體積統(tǒng)計(jì)

Fig. 4Statistical distribution of micropore volume content for F formation in D area

從圖中可以看出，微孔隙體積分?jǐn)?shù)主要分布范圍為20.0%～60.0%，平均值為39.9%。

圖5給出了朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層組的可動(dòng)流體孔隙與束縛水孔隙之比的直方圖。

圖5F油層組儲(chǔ)層可動(dòng)流體孔隙與束縛水孔隙之比的統(tǒng)計(jì)

Fig. 5Statistical distribution of ratio of micropore volume and movable fluid volume for F formation

由圖5可以看出，可動(dòng)流體孔隙與束縛水孔隙之比主要集中在0.4～1.2。這說明該區(qū)儲(chǔ)層微孔隙比較發(fā)育，束縛水飽和度比較高。

1.4地層水礦化度特征

水性變化是影響儲(chǔ)層電阻率的重要因素,地層水礦化度越高,儲(chǔ)層電阻率越低。通過對(duì)X區(qū)F油層的地層水礦化度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和分析,可以給出該區(qū)地層水礦化度的變化范圍。

圖6為朝-長(zhǎng)X區(qū)F油層19口井21個(gè)層段的地層水礦化度分布范圍統(tǒng)計(jì)圖。從圖中可知,X區(qū)屬于淡水地層,地層水礦化度變化范圍較大,最大值為11 200.0 mg/L,最小值為3 016.5 mg/L,主要分布在5 000～11 200.0 mg/L之間,平均值為6 947.2 mg/L。

圖6　X區(qū)F油層的地層水礦化度分布范圍統(tǒng)計(jì)

Fig. 6Statistical distribution of formation water salinity for F formation in X area

從以上分析可知,朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層組儲(chǔ)層特征為低孔特低滲、泥質(zhì)含量較高、微孔隙發(fā)育、孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜、束縛水飽和度高、地層水礦化度較淡。

2　朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲儲(chǔ)層飽和度模型

根據(jù)朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層組儲(chǔ)層特征,在建立該區(qū)F油層導(dǎo)電模型時(shí)應(yīng)考慮泥質(zhì)的附加導(dǎo)電性、孔隙結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性、束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑的差別等因素,這樣才可使所建立的導(dǎo)電模型更好地適應(yīng)該區(qū)低孔滲儲(chǔ)層解釋。

2.1有效介質(zhì)對(duì)稱導(dǎo)電模型

針對(duì)朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲儲(chǔ)層泥質(zhì)含量高、縛水飽和度高的特點(diǎn),將該區(qū)低孔滲儲(chǔ)層巖石成分分為骨架顆粒、油氣、泥質(zhì)顆粒、束縛水、可動(dòng)水五種,其體積模型見圖7,物質(zhì)平衡方程為

式中:Vma、Vsh——低孔滲泥質(zhì)砂巖中的骨架顆粒、泥質(zhì)顆粒的體積分?jǐn)?shù);

φwc、φwf、φh——低孔滲泥質(zhì)砂巖中的束縛水、可動(dòng)水、油珠的孔隙度;

φ——低孔滲泥質(zhì)砂巖有效孔隙度。

圖7　低孔滲儲(chǔ)層有效介質(zhì)導(dǎo)電模型的地層體積模型

Fig. 7Volume model of effective medium conductivity model for low porosity and permeability reservoirs

基于有效介質(zhì)對(duì)稱導(dǎo)電理論[12-13],五組分的低孔滲泥質(zhì)砂巖電導(dǎo)率可表示為

(1)

Ct——低孔滲泥質(zhì)砂巖電導(dǎo)率,S/m;

C1、C2、C3、C4、C5——低孔滲泥質(zhì)砂巖中的骨架顆粒、泥質(zhì)顆粒、束縛水、可動(dòng)水、油珠的電導(dǎo)率(Cma、Csh、Cwc、Cwf、Ch),S/m;

φ1、φ2、φ3、φ4、φ5——低孔滲泥質(zhì)砂巖中的骨架顆粒、泥質(zhì)顆粒的體積分?jǐn)?shù)，束縛水、可動(dòng)水、油珠的孔隙度,φ1=Vma,φ2=Vsh,φ3=φwc,φ4=φwf,φ5=φh,量綱為一;

C0g——虛介質(zhì)的電導(dǎo)率,S/m。

認(rèn)為微孔隙水與可動(dòng)水有相同的電導(dǎo)率,則有Cwc=Cwf=Cw。由于骨架顆粒和油珠不導(dǎo)電,故Cma=0,Ch=0。將其代入式(1)得

(2)

設(shè)λma、λsh、λwc、λwf、λh分別為低孔滲泥質(zhì)砂巖中的骨架顆粒、泥質(zhì)顆粒、束縛水、可動(dòng)水、油珠的滲濾速率,量綱為一;γma、γsh、γwc、γwf、γh分別為低孔滲泥質(zhì)砂巖中的骨架顆粒、泥質(zhì)顆粒、束縛水、可動(dòng)水、油珠的滲濾指數(shù),量綱為一。認(rèn)為泥質(zhì)含量高時(shí),泥質(zhì)顆粒呈連續(xù)相存在,則λsh≠0;認(rèn)為油氣在尺寸、形狀方面類似砂巖顆粒,可動(dòng)流體孔隙的彎曲程度與骨架表面的曲折程度相似,故有λma=λh,γma=γh=γwf;考慮束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑的差別,有γwf≠γwc。根據(jù)Koelman和de Kuijper給出的C0g參數(shù)化方法[12-13],并令γma=γh=γwf=γ1,γwc=γ2,整理得

(3)

令

A3=λwc(Csh+2Cw),A4=λwf(Csh+2Cw),

B3=3λwcCw,B4=3λwfCw,D1=VshCshB1,

D2=VshCshB2,D3=VshCshB3,D4=VshCshB4,

E1=A1B1,E2=A1B2+A2B1,E3=A1B3+A3B1,

E4=A1B4+A4B1,E5=A2B2,E6=A2B3+A3B2,

E7=A2B4+A4B2,E8=A3B3,E9=A3B4+A4B3,

(4)

φh=φ-φwc-φwf。

方程(4)為朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖有效介質(zhì)對(duì)稱導(dǎo)電模型。解方程可求出φwf值,由φh=φ-φwc-φwf可計(jì)算有效含水飽和度(Sw),

(5)

2.2改進(jìn)的Doll方程與印度尼西亞方程

對(duì)于朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖,考慮泥質(zhì)對(duì)巖石導(dǎo)電規(guī)律的兩種相反因素的影響,一種因素為泥質(zhì)的附加導(dǎo)電性,即泥質(zhì)含量的增大使巖石電阻率減小的因素;另一種因素為由于泥質(zhì)含量增大引起儲(chǔ)集層巖石顆粒結(jié)構(gòu)變化,孔隙結(jié)構(gòu)趨于復(fù)雜化,而使泥質(zhì)砂巖電阻率增大的因素。針對(duì)朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖儲(chǔ)層地層水礦化度較低的特征,選擇適用于淡水泥質(zhì)砂巖解釋的DOLL方程和印度尼西亞方程進(jìn)行改進(jìn)。

基于DOLL方程,提出如下改進(jìn)形式:

式中:Ro——100%飽和水的巖石的電阻率,Ω·m;

F——地層因素;

Rw——地層水電阻率,Ω·m;

Rsh——泥質(zhì)電阻率,Ω·m。

Kp——孔隙結(jié)構(gòu)改造系數(shù),Kp=1+(Vsh/φ)C,當(dāng)Vsh越大,φ越小時(shí),Kp越大,說明其對(duì)孔隙結(jié)構(gòu)改造越嚴(yán)重。

C——比例常數(shù),與地區(qū)有關(guān)。

(6)

相對(duì)應(yīng)的含水飽和度方程為

(7)

式中:n——飽和度指數(shù);

Rt——低孔滲泥質(zhì)砂巖電阻率,Ω·m。

基于印度尼西亞方程,提出如下改進(jìn)形式:

(8)

相對(duì)應(yīng)的含水飽和度方程為

(9)

2.3阿爾奇方程

1942年,阿爾奇通過實(shí)驗(yàn)研究含水純巖石地層及含油氣純巖石地層的電阻率與孔隙度、含油飽和度關(guān)系,建立了阿爾奇方程:

(10)

式中:a、b——與巖石性質(zhì)有關(guān)的巖性系數(shù);

m——膠結(jié)指數(shù),與孔隙結(jié)構(gòu)有關(guān)。

3　模型比較

3.1理論分析

針對(duì)朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖儲(chǔ)層建立四種求取飽和度的模型,即有效介質(zhì)導(dǎo)電模型、改進(jìn)印度尼西亞方程、改進(jìn)DOLL方程、阿爾奇方程。有效介質(zhì)導(dǎo)電模型根據(jù)有效介質(zhì)對(duì)稱導(dǎo)電理論,優(yōu)點(diǎn)是,考慮束縛水導(dǎo)電、泥質(zhì)附加導(dǎo)電、可動(dòng)水導(dǎo)電對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響,同時(shí),還考慮泥、束縛水的連通性、形狀和結(jié)構(gòu)等對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響。它適用于含泥重、泥質(zhì)附加導(dǎo)電性強(qiáng)、微孔隙發(fā)育、束縛水飽和度高的低孔滲儲(chǔ)層解釋。缺點(diǎn)是,模型形式較復(fù)雜,需要確定參數(shù)較多。改進(jìn)印度尼西亞方程和DOLL方程根據(jù)并聯(lián)導(dǎo)電理論和阿爾奇方程,既考慮泥質(zhì)附加導(dǎo)電及泥質(zhì)含量增大使電阻率減小的影響，又考慮泥質(zhì)含量增大引起儲(chǔ)集層巖石顆粒結(jié)構(gòu)變化,孔隙結(jié)構(gòu)趨于復(fù)雜化,而使泥質(zhì)砂巖電阻率增大的影響。該模型適用于含泥重、泥質(zhì)附加導(dǎo)電性強(qiáng)的低孔滲儲(chǔ)層解釋,且形式相對(duì)簡(jiǎn)單。缺點(diǎn)是,未考慮微孔隙發(fā)育、高束縛水飽和度對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響。阿爾奇方程根據(jù)巖電實(shí)驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)建立,優(yōu)點(diǎn)是,形式簡(jiǎn)單,參數(shù)較少。缺點(diǎn)是,不適用于高泥儲(chǔ)層解釋,未考慮微孔隙發(fā)育、高束縛水飽和度對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響。以上分析表明有效介質(zhì)導(dǎo)電模型考慮的因素最全面。

3.2應(yīng)用效果

表1給出了三口密閉取心井采用四種含水飽和度模型計(jì)算的含水飽和度與巖心分析含水飽和度的對(duì)比結(jié)果,共對(duì)比了20個(gè)小層。從表1中可以看出,有效介質(zhì)對(duì)稱電阻率模型計(jì)算含水飽和度的平均絕對(duì)誤差為2.6%,平均相對(duì)誤差為7.0%;改進(jìn)印度西亞方程計(jì)算含水飽和度平均絕對(duì)誤差為3.6%,平均相對(duì)誤差為9.1%;改進(jìn)DOLL方程計(jì)算含水飽和度平均絕對(duì)誤差為4.0%,平均相對(duì)誤差為10.2%;阿爾奇方程計(jì)算含水飽和度平均絕對(duì)誤差為7.1%,平均相對(duì)誤差為17.6%。由此可知,有效介質(zhì)對(duì)稱電阻率模型計(jì)算含水飽和度與巖心分析飽和度對(duì)比精度最高,而阿爾奇方程計(jì)算含水飽和度與巖心分析飽和度對(duì)比精度最低。

圖8為朝-長(zhǎng)地區(qū)A密閉取心井的處理結(jié)果與巖心分析結(jié)果對(duì)比圖,其中,Swi為束縛水飽和度。在5～7號(hào)層上界面附近儲(chǔ)層的泥質(zhì)含量較高，孔滲較低,有效介質(zhì)導(dǎo)電模型求取的含水飽和度(Sw)與巖心分析飽和度最接近,改進(jìn)的印度尼西亞方程求取含水飽和度(Sw-indonesia)與巖心分析飽和度較接近,而改進(jìn)的DOLL方程求取含水飽和度(Sw-doll)與巖心分析飽和度相差較大,阿爾奇方程求取含水飽和度(Sw-archie)與巖心分析飽和度相差最大。在泥質(zhì)含量較低、孔滲較好儲(chǔ)層處,四種導(dǎo)電模型求取含水飽和度均接近巖心分析飽和度。由此說明,有效介質(zhì)導(dǎo)電模型為求取朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖儲(chǔ)層含水飽和度的最佳導(dǎo)電模型。

表1　四種模型計(jì)算含水飽和度與密閉取心分析含水飽和度對(duì)比

圖8　四種導(dǎo)電模型計(jì)算密閉取心A井的含水飽和度與巖心分析含水飽和度對(duì)比

4　結(jié)　論

(1)朝-長(zhǎng)地區(qū)F油層組儲(chǔ)層特征為低孔特低滲、泥質(zhì)含量較高、微孔隙發(fā)育、孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜、束縛水飽和度高、地層水礦化度較淡。

(2)基于朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲儲(chǔ)層特征建立的有效介質(zhì)導(dǎo)電模型考慮了泥質(zhì)附加導(dǎo)電和束縛水與可動(dòng)水導(dǎo)電路徑差別對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響,同時(shí),還考慮泥、束縛水的連通性、形狀和結(jié)構(gòu)等對(duì)巖石導(dǎo)電性的影響。建立的改進(jìn)DOLL方程和印度尼西亞方程既考慮了泥質(zhì)附加導(dǎo)電影響,又考慮了泥質(zhì)含量增大使儲(chǔ)層孔隙結(jié)構(gòu)變復(fù)雜,泥質(zhì)砂巖電阻率增大的影響。理論分析表明有效介質(zhì)導(dǎo)電模型考慮的因素最全面。

(3)朝-長(zhǎng)地區(qū)三口密閉取心井的飽和度對(duì)比結(jié)果表明,有效介質(zhì)導(dǎo)電模型計(jì)算的含水飽和度精度最高,改進(jìn)印度尼西亞方程計(jì)算的含水飽和度精度較高,改進(jìn)DOLL方程計(jì)算的含水飽和度精度較低,阿爾奇方程計(jì)算的含水飽和度精度最低。有效介質(zhì)導(dǎo)電模型為求取朝-長(zhǎng)地區(qū)低孔滲泥質(zhì)砂巖儲(chǔ)層含水飽和度的最佳導(dǎo)電模型。

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(編輯荀海鑫)

Comparison of saturation models in application for low porous and permeable reservoirs

SONGYanjie1,2,SUSiyuan1,2,WANGNan3,WANGXiaoyong4

(1.School of Geosciences, Northeast Petroleum University, Daqing 163318, China; 2.Accumulation & Development of Unconventional Oil & Gas, State Key Laboratory Cultivation Base Jointly-constructed by Heilongjiang Province & the Ministry of Science & Technology, Daqing 163318, China; 3.Geological Research Institute of Great Wall Drilling Company, Petro China, Panjin 124010, China; 4.Liaohe Project Department in Wireline Logging Company of Great Wall Drilling Company, Petro China, Panjin 124010, China)

Saturation evaluation of complex pore structures in reservoirs with low porosity and permeability remains a tough challenge in logging field. The investigation into the characters of porosity, permeability, shale content and pore structure in F formation of Chao-Chang area of Daqing concludes that the reservoirs are characterized by low porosity, low permeability, high shale content, more microscopic capillary pores and high irreducible water saturation. This paper introduces a symmetrical effective medium conductance theory based on the reservoir characters of F formation, and proposes a new effective medium conductivity model. The paper presents an improved Indonesia saturation equation and Doll equation and describes an analysis of the theoretical characteristics of three models and Archie equation and comparison of the calculated saturation results from the four models with the results in three sealed coring well. The contrast shows that the effective medium conductivity model, capable of more consideration factors, and with the minimum average relative error of water saturation, lends itself better to evaluation of the hydrocarbon saturation in argillaceous sandstone reservoir with low porosity and permeability.

low porosity and permeability reservoirs; irreducible water saturation; effective medium conductivity model; improved Indonesia equation; improved Doll equation

2013-04-11

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(41274110)

宋延杰(1963-),男,黑龍江省五常人,教授,博士,研究方向:測(cè)井方法與資料解釋,E-mail:syj1963@263.net。

10.3969/j.issn.1671-0118.2013.03.015

P618.130.2

1671-0118(2013)03-0282-07

A