劉子兵，薛 崗，陳小鋒，劉 祎，鄭 欣

（1.西安長慶科技工程有限責(zé)任公司，陜西西安 710018；2.長慶油田分公司規(guī)劃計劃處，陜西西安 710018）

0 引言

自2002年對蘇里格氣田進(jìn)行開發(fā)評價試驗，經(jīng)2006年對其進(jìn)行正式大規(guī)模開發(fā)，至2010年底，共計開發(fā)了16個區(qū)塊氣田，已建成產(chǎn)能135億m3/a；建成集氣站77座，處理廠4座，總處理能力達(dá)180億m3/a；敷設(shè)集氣干線20條，共887.37 km。根據(jù) 《蘇里格氣田230億m3/a開發(fā)規(guī)劃》，蘇里格氣田總體建設(shè)規(guī)模將達(dá)到249億m3/a。

蘇里格氣田是典型的低孔隙率、低滲、致密氣藏，具有地質(zhì)情況復(fù)雜、非均質(zhì)性強(qiáng)、開發(fā)建設(shè)難度大的特點(diǎn)。經(jīng)過多年的現(xiàn)場試驗和理論研究，形成了目前 “井下節(jié)流，井口不加熱、不注醇，中低壓集氣，帶液計量，井間串接，常溫分離，二級增壓，集中處理”的中低壓集氣模式，并采用標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計和數(shù)字化管理等一系列先進(jìn)措施和理念，實現(xiàn)了氣田大規(guī)模經(jīng)濟(jì)有效的開發(fā)。經(jīng)過近幾年的生產(chǎn)運(yùn)行，證明了這套中低壓集氣模式是先進(jìn)可靠的，具有安全、經(jīng)濟(jì)、實用的特點(diǎn)，保證了蘇里格氣田的正常開發(fā)。

目前，隨著氣田開發(fā)的進(jìn)一步深入，特別是產(chǎn)能規(guī)模的不斷擴(kuò)大，大量的老井和新井同時生產(chǎn)，老井壓力持續(xù)降低，新老氣井壓力匹配困難；不同區(qū)塊又各具特點(diǎn)，西區(qū)氣井的產(chǎn)液量大，東區(qū)單井的產(chǎn)能較低，中區(qū)穩(wěn)產(chǎn)能力較強(qiáng)；直井、水平井和叢式井交叉布置；Ⅲ類氣井和產(chǎn)液井生產(chǎn)能力較弱；井間生產(chǎn)干擾性增加；氣井布置位置極不規(guī)則；邊遠(yuǎn)氣井生產(chǎn)壓力超過1.3 MPa，造成冬季部分氣井形成水合物；由于沙漠環(huán)境的特殊性，加之管道埋深不夠，造成部分管道裸露地面而凍堵。以上諸多不利因素導(dǎo)致了原有地面集輸工藝適應(yīng)性減弱，需要進(jìn)一步研究和改進(jìn)，以適應(yīng)氣田中后期的大規(guī)模開發(fā)。

1 新老系統(tǒng)壓力匹配探討

蘇里格氣田的開發(fā)采用了標(biāo)準(zhǔn)的壓力系統(tǒng)，見圖1。井口最高壓力為1.3 MPa，集氣站進(jìn)站最低壓力為1.0 MPa，出站壓力最高為3.5 MPa，處理廠進(jìn)站壓力為2.5 MPa。

圖1 地面集輸系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)壓力示意

采氣管道的運(yùn)行壓力都在1.0～1.3 MPa之間，在確定該壓力系統(tǒng)時主要考慮了在井口不加熱、不注醇的條件下滿足不生成水合物的最高壓力要求。夏季地溫較高時，可將井口最高壓力提高至4.0 MPa運(yùn)行，充分利用氣井地層壓力，停止壓縮機(jī)運(yùn)行，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。

在氣田開發(fā)中后期，部分老井已無法維持要求的井口壓力1.3 MPa，由于集氣站外輸壓力需保持不變，因此需調(diào)整集氣站壓縮機(jī)增壓前的壓力系統(tǒng)。

1.1 老井為主、新井較少的集氣站調(diào)整方式

不同建設(shè)時期的集氣站所轄氣井的建設(shè)時間也各不相同。對于以老井為主、新井較少的集氣站，例如2002年建成的蘇6-1集氣站，這一類集氣站的壓力系統(tǒng)應(yīng)以滿足老井正常生產(chǎn)為原則，即需要降低壓縮機(jī)的進(jìn)口壓力，以降低井口的生產(chǎn)壓力。目前運(yùn)行的壓縮機(jī)，例如DPC2803壓縮機(jī) （見表1），設(shè)計最低進(jìn)口壓力可達(dá)到0.5 MPa，但增壓氣量約降低至1/3，這是否滿足增壓需要須對集氣站處理量進(jìn)行校核。根據(jù)本文2.2節(jié)集氣半徑校核的論述，20年內(nèi)集氣站氣量應(yīng)基本維持不變，則集氣站增壓能力不能滿足要求，可采用如下三種方式來解決：

表1 DPC2803壓縮機(jī)及換缸二級壓縮后的工作性能

（1）可以對現(xiàn)有壓縮機(jī)進(jìn)行換缸以提高增壓能力 （見表1），但存在工作量大、投資較高和需要重新對壓縮機(jī)進(jìn)行脈動分析等缺點(diǎn)，且增壓能力最終還是無法滿足增壓需要。

（2）擴(kuò)建集氣站，集氣站采用兩級增壓，即增加一級低壓壓縮機(jī)，該壓縮機(jī)可以根據(jù)增壓需要進(jìn)行選擇，新增壓縮機(jī)進(jìn)口壓力可以降低至0.4 MPa，出口壓力為1.0 MPa。

（3）采用閥組增壓的模式，即在某些井場設(shè)置低壓壓縮機(jī)，滿足附近老井或低產(chǎn)井的增壓需求，閥組壓縮機(jī)進(jìn)口壓力為0.4 MPa，出口壓力為1.2 MPa，集氣站增壓系統(tǒng)不進(jìn)行調(diào)整。

后兩種方式井口的壓力可以降低0.5～0.7 MPa。但由于閥組增壓點(diǎn)多，環(huán)境條件較差，對壓縮機(jī)要求較高，且由于轄井少而造成氣量變化較大，因此建議采用第二種方式，即在集氣站增設(shè)低壓壓縮機(jī)，采氣系統(tǒng)中較高壓力的天然氣可以直接進(jìn)入第二級壓縮機(jī)。50萬m3/d集氣站可增設(shè)2臺DPC2804壓縮機(jī)；100萬m3/d集氣站可增設(shè)4臺DPC2804壓縮機(jī)。

1.2 新井為主、老井相對較少的集氣站調(diào)整方式

對于以新井為主，老井相對較少的集氣站，壓力系統(tǒng)應(yīng)以滿足新井為原則，采用的措施也有三種：

（1）繼續(xù)維持原有系統(tǒng)壓力或者適當(dāng)降低，例如壓縮機(jī)進(jìn)口壓力可降到0.8 MPa左右。

（2）對部分老井進(jìn)行間歇開井。

（3）采用引射增壓的方式，即利用高壓氣井引射低壓氣井。

建議采用第一種與第二種相結(jié)合的模式。

1.3 新井與老井?dāng)?shù)量基本接近的集氣站調(diào)整方式

對于新井與老井?dāng)?shù)量基本接近的集氣站，可以采用兩個壓力系統(tǒng)，新井維持壓力不變，老井進(jìn)入低壓系統(tǒng)，即增設(shè)1臺或2臺低壓壓縮機(jī)，但要求集氣站有兩套總機(jī)關(guān)和兩臺分離器。

綜上所述，對處于中后期開發(fā)的蘇里格氣田，原集氣站一級增壓將不能滿足低壓井的增壓要求，增加低壓壓縮機(jī)勢在必行，由于閥組增壓存在供電、管理和氣液混增的問題，建議在集氣站增設(shè)低壓壓縮機(jī)。

2 氣井支干管串接工藝優(yōu)化探討

集氣站所轄氣井進(jìn)站前采用串接工藝，通過采氣管道把相鄰的幾口氣井串接到采氣干管，集中進(jìn)入集氣站。串接工藝涉及到串接方式、串接半徑、干管管徑、干管數(shù)量和串接井?dāng)?shù)等許多方面。

2.1 串接方式的優(yōu)化

串接方式的優(yōu)化主要有以下幾種：

（1）井間串接模式。即氣井順序連接，上一口氣井串接至下一口氣井，以距離最短為原則，采氣干管呈放射狀進(jìn)入集氣站。

（2）就近插輸模式。即采氣干管沿相對固定的方向直線敷設(shè)，氣井與采氣干管連接時則就近垂直插入。

（3）閥組模式。在站外某些井場設(shè)置閥組，鄰近的氣井接入閥組，閥組至集氣站敷設(shè)采氣干管。

（4）組合模式。即上述三種模式的組合，根據(jù)氣井的不同開發(fā)模式、建井時間、氣井位置、施工方便等因素，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)對比確定。對于井網(wǎng)可一次成型的，采用井間串接和就近插輸模式更具優(yōu)勢；對于初期建井?dāng)?shù)量較少且分散的情況，閥組模式更能適應(yīng)后期新井的接入，可以減少施工對生產(chǎn)的影響和減少天然氣的放空量。目前，對于某一座集氣站，其所轄氣井建設(shè)時間相差較大，初期僅有很少量的氣井，穩(wěn)產(chǎn)期間將不斷建井以彌補(bǔ)遞減，建議以閥組模式為主，并輔以井間串接等方式。根據(jù)集氣站所轄區(qū)域的含氣面積，相對固定設(shè)置數(shù)條采氣干線，在采氣干線中間段井場和干線末端井場分別設(shè)置閥組，預(yù)留給下一批氣井接入干線用。

2.2 集氣半徑的校核

集氣站的集氣半徑?jīng)Q定了其處理規(guī)模，反過來說集氣站的處理規(guī)模也決定了集氣半徑。集氣半徑不宜過小，過小則集氣站數(shù)量增加，投資增加，且穩(wěn)產(chǎn)能力較差；也不宜過大，過大則集氣站的規(guī)模就大，穩(wěn)產(chǎn)期間需不斷建設(shè)新井彌補(bǔ)氣量遞減，建設(shè)期長且新老井壓力匹配的矛盾突出，氣井間施工連接難度較大，且必須滿足壓力、流速和溫度3個約束條件的要求。

2.2.1 最優(yōu)集氣站規(guī)模的確定

最優(yōu)的集氣站規(guī)模一般來講是在滿足壓力、流速和溫度要求的前提下，以投資最低為原則來確定的。根據(jù)以前的經(jīng)濟(jì)對比，若選擇集氣站的規(guī)模為100萬m3/d，則其地面投資要低于規(guī)模為50萬m3/d的，但同時還需考慮集氣站生產(chǎn)期內(nèi)穩(wěn)產(chǎn)能力和對氣量變化的適應(yīng)能力，如果100萬m3/d的規(guī)模只能穩(wěn)產(chǎn)數(shù)年，則集氣站的規(guī)模選擇就過大。下面就分別分析50萬、100萬、150萬m3/d集氣站在不同的集氣半徑下對處理量的適應(yīng)性。

蘇里格氣田采用的井網(wǎng)為600 m×800 m，不同的集氣半徑轄不同的井?dāng)?shù)。對于4 km集氣半徑，其理論轄井?dāng)?shù)為154口；5 km集氣半徑的理論轄井?dāng)?shù)為252口；6km集氣半徑的理論轄井?dāng)?shù)為336口；集氣半徑為7 km時，轄井?dāng)?shù)為432口；集氣半徑為8 km時，轄井?dāng)?shù)將達(dá)到567口。

對于50萬m3/d規(guī)模的集氣站，單井平均產(chǎn)量按1.1萬m3/d考慮，則建產(chǎn)期轄井?dāng)?shù)只要達(dá)到45口即能滿足氣量要求；維持穩(wěn)產(chǎn)20年，如果單井氣量平均遞減率取15%，則需約136口井，此井?dāng)?shù)與4km的集氣半徑轄井?dāng)?shù)基本相當(dāng)，故對于50萬m/d規(guī)模的集氣站，4km的集氣半徑是合理的。

同樣，對于100萬m3/d規(guī)模的集氣站，建產(chǎn)期轄井?dāng)?shù)只要91口即能滿足氣量要求。維持穩(wěn)產(chǎn)20年需要約274口氣井，此井?dāng)?shù)與6 km的集氣半徑轄井?dāng)?shù)基本相當(dāng)，所以對于100萬m3/d規(guī)模的集氣站，6 km的集氣半徑是較為合理的。

表2為50萬m3/d集氣站和100萬m3/d集氣站20年穩(wěn)產(chǎn)期間每年的建井?dāng)?shù)量。

表2 集氣站穩(wěn)產(chǎn)20年的建井?dāng)?shù)量及氣量變化

如果集氣站規(guī)模為150萬m3/d，則維持穩(wěn)產(chǎn)20年需要約410口井，8 km的集氣半徑是較為合理的 （注：對于上述三種規(guī)模的集氣站，我們考慮了含氣面積的不均勻性和鉆井成功率，在數(shù)量上分別考慮了0.9/0.8/0.7的系數(shù)）。

2.2.2 流速、壓力和溫度的校核

對流速、壓力和溫度進(jìn)行校核時，對于氣液混輸工藝，流速的控制比壓力更重要，即在各種工況下流速必須得到滿足。根據(jù)蘇里格氣田天然氣的氣質(zhì)特點(diǎn)，采用兩相流軟件PIPEPHASE模擬氣液比、氣液混輸特點(diǎn)及流型。氣液混輸管道的流速不宜過低，正常流速應(yīng)在4～8 m/s，最低不宜小于3 m/s，此流速范圍有利于增加氣體的攜液能力，減少管道中的積液機(jī)率，降低生成水合物的可能性。

對于壓力條件，管道壓力損失也必須滿足集輸系統(tǒng)對壓力的要求，即進(jìn)站壓力不宜低于壓縮機(jī)的最低進(jìn)口壓力要求，井口壓力也不宜過高，要避免達(dá)到水合物的生成壓力條件。

溫度條件是管道沿程各點(diǎn)的天然氣溫度必須高于對應(yīng)點(diǎn)壓力下的水合物形成溫度3℃，由于系統(tǒng)沒加熱，管道需埋設(shè)在冰凍線以下。對溫度的校核從略。

2.2.2.1 進(jìn)站壓力為1.0 MPa時的模擬計算結(jié)果

在集氣站進(jìn)站壓力為1.0 MPa情況下，采用上述軟件模擬計算不同管徑、集氣半徑和輸量對應(yīng)的起點(diǎn)流速、井口壓力，結(jié)果見表3。

表3 進(jìn)站壓力為1.0 MPa時起點(diǎn)流速、井口壓力的模擬計算結(jié)果

從表中可以看出：干線集氣半徑為8 km時，D 219 mm管道的合理輸量為15萬～25萬m3/d；D 159mm管道為6萬～10萬m3/d。集氣半徑為6km時，D 219 mm管道的合理輸量為15萬～30萬m/d；D159mm管道為5萬～12萬m3/d；而對D 114 mm管道則基本在5萬m3/d左右。對于支線D 89 mm和D 76 mm管道，基本為2萬～4萬m3/d。

2.2.2.2 進(jìn)站壓力為0.4 MPa時的模擬計算結(jié)果

氣田開發(fā)中后期，集氣站進(jìn)站壓力如果降低到0.4 MPa，采用上述軟件模擬計算不同管徑、集氣半徑和輸量對應(yīng)的起點(diǎn)流速、井口壓力，結(jié)果見表4。

表4 進(jìn)站壓力為0.4 MPa時起點(diǎn)流速、井口壓力的模擬計算結(jié)果

從表中可以看出：干線集氣半徑為8 km時，D 219 mm管道的合理輸量為5萬～15萬m3/d；D 159 mm管道的合理輸量在5萬m3/d左右。集氣半徑為6 km時，D 219 mm管道的合理輸量為5萬～17萬m3/d；D 159 mm管道的合理輸量在6萬m3/d左右；D 114 mm管道基本在3萬m3/d左右。對于支線D89mm和D76mm管道則基本為1萬～3萬m3/d。

2.3 氣井串接井?dāng)?shù)優(yōu)化

確定了集氣半徑，但每條干管上究竟串接多少口氣井，干管規(guī)格如何選擇，不同規(guī)模的集氣站究竟敷設(shè)多少條干管，特別是氣田開發(fā)初期和中后期怎么銜接需要綜合研究。

一般在滿足流速和壓力要求的前提下，串接井?dāng)?shù)由管道管徑?jīng)Q定，根據(jù)上述2.2節(jié)的研究結(jié)果，對D 219 mm管道在開發(fā)初期最大可串接井?dāng)?shù)約27口 （平均單井產(chǎn)量為1.1萬m3/d），D 159 mm管道約11口氣井，D 114 mm管道則不到5口。在開發(fā)后期，氣井產(chǎn)量和壓力下降 （平均產(chǎn)量按4 000 m3/d計算），則D 219 mm管道最大可串接井?dāng)?shù)約37口，D 159 mm管道約13口，D 114 mm管道約8口。

干管設(shè)置數(shù)量及干管規(guī)格需要結(jié)合具體開發(fā)部署組合確定。例如對于50萬m3/d的集氣站，如果主要選擇D 159 mm管道作為采氣干管，并以D 114 mm的作為輔助管道 （主要滿足開發(fā)初期轄井?dāng)?shù)較少的情況），可以采用建9條D 159 mm采氣干管和3條D 114 mm采氣干管的組合方式；對于100萬m3/d的集氣站，如果主要選擇D 219 mm管道作為采氣干管，并以D 159 mm和D 114 mm的作為輔助管道 （主要滿足開發(fā)初期轄井?dāng)?shù)較少的情況），可以采用建6條D 219 mm、3條D 159 mm和3條D 114 mm采氣干管的組合方式。

3 水合物抑制工藝的優(yōu)化

天然氣水合物的形成與天然氣的組成、壓力、溫度、游離水、流動狀態(tài)有關(guān)；天然氣水合物的形成必須滿足三個條件：有游離水、小分子烴類等形成水合物的物質(zhì)基礎(chǔ)；滿足一定的溫度壓力條件；存在結(jié)晶中心，使天然氣水合物具有生長發(fā)展的基礎(chǔ)。防止天然氣水合物形成的工作可以針對這三方面進(jìn)行，即消除水合物形成的物質(zhì)基礎(chǔ)、改變形成物理條件以及抑制其生長。

防止天然氣水合物的形成可采用物理的和化學(xué)的方法。工程中常用加熱 （保溫）、降壓、脫除等物理方法來預(yù)防和清除水合物的形成；化學(xué)方法是指通過加入一定量的抑制劑，改變水合物形成的熱力學(xué)條件、結(jié)晶速率或聚集形態(tài)，來達(dá)到保持流體流動的目的。常用的化學(xué)方法是注入甲醇或乙二醇，當(dāng)天然氣中加入了甲醇等抑制劑時，降低了系統(tǒng)中水蒸氣的壓力，從而降低了水合物的生成溫度。

對于蘇里格氣田，目前采氣系統(tǒng)主要采用了降壓法，并輔以在冬季注入少量甲醇解堵的方式。降壓法是降低管道天然氣運(yùn)行壓力，使之在一定溫度下低于水合物形成的平衡壓力。當(dāng)天然氣壓力減小到水合物平衡壓力之下時，即可以避免水合物的生成。

圖2為蘇里格氣田開發(fā)前期采氣干管工況下的水合物模擬曲線，從圖中可以看出，天然氣在管路中輸送時，工況曲線 （圖中的氣相曲線）沒有與水合物生成線相交，但比較接近。圖3為開發(fā)前期采氣支線工況下的水合物模擬曲線，從圖中可以看出，天然氣在采氣支線中輸送時，工況曲線 （圖中的氣相曲線）已經(jīng)與水合物生成線相交，將可能有水合物的生成。從圖中也可以得出采氣系統(tǒng)天然氣的水合物生成臨界壓力為1.2～1.3 MPa。

圖2 前期采氣干管工況下天然氣的水合物模擬曲線

圖3 前期采氣支線工況下天然氣的水合物模擬曲線

圖4、5為開發(fā)中后期在降低采氣干管運(yùn)行壓力工況下的水合物生成模擬曲線，從圖中可以看出，天然氣在管路中輸送時，工況曲線 （圖中的氣相曲線）沒有與水合物生成線相交，且有一定的余量。

圖4 中后期采氣干線工況下天然氣的水合物模擬曲線

圖5 中后期采氣支線工況下天然氣的水合物模擬曲線

圖6為開發(fā)前期在采氣支管中注入甲醇，使水中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到5%或10%時的水合物生成模擬曲線，從圖中可以看出，水中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到5%后天然氣在管路中輸送時，工況曲線 （圖中的氣相曲線）沒有與水合物生成線相交，不會生成水合物，且有一定的余量。

因此為防止水合物生成造成采氣管道堵塞，建議適當(dāng)降低采氣系統(tǒng)運(yùn)行壓力，降低到最高不超過1.0 MPa；或在井場增加移動注醇裝置，在井口壓力較高的邊遠(yuǎn)井、低產(chǎn)井和產(chǎn)液井井場設(shè)置移動注醇裝置，以保證氣井冬季的正常生產(chǎn)。

4 結(jié)論

（1）在蘇里格氣田開發(fā)中后期，原集氣站一級增壓將不能滿足低壓井的增壓要求，增加低壓壓縮機(jī)勢在必行，由于閥組增壓存在供電、管理和氣液混增的缺陷，建議在集氣站增設(shè)低壓壓縮機(jī)。

圖6 前期采氣支管注入甲醇工況下天然氣的水合物模擬曲線

（2）建議氣井串接以閥組模式為主，并輔以井間串接等方式，并根據(jù)集氣站所轄區(qū)域的含氣面積，相對固定地設(shè)置數(shù)條采氣干線，在處于采氣干線中間段的井場和干線末端井場分別設(shè)置閥組，預(yù)留給下一批氣井接入干線用。

（3）建議對50萬m3/d規(guī)模的集氣站，集氣半徑為4km；100萬m3/d規(guī)模的集氣站，集氣半徑為6 km。

（4）集氣站干管數(shù)量、規(guī)格及串接井?dāng)?shù)需要結(jié)合具體開發(fā)部署組合確定，建議50萬m3/d集氣站應(yīng)主要選擇D 159 mm管道作為采氣干管，100萬m3/d集氣站應(yīng)主要選擇D 219 mm管道作為采氣干管，盡量少用D 114 mm管道作為采氣干管，在集氣站建設(shè)初期由于建井?dāng)?shù)少可適當(dāng)采用D 114 mm管道作為采氣干管；集氣站的干管使用數(shù)量超過8條時，進(jìn)站閥組數(shù)量可以相應(yīng)增加。

（5）建議適當(dāng)降低采氣系統(tǒng)運(yùn)行壓力，使其最高運(yùn)行壓力不超過1.0 MPa；或在井口壓力較高的邊遠(yuǎn)井、低產(chǎn)井和產(chǎn)液井井場設(shè)置移動注醇裝置。

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