閆東旭
(鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,天津 300251)
京滬高鐵是我國中長期鐵路網(wǎng)規(guī)劃中投資規(guī)模最大、技術(shù)含量最高的一項(xiàng)工程,全線優(yōu)先采用以橋代路的方式,最大限度節(jié)約寶貴的土地資源,橋梁長度約占正線長度的86.5%,故橋墩沉降問題是關(guān)系到線路和列車安全運(yùn)行的重大技術(shù)問題。通過數(shù)值計(jì)算軟件對(duì)京滬高速鐵路某橋墩沉降量進(jìn)行了數(shù)值建模分析。
本工點(diǎn)位于京滬高速鐵路德州至禹城特大橋A89和A90橋墩之間,石濟(jì)客專德州南上行聯(lián)絡(luò)線下鉆京滬高速鐵路處,交叉里程為右LDK333+236.344=京滬高速鐵路左線DK333+014.59,交叉角度約49°。工點(diǎn)周邊地形平坦,地勢(shì)低洼,零星分布水塘,路塹最大挖深2.1 m,基坑最大挖深3.4 m,地下水位取各個(gè)鉆孔處水位平均深度2 m。
目前巖土路基工程中用得較多的數(shù)值分析軟件是由美國ITASCA咨詢公司開發(fā)的差分法程序FLAC3D(Fast Lagrangian Analysis of Continua in 3 Dimensions),可以模擬巖土或其他材料的三維力學(xué)行為。FLAC3D將計(jì)算區(qū)域劃分為若干六面體單元,每個(gè)單元在給定的邊界條件下遵循指定的線性或非線性本構(gòu)關(guān)系,如果單元應(yīng)力使得材料屈服或產(chǎn)生塑性流動(dòng),則單元網(wǎng)格及結(jié)構(gòu)可以隨著材料的變形而變形,這就是所謂的拉格朗日算法,這種算法非常適合于地基變形問題。
對(duì)橋墩沉降量的分析可采用該數(shù)值計(jì)算軟件,數(shù)值模型主要包含以下幾種土體材料:粉土、黏土、粉質(zhì)黏土和粉砂,故采用摩爾庫倫本構(gòu)關(guān)系計(jì)算其沉降量。主要土體參數(shù)如表1所示。
表1 土體材料參數(shù)
京滬高速鐵路橋墩荷載按照32.16 kN/m/單線采用。德州南聯(lián)絡(luò)線路基荷載計(jì)算結(jié)果如下:雨棚柱節(jié)點(diǎn)力取530 kN,計(jì)算沿線路方向線荷載為176 kN/m,地表壓力為17.6 kPa。
由于新建德州南聯(lián)絡(luò)線需進(jìn)行下挖和增建雨棚柱,數(shù)值計(jì)算分三種工況進(jìn)行:①無新建聯(lián)絡(luò)線影響工況;②新建聯(lián)絡(luò)線開挖工況;③新建聯(lián)絡(luò)線開挖后加載工況。聯(lián)絡(luò)線與京滬高速鐵路交叉狀況如圖1所示,線路夾角為50°,石濟(jì)客運(yùn)專線下挖斷面如圖2所示。
圖1 線路交叉示意
圖2 石濟(jì)客專下挖斷面示意(單位:m)
不考慮新建聯(lián)絡(luò)線影響工況模型網(wǎng)格和考慮新建線路影響工況A-A、B-B剖面模型網(wǎng)格如圖3~圖5所示。A-A剖面和B-B剖面的線路交叉開挖部位中心距離橋墩水平距離(圖4中EG兩點(diǎn)水平距離)分別為17.6 m和11.6 m,開挖寬度(圖4中DF兩點(diǎn)距離)為15.2 m,深度(圖4中CD兩點(diǎn)距離)為3 m。
圖3 無新建線路影響工況
圖4 考慮新建線路A-A剖面
圖5 考慮新建線路B-B剖面
經(jīng)過計(jì)算分析,可得三種工況下的沉降量云圖,如圖6至10所示。
圖6 自然工況沉降云圖
圖7 A-A剖面開挖后沉降云圖
圖8 B-B剖面開挖后沉降云圖
圖9 A-A剖面開挖加載后沉降云圖
圖10 B-B剖面開挖加載后沉降云圖
通過云圖顯示可知,無新建聯(lián)絡(luò)線影響工況下,橋墩沉降量約為1.25 cm;開挖后A-A剖面橋墩沉降量為1.35 cm,B-B剖面橋墩沉降量為1.50 cm;開挖加載后A-A剖面橋墩沉降量為1.48 cm,B-B剖面橋墩沉降量為1.60 cm。開挖對(duì)橋墩造成的附加沉降約為1~2.5 mm,雨棚柱荷載對(duì)橋墩造成的附加沉降約為1 mm,開挖加載對(duì)橋墩A-A,B-B剖面造成的不均勻沉降約為1~1.5 mm。該建模及計(jì)算方法可行,交叉路基對(duì)橋墩沉降的影響總體不大,對(duì)類似下鉆高速鐵路工點(diǎn)橋墩沉降計(jì)算具有指導(dǎo)意義。由于石濟(jì)客運(yùn)專線工程還沒有具體實(shí)施,結(jié)論的精確程度有待工程驗(yàn)證。
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