徐建林，甄乾，張興華，馬吉強(qiáng)，李斐，楊軍

（1.蘭州理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，蘭州 730050；2.中國(guó)科學(xué)院蘭州化學(xué)物理研究所固體潤(rùn)滑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730000）

0 引 言

鐵鋁系金屬間化合物材料不但成本低、密度小、比強(qiáng)度高、抗磨性能良好，并且具有優(yōu)異的抗高溫氧化和腐蝕性能，在航空航天、汽車(chē)、化工等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景［1－5］。鐵鋁系金屬間化合物主要包括Fe3Al和FeAl，F(xiàn)e3Al金屬間化合物中鋁的原子分?jǐn)?shù)為25%～35%，與FeAl相比，具有更好的室溫韌性和高溫強(qiáng)度。

盡管Fe3Al金屬間化合物具有廣闊的應(yīng)用前景，但兩個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題——室溫脆性及600℃以上強(qiáng)度和蠕變抗力急劇降低制約了它的發(fā)展及應(yīng)用［3，6］。鋁與水汽發(fā)生反應(yīng)產(chǎn)生活性氫原子是導(dǎo)致其室溫脆性的根本原因［7］，而鉻是提高其室溫塑性和韌性最有效的合金元素之一，也可以提高合金的耐腐蝕性能［8－9］。此外，在Fe3Al金屬間化合物中加入連續(xù)或非連續(xù)的增強(qiáng)相，如Al2O3、SiC、TiB2等陶瓷或鎢、鉬、鈮等難熔金屬的長(zhǎng)（短）纖維、顆粒、晶須等來(lái)制備Fe3Al金屬間化合物基復(fù)合材料，有望能提高其高溫蠕變性能［10－13］，同時(shí)通過(guò)與陶瓷相的復(fù)合能顯著提高Fe3Al金屬間化合物的耐磨性能［14－17］。

作者課題組前期的相關(guān)研究表明，TiC／Fe－28Al－5Cr復(fù)合材料具有優(yōu)異的力學(xué)性能和摩擦學(xué)性能，但由于TiC在800℃以上容易氧化失效，導(dǎo)致此復(fù)合材料在800℃以上的耐磨性能變差。為解決此問(wèn)題，作者選擇Al2O3陶瓷顆粒作為強(qiáng)化相來(lái)制備復(fù)合材料。有關(guān)Al2O3顆粒增強(qiáng)Fe3Al基復(fù)合材料的制備，國(guó)內(nèi)外已有部分文獻(xiàn)報(bào)道，但主要集中在一些液態(tài)成形方法的研究上，這類(lèi)方法容易造成成分偏析，且含有大量增強(qiáng)相的熔體黏度較高、流動(dòng)性差、成型困難。相比之下，熱壓燒結(jié)法具有易于控制微觀結(jié)構(gòu)、成分均勻、無(wú)偏析和晶粒細(xì)小等優(yōu)點(diǎn)。因此，作者采用機(jī)械合金化結(jié)合熱壓燒結(jié)技術(shù)制備了 Al2O3／Fe－28Al－5Cr復(fù)合材料，研究了復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能和高溫耐磨性能。

1 試樣制備與試驗(yàn)方法

1.1 試樣制備

試驗(yàn)原材料為自制的 Fe－28Al－5Cr（原子分?jǐn)?shù)／%）合金粉（粒徑75μm）和商業(yè)納米Al2O3粉（粒徑50～100nm），按照表1設(shè)定的比例，將兩種粉混合后在Fritsch Pulverisettes 5型高能球磨機(jī)（磨球?yàn)閃C／Co硬質(zhì)合金球，球料質(zhì)量比為2.5∶1.0）中以300r·min－1的轉(zhuǎn)速球磨混合8h。把球磨后的混合粉置于涂有BN的石墨模具內(nèi)，然后放入熱壓燒結(jié)爐中燒結(jié)，加熱速率為10℃·min－1，動(dòng)態(tài)真空度約為10－2Pa，在26MPa壓力下，分別在不同溫度下保溫不同時(shí)間進(jìn)行熱壓燒結(jié)，燒結(jié)參數(shù)見(jiàn)表1。之后將燒結(jié)體切割為測(cè)試試樣，依次用砂紙打磨并用拋光機(jī)拋光后待用。

表1 原料配比及熱壓燒結(jié)條件Tab.1 Raw materials ratio and hot－pressed sintering parameters

1.2 試驗(yàn)方法

根據(jù)阿基米德原理測(cè)不同試樣的密度；用MH－5型硬度計(jì)測(cè)試樣的顯微硬度，載荷為2.94N，保壓時(shí)間10s，測(cè)試10次取平均值；用DY35型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)在室溫下測(cè)試樣的彎曲性能和壓縮性能。單軸壓縮試驗(yàn)采用直徑3mm、高5mm的圓柱形試樣，壓頭速度為0.1mm·min－1。三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)采用尺寸為3mm×3mm×30mm的立方棒狀試樣，跨距為20mm，壓頭速度為0.1mm·min－1。試驗(yàn)結(jié)果均取3次測(cè)試的平均值。

用D／Max－2400型X射線(xiàn)衍射儀進(jìn)行物相分析，用銅靶Kα射線(xiàn)為衍射源；用帶有X射線(xiàn)能譜儀的JSM－5600LV型掃描電鏡分析顯微組織、觀察彎曲試樣的斷口形貌，并對(duì)元素分布進(jìn)行線(xiàn)掃描。用于顯微組織觀察的試樣先用膠體氧化鋁拋光，然后用體積分?jǐn)?shù)為20%的HF溶液腐蝕。

用自制的HT－1000型高溫摩擦試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行摩擦學(xué)性能試驗(yàn)，采用球－盤(pán)接觸形式，對(duì)偶材料為Si3N4陶瓷球（直徑6.35mm，維氏硬度為15GPa），在室溫、400℃和800℃下進(jìn)行摩擦試驗(yàn)，施加載荷為10N，旋轉(zhuǎn)半徑為5mm，相對(duì)速度為202mm·s－1，運(yùn)行時(shí)間為20min。采用表面輪廓儀測(cè)試磨損表面的橫截面面積，磨損體積V可以通過(guò)式（1）計(jì)算獲得。

式中：A為磨損軌跡的橫截面面積；L為磨損軌跡的周長(zhǎng)。

磨損率W 通過(guò)式（2）計(jì)算獲得。

式中：S為滑動(dòng)距離；N為載荷。

所有摩擦試驗(yàn)均重復(fù)三次，磨損率取三次試驗(yàn)的平均值。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 顯微組織

根據(jù)文獻(xiàn)［16］可知自制的Fe－28Al－5Cr合金粉由無(wú)序α－Fe3Al相組成。由圖1可知，燒結(jié)得到的Fe－28Al－5Cr合金（FA0）及其復(fù)合材料均由無(wú)序α－Fe3Al相與Al2O3相組成，未檢測(cè)到其它物相。

圖1 不同試樣的XRD譜Fig.1 XRD patterns of different samples

從圖2可以看到，不同試樣的內(nèi)部均無(wú)明顯的晶間氣孔和孔洞存在，組織整體上較為均勻。其中白色相為Al2O3，主要分布在晶界上，并且隨著Al2O3添加量的增加，復(fù)合材料中白色Al2O3的含量增多。FA0試樣的組織均勻、晶粒細(xì)小，晶粒尺寸在幾個(gè)微米到十幾個(gè)微米之間。在FA10－1試樣組織中，一部分Al2O3分布于晶界處，還有一部分分布于晶粒內(nèi)；而FA10－2試樣中，Al2O3大部分位于晶界處，且部分連接在一起，在一定程度上將基體隔開(kāi)。FA20－2試樣的顯微組織中Al2O3幾乎全部位于晶界處，并連接在一起形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，將基體完全隔開(kāi)。

從圖3可以看出，第二相呈網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)分布于基體中，在第二相的位置處，鋁、氧兩種元素的含量明顯升高，鐵、鉻兩種元素的含量明顯降低?？纱_定Al2O3分布在晶界處，即圖2中的白色相。

圖2 不同試樣的SEM形貌Fig.2 SEM images of different samples

圖3 FA20－2試樣的元素分布線(xiàn)掃描結(jié)果Fig.3 Line scanning graph of elements distribution in FA20－2sample

2.2 力學(xué)性能

由表2可以看出，合理的選擇燒結(jié)參數(shù)能保證試樣的相對(duì)密度達(dá)到99%以上，對(duì)于Al2O3含量較高的復(fù)合材料，為獲得高的致密度，需要較高的燒結(jié)溫度。與FA0（Fe－28Al－5Cr合金）試樣相比，復(fù)合材料的硬度有了一定程度的提高，但抗彎強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度均有下降。

由圖4可以看出，F(xiàn)A0試樣沒(méi)有出現(xiàn)明顯的斷裂，呈現(xiàn)出應(yīng)變硬化的特點(diǎn)，也就是說(shuō)FA0試樣在壓縮過(guò)程中表現(xiàn)出了很好的塑性；加入10%Al2O3的試樣具有壓縮屈服的現(xiàn)象，表現(xiàn)出一定的塑性變形，F(xiàn)A10－2試樣的塑性變形量明顯低于FA10－1試樣的，這說(shuō)明Al2O3分布在晶界處比分布在晶內(nèi)對(duì)復(fù)合材料的韌性更有害；加入20%Al2O3的試樣在斷裂前沒(méi)有發(fā)生塑性變形。

表2 不同試樣的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of different samples

圖4 不同試樣的壓縮應(yīng)力－應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.4 Compressive stress－strain curves of different samples

從圖5可以看到，隨著Al2O3含量提高，試樣在彎曲斷裂時(shí)的變形量大幅度降低。FA0試樣在斷裂前表現(xiàn)出一定的塑性，而復(fù)合材料試樣在斷裂前幾乎沒(méi)有發(fā)生塑性變形。

圖5 不同試樣的彎曲應(yīng)力－位移曲線(xiàn)Fig.5 Bending stress－displacement curves of different samples

由圖6（a）可見(jiàn)，F(xiàn)A0試樣的斷口呈現(xiàn)出典型的韌窩斷裂特征，這是由于其顯微組織均勻、晶粒細(xì)小，在最后斷裂之前能夠吸收較多的塑性變形能。而對(duì)于含有Al2O3的復(fù)合材料，由于Al2O3多分布于晶界處，降低了晶界的結(jié)合強(qiáng)度。圖6（b）所示FA10－1試樣的彎曲斷口呈現(xiàn)出解理斷裂和韌窩斷裂的混合斷裂特征。隨著Al2O3含量的增加以及燒結(jié)溫度的升高，復(fù)合材料的抗彎強(qiáng)度進(jìn)一步降低，圖6（c）和圖6（d）所示復(fù)合材料的彎曲斷口主要呈現(xiàn)解理斷裂的特征。

熱壓燒結(jié)制備的Fe－28Al－5Cr合金具有優(yōu)異的力學(xué)性能，其抗彎強(qiáng)度為1610MPa，壓縮屈服強(qiáng)度達(dá)到950MPa（見(jiàn)圖4）。與鑄態(tài)Fe3Al相比［12］，其抗彎強(qiáng)度高出近一倍，壓縮屈服強(qiáng)度［2］也有50%的提高幅度。

圖6 不同試樣彎曲斷口的SEM形貌Fig.6 SEM morphology of bended fracture of different samples

其室溫力學(xué)性能的提高一方面是由于機(jī)械合金化使得鋁、鉻原子均勻彌散地分布于鐵中，形成了均勻的固溶體，同時(shí)高能球磨形成了粒徑細(xì)小的粉體，熱壓燒結(jié)后得到了組織均勻、晶粒細(xì)小的Fe3Al合金，晶粒細(xì)化會(huì)產(chǎn)生細(xì)晶強(qiáng)化效應(yīng)［18］；另一方面，鉻元素的添加可以在材料表面形成一層致密的氧化膜，阻礙環(huán)境氫脆的發(fā)生，提高室溫韌性［8－9］。而采用熔鑄工藝制備Fe3Al合金時(shí)，易出現(xiàn)晶界偏析，且易受到環(huán)境氫脆的影響，材料的力學(xué)性能較差。

Al2O3作為硬質(zhì)強(qiáng)化相加入基體中，并經(jīng)熱壓燒結(jié)以后，Al2O3主要分布在Fe3Al基體的晶界處，如圖2所示。當(dāng)Al2O3的加入量為10%時(shí)，分布于晶界的Al2O3只是部分連接在一起，基體在一定程度上被隔開(kāi)；當(dāng)Al2O3的加入量達(dá)到20%時(shí)，形成了明顯的Al2O3脆性網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，基體被完全分隔開(kāi)，F(xiàn)e3Al基體和Al2O3二者的界面結(jié)合強(qiáng)度顯著小于基體本身的強(qiáng)度，并且彎曲應(yīng)力對(duì)材料的組織分布較為敏感，因而復(fù)合材料的抗彎強(qiáng)度顯著降低。由于壓縮應(yīng)力對(duì)組織分布敏感度較低，復(fù)合材料抗壓強(qiáng)度的降幅較抗彎強(qiáng)度的小，但復(fù)合材料的強(qiáng)度均隨Al2O3含量的增加而降低。Al2O3顆粒未均勻彌散地分布于基體中，導(dǎo)致Al2O3未能很好地實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化基體的目的。而通過(guò)先進(jìn)的燒結(jié)技術(shù)，如等離子活化燒結(jié)，可以大幅度降低Al2O3的擴(kuò)散，得到強(qiáng)度較高的復(fù)合材料［13］。

盡管復(fù)合材料的抗壓強(qiáng)度低于基體合金的，但從圖4可以看出，加入10%Al2O3試樣的壓縮屈服強(qiáng)度卻高于FA0試樣的。這是由于Al2O3的硬度顯著高于Fe3Al基體的，從而使復(fù)合材料的硬度得到了提升；另外，加入10%Al2O3試樣中的Al2O3含量相對(duì)較低，基體被部分隔開(kāi)，因而其壓縮屈服強(qiáng)度高于基體合金的。而FA20試樣由于組織中脆性網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的形成，其在壓縮試驗(yàn)中未出現(xiàn)屈服點(diǎn)而直接斷裂。

FA10－1試樣與FA10－2試樣相比，顯微組織有一定的差別，如圖2（b），（c）所示。1350℃燒結(jié)時(shí)，有更多的Al2O3分布于晶界處，因而其抗彎強(qiáng)度更低，而抗壓強(qiáng)度對(duì)材料的組織分布敏感度相對(duì)較低，燒結(jié)溫度的升高使硬度有了一定程度的提高，故其抗壓強(qiáng)度反而略有改善。FA20－1試樣經(jīng)打磨、拋光后有許多麻點(diǎn)，測(cè)得其相對(duì)密度為92.9%，不夠致密，故未測(cè)其力學(xué)性能。因此把燒結(jié)溫度提高到1400℃，燒結(jié)后試樣的相對(duì)密度高，但Al2O3幾乎完全分布于基體的晶界處，致使其抗彎強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度急劇下降。

2.3 耐磨性能

從圖7中可以看到，三種試樣在室溫下的磨損率都較低；在400℃時(shí)FA0試樣以及FA10－1試樣的磨損率明顯高于FA20－2試樣的。盡管800℃時(shí)FA10－1試樣的磨損率略高于FA0試樣的，但總體而言，隨著Al2O3含量的增加，復(fù)合材料的耐磨性能得到了一定的提高，尤其是Al2O3加入量達(dá)到20%時(shí)，盡管其力學(xué)性能下降較多，但其在高溫下的耐磨性能得到了明顯改善。

圖7 三種試樣在不同溫度下的磨損率Fig.7 Wear rate of three samples at different temperatures

由于Al2O3具有高的彈性模量和硬度，因此復(fù)合材料的硬度得以提高。加入10%Al2O3試樣中的Al2O3含量較低，雖分布于晶界但并未完全連接在一起，且高溫下Al2O3與基體的熱膨脹失配比較明顯。在摩擦過(guò)程中未連接在一起的Al2O3硬質(zhì)相可以承受載荷，降低磨損率，但它卻容易從基體上剝落，從而增大了磨損率，綜合作用的結(jié)果是造成該試樣的磨損率與基體相比無(wú)明顯改善。加入20%Al2O3試樣中的Al2O3分布于晶界且連接成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，雖然網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)脆性較大，但摩擦過(guò)程中可以有效承載載荷，起到了抗磨損的作用，同時(shí)也不易與基體分離。因此該試樣的磨損率明顯降低。

3 結(jié) 論

（1）熱壓燒結(jié)制備的復(fù)合材料由Fe3Al基體和Al2O3增強(qiáng)相組成，Al2O3分布于Fe3Al基體的晶界處，當(dāng)Al2O3的加入量為10%時(shí)，基體在一定程度上被隔開(kāi)，當(dāng)Al2O3的加入量為20%時(shí)，形成了明顯的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，基體被完全分隔開(kāi)；復(fù)合材料的相對(duì)密度可達(dá)99%以上。

（2）Al2O3相在晶界分布導(dǎo)致復(fù)合材料的強(qiáng)度降低，復(fù)合材料的強(qiáng)度隨著Al2O3含量的增加明顯下降。

（3）盡管Al2O3的加入量為20%時(shí)，復(fù)合材料的力學(xué)性能相對(duì)較差，但其在高溫下的磨損率卻明顯降低，這說(shuō)明Al2O3可以改善Fe3Al金屬間化合物的高溫耐磨性能。

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