高瑞全,韓曉輝,何智勇,趙延強(qiáng)
(南車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司,山東青島266000)
激光焊是通過聚焦高能量的激光束,在移動(dòng)過程中照射到被連接部位的表面進(jìn)行高效焊接的方法。作為一種成熟的熔化焊工藝,激光焊在歐洲和日本的不銹鋼軌道車輛的車體制造中已得到廣泛應(yīng)用。主要用于不銹鋼車體側(cè)墻、端墻等外露部件的焊接,能夠大大提升不銹鋼車輛的商品化質(zhì)量和制造工藝水平。
激光焊與電阻焊及各種氣體保護(hù)焊相比,其突出優(yōu)點(diǎn)是光束狹窄、能量高、速度快、熱影響區(qū)小及焊縫質(zhì)量好,更能滿足車體外觀及強(qiáng)度的要求[1-2]。在此主要研究奧氏體不銹鋼材料激光焊對(duì)接接頭外觀形貌、力學(xué)性能、金相組織及硬度等焊接性能。
試板材料為2-SUS301L-ST;機(jī)械性能見表1,材料化學(xué)成分見表2;試板尺寸400 mm×200 mm×2 mm,焊接沿長(zhǎng)度方向進(jìn)行;焊接設(shè)備:CO2激光焊接系統(tǒng)(P=6 000 W)。
表1 2-SUS301L-ST的機(jī)械性能
首先使用丙酮溶液將焊接試板表面擦拭干凈、去油去污,然后采用激光焊接專用夾具將試板固定在工裝上。用選定參數(shù)進(jìn)行激光對(duì)接焊接試驗(yàn),焊接參數(shù)和編號(hào)如表3所示。
表2 SUS301L的化學(xué)成分 %
表3 對(duì)接焊接參數(shù)及結(jié)果
(1)外觀檢測(cè)和無(wú)損探傷。
按EN970[3]進(jìn)行外觀檢測(cè),采用Olympus-SZ61體視顯微鏡和放大鏡觀察激光焊接頭的表面及背面成形。按標(biāo)準(zhǔn)EN571-1[4]進(jìn)行外觀和著色探傷試驗(yàn)。試板按標(biāo)準(zhǔn)EN 1435[5]進(jìn)行100%焊縫X射線探傷。
(2)激光焊接試樣機(jī)械性能試驗(yàn)。
試樣接頭拉伸試板兩側(cè)各去除20 mm后為試樣取樣區(qū),采用機(jī)械加工制備焊縫拉伸試樣、彎曲試樣,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)EN895:1995[6]進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)接頭的拉伸試驗(yàn),根據(jù)EN 910:1996[7]標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。采用顯微硬度儀對(duì)焊縫顯微硬度分布進(jìn)行測(cè)量。焊縫橫截面取點(diǎn)如圖1所示。
圖1 焊縫橫截面硬度計(jì)取點(diǎn)示意
(3)激光焊接接頭組織及缺陷檢測(cè)分析。
采用線切割工藝沿焊縫橫截面取樣,試樣尺寸25 mm×15 mm×2 mm,采用Olympus-SZ61體視顯微鏡觀測(cè)焊接接頭宏觀形貌,尤其是激光焊縫開關(guān)光位置的形貌。采用Olympus-PMG3金相顯微鏡檢測(cè)焊接接頭微觀形貌,尤其是焊縫的激光開關(guān)光位置的形貌,檢查有無(wú)氣孔、夾雜、裂紋等缺陷。
據(jù)標(biāo)準(zhǔn)EN 1321[8]《金屬材料焊接的破壞試驗(yàn).焊接的宏觀和微觀檢驗(yàn)》對(duì)焊縫進(jìn)行了宏觀檢測(cè),焊縫成形良好,焊縫均勻,未發(fā)現(xiàn)有裂紋、咬邊、未熔合等缺陷。對(duì)所有試樣開關(guān)光處進(jìn)行了低倍顯微鏡(20倍)宏觀觀察,未發(fā)現(xiàn)表面有明顯的焊接缺陷。
根據(jù)EN571-1《無(wú)損檢測(cè)—PT試驗(yàn)》(著色探傷)對(duì)所有焊縫進(jìn)行PT探傷,結(jié)果均合格,說明對(duì)接間隙在0~0.2 mm的激光焊對(duì)接接頭在起弧、收弧處無(wú)焊接缺陷,焊縫質(zhì)量合格。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)EN 1435《無(wú)損檢測(cè)—RT試驗(yàn)》對(duì)所有對(duì)接焊縫進(jìn)行了X射線探傷,結(jié)果表明所有焊縫均為一級(jí)焊縫,一次合格率為100%。
(1)焊縫拉伸試樣。
根據(jù)EN 895《金屬材料焊縫破壞試驗(yàn)—橫向拉伸試驗(yàn)》測(cè)試對(duì)接接頭的抗拉強(qiáng)度。試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。
由拉伸試驗(yàn)結(jié)果可知:所有拉伸試樣在拉伸試驗(yàn)過程中均斷在母材,平均強(qiáng)度均大于786 MPa,高于母材強(qiáng)度760 MPa;表明無(wú)論是純氬氣保護(hù)還是混合氣體保護(hù),激光焊接接頭的抗拉強(qiáng)度都高于母材,0.2 mm間隙量對(duì)接頭強(qiáng)度幾乎無(wú)影響。
(2)彎曲試驗(yàn)。
根據(jù)EN 910《金屬材料焊接的破壞試驗(yàn) 彎曲試驗(yàn)》進(jìn)行彎曲試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。
由彎曲試驗(yàn)結(jié)果可知:激光焊接頭都具有較好的韌性,彎曲180°,無(wú)明顯裂紋產(chǎn)生。純氬氣保護(hù)與混合氣體保護(hù)所得接頭彎曲試驗(yàn)結(jié)果無(wú)區(qū)別;0.2mm間隙與無(wú)間隙接頭彎曲試驗(yàn)結(jié)果也無(wú)區(qū)別,說明激光焊接頭塑性、韌性較好。
表4 試樣拉伸試驗(yàn)結(jié)果
表5 彎曲試驗(yàn)結(jié)果
(3)焊縫的顯微硬度。
不同接頭各位置顯微硬度分布曲線如圖2所示。由圖2可知,激光對(duì)接接頭中的母材顯微硬度要略高于焊縫顯微硬度,由于母材經(jīng)過固溶處理晶粒較細(xì)小,硬度較高,焊縫組織多為柱狀晶,硬度略低。比較電弧對(duì)接與激光對(duì)接接頭顯微硬度可知,激光焊接接頭焊縫顯微硬度明顯高于電弧焊對(duì)接接頭,顯微硬度值約高出約25%。
圖2 焊縫顯微硬度分布
據(jù)標(biāo)準(zhǔn)EN 1321《金屬材料焊接的破壞試驗(yàn)焊接的宏觀和微觀檢驗(yàn)》對(duì)部分焊縫進(jìn)行宏觀及微觀組織觀察。采用Olympus-SZ61體視顯微鏡觀測(cè)焊接接頭宏觀形貌;采用Olympus-PMG3金相顯微鏡觀察顯微形貌。宏觀、微觀金相組織如圖3、圖4所示。
圖3 激光焊接頭宏觀組織
由圖3、圖4可知,純氬氣保護(hù)下,焊接速度1 m/min時(shí)熔池形狀為V型,2 m/min時(shí)則為Y型;混合氣體保護(hù)時(shí)熔池形態(tài)都為Y型;隨著焊接速度的提高,焊縫截面積不斷減小。
激光焊接接頭焊縫組織多為細(xì)小的柱狀組織,熱影響區(qū)多分布在Y型熔池的中部熔合線外側(cè),為尺寸略大的等軸晶。電弧焊對(duì)接接頭焊縫組織細(xì)小,熱影響區(qū)為垂直于熔合線的柱狀晶。焊接速度1 m/min時(shí),熔池太大會(huì)造成較大變形,且熱影響區(qū)明顯不利于接頭強(qiáng)度,所以在可能的條件下,盡量選擇較快的焊接速度。
圖4 接頭焊縫微觀組織
(1)激光焊接工件裝置間隙不大于0.2 mm時(shí),激光焊接過程穩(wěn)定,焊縫成形均勻美觀,未發(fā)現(xiàn)裂紋、咬邊、未熔合等外觀缺陷,無(wú)損探傷未發(fā)現(xiàn)內(nèi)部缺欠。
(2)力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果表明:激光焊接接頭平均拉伸強(qiáng)度為786 MPa,彎曲試驗(yàn)未發(fā)現(xiàn)裂紋,具有比母材更高的抗拉伸強(qiáng)度和良好的塑性,且不大于0.2 mm的裝配間隙對(duì)激光焊接接頭力學(xué)性能無(wú)影響。
(3)激光焊對(duì)接接頭顯微硬度約為250 HV,硬度指標(biāo)高于電弧焊25%。
(4)激光焊縫的微觀組織均為柱狀晶奧氏體組織,相比電弧焊粗大熱影響區(qū)組織,激光焊熱影響區(qū)顯微組織致密、晶粒細(xì)小。
[1]吳 軍,李 亮.激光焊及其在國(guó)外汽車生產(chǎn)上的應(yīng)用[J].汽車工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2000,22(6):33-36.
[2]王海林,黃維玲,周卓尤,等.8 mm厚不銹鋼板的Nd∶YAG激光焊接[J].中國(guó)激光,2003,30(5):463-466.
[3]EN 970,熔焊的無(wú)損檢驗(yàn)-目檢[S].
[4]EN 571-1,無(wú)損檢驗(yàn).滲透檢驗(yàn).第1部分:一般原理[S].
[5]EN 1435,焊縫無(wú)損檢測(cè)—焊接接頭射線檢查[S].
[6]EN 895,金屬材料焊縫破壞試驗(yàn)—橫向拉伸試驗(yàn)[S].
[7]EN 910,金屬材料焊縫破壞試驗(yàn)—彎曲試驗(yàn)[S].
[8]EN 1321,金屬材料焊接的破壞試驗(yàn).焊接的宏觀和微觀檢驗(yàn)[S].