賈 程，陳卉卉

(鹽城工學(xué)院土木工程學(xué)院，江蘇鹽城224051)

0 引言

目前，有限單元法已經(jīng)被廣泛地應(yīng)用于解決各種工程問題，但該方法仍然存在一些缺陷.傳統(tǒng)的有限單元法通常采用協(xié)調(diào)模型，使得剛度矩陣“過剛”，能導(dǎo)致計算所得位移和應(yīng)力的精度下降，尤其對線性三角形單元而言更為明顯;能使得等參單元對網(wǎng)格畸變敏感.學(xué)者們提出了許多提高有限元精度的方法，如非協(xié)調(diào)模式法［1-2］、四邊形面積坐標(biāo)法［3］、無網(wǎng)格法［4-5］等.近些年來，單位分解法［5-6］引起了研究者的注意.單位分解有限元法較普通有限元的優(yōu)點是不需增加額外的節(jié)點，就能構(gòu)造高階的場函數(shù)，這為創(chuàng)建高效的單元格式提供了一種方法.另外，它能夠自由地選擇局部近似函數(shù)，這使其便于分析復(fù)雜問題.

筆者采用線性三角形“單元”形函數(shù)作單位分解函數(shù)，利用最小二乘法建立局部近似場函數(shù)進而構(gòu)造有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元.其形函數(shù)具有Kronecker delta性質(zhì).通過分析二維固體的自由振動和強迫振動響應(yīng)，表明該單元沒有虛假的零能模式，計算結(jié)果的精度優(yōu)于線性三角形單元和線性四邊形等參元.

1 有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元公式

1.1 有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元的形函數(shù)

對于二維線彈性問題，采用三角形網(wǎng)格離散問題域，如圖1所示.單元內(nèi)任一點的位移可表示成:

其中:N'= [N1，N2，N3]是傳統(tǒng)的線性三角形單元的形函數(shù)矩陣［7］;ue={u1(x，y)u2(x，y)u3(x，y)}T是局部節(jié)點位移函數(shù).在該節(jié)點處等于其位移值，即 ui(xi，yi)=ui，i=1，2，3.局部節(jié)點位移函數(shù)ui(x，y)利用Rajendran等［6］使用的最小二乘點插值無網(wǎng)格法(LSPIM)，由i點的支持域內(nèi)的節(jié)點值擬合得到:

其中，Φi是LSPIM法的關(guān)于節(jié)點i的形函數(shù)矩陣，ui是節(jié)點i支持域內(nèi)節(jié)點的位移參數(shù)向量，N為節(jié)點i支持域內(nèi)的所有節(jié)點數(shù).一個單元所有節(jié)點支持域的合集構(gòu)成了一個單元的支持域Ω.

節(jié)點支持域和單元支持域的定義如圖1所示:

將式(2)帶入式(1)，得

從方程(3)中，可以得到該單元的形函數(shù)矩陣，設(shè)單元支持域Ω內(nèi)的節(jié)點數(shù)為M:

圖1 支持域的定義Fig.1 Definition of the support.

1.2 局部節(jié)點位移函數(shù)的形函數(shù)Φi

局部節(jié)點位移可以寫成下列形式:

為方便起見，該單元的第一個節(jié)點記為節(jié)點i.

由于傳統(tǒng)的最小二乘近似a=(PTP)-1PTui使得節(jié)點i的位移近似值不等于該點的位移值，即ui≠p(xi，yi)a，導(dǎo)致位移條件施加比較困難.故為了使節(jié)點i的位移近似值等于該點的位移值，利用方程(5)中的第一個方程解出a1，再從方程(5)其余的方程中消去a1，可得

則由最小二乘法得

節(jié)點i鄰域內(nèi)位移又可以表示為

則

并將式(7)、(9)帶入式(8)可得ui(x，y)表達式

ui(x，y)表達式(10)可簡寫成:

此處，Φi為局部節(jié)點位移函數(shù)的形函數(shù)，可寫成:

其中1為所有元素均為1的(N-1)行列向量，利用式(4)進而可以求出單元的形函數(shù)矩陣Ψ.

從式(10)可以看出，對于(xi，yi)點存在ui(xi，yi)=ui，再根據(jù)式(4)可得 Ψ = ［1，0，0|0，…，0］.同理對于 i=2，3 點，存在.故該有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元的形函數(shù)具有Kronecker delta性質(zhì)，能夠像普通的有限元一樣直接施加位移邊界條件.

1.3 自由振動和強迫振動分析

由哈密頓原理，可得系統(tǒng)的運動方程為

為有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元的剛度矩陣，位移應(yīng)變矩陣B的維數(shù)是3×2M，M為單元支持域Ω內(nèi)的節(jié)點數(shù).

M為質(zhì)量矩陣:

其中，Q是(4)式中元素組成的2×2M矩陣.

C為阻尼矩陣，為簡便起見，取瑞利阻尼:

其中α，β是瑞利阻尼系數(shù).

荷載列陣F:

文中運動方程(13)的求解采用Newmark方法［7-8］，求解參數(shù)取 α =0.25，δ=0.5.

若阻尼和荷載項為零，則得自由振動方程:

2 數(shù)值算例

2.1 錐形梁的自由振動

如圖2(a)所示錐形懸臂梁，梁厚t=0.05 m，彈性模量E=200 GPa，泊松比 μ=0.3，ρ=8 000 kg/m3，為了與四邊形等參元比較，采用6×4形式劃分網(wǎng)格，如圖2(b)所示，四邊形采用畸變的網(wǎng)格.前六階頻率計算結(jié)果列于表1.

圖2 錐形梁的幾何模型和網(wǎng)絡(luò)Fig.2 The geometry and mesh of the taper beam

從表1可以看出，有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元沒有出現(xiàn)虛假的零能模式，并且其結(jié)果的誤差遠小于線性三角形單元(FEM-T3)和四邊形等參元(FEM-Q4).

表1 錐形梁的固有頻率Tab.1 The natural frequencies for the taper beam

2.2 懸臂梁的強迫振動

如圖3(a)所示矩形懸臂梁，彈性模量E=1Pa，μ =0.3，ρ=1.0 kg/m3，瑞利阻尼系數(shù) α =0.005，β=0.272.采用10×4劃分網(wǎng)格，如圖3(b)所示.考慮兩種荷載工況.

(1)如圖4(a)所示，在A點受一集中簡諧荷載F(t)=cos(ωt)，ω =0.3，計算時間取t=100 s，時間步長取Δt=1 s.圖5繪出了考慮阻尼時，線性三角形單元(FEM-T3)、四邊形等參元(FEMQ4)、八節(jié)點等參元(FEM-Q8)、本文耦合單元以及理論解［9］的A點豎向位移的動力響應(yīng).從圖上可以看出，本文耦合單元和八節(jié)點等參元的振幅都非常接近理論解，精度比四邊形等參元高，遠優(yōu)于線性三角形單元.圖6為無阻尼時，4種單元和理論解［9］的動力響應(yīng)，同樣可以看出，本文耦合單元的結(jié)果更接近理論解和八節(jié)點等參元，比四邊形等參元和線性三角形單元精確.

上例自由振動和本例的結(jié)果說明筆者所提的耦合單元能夠應(yīng)用到動力響應(yīng)分析中，并且具有較高的計算精度.

(2)如圖4(b)所示，t=0 s在A點受一突加集中荷載F=1 N，持續(xù)時間t=2 000 s，時間步長取Δt=1 s.利用筆者所提的耦合單元，計算A點豎向位移的動力響應(yīng)，其結(jié)果與理論解［9］一并繪于圖7.

從圖7同樣可以看出，該耦合單元精度較高.在沒有阻尼時，A點在做振幅是接近常數(shù)的受迫振動.考慮阻尼時，由于阻尼的作用，位移的振動響應(yīng)隨著時間的延長而迅速衰減，直至消失.

3 結(jié)論

將有限元無網(wǎng)格耦合三角形單元應(yīng)用于分析二維固體的自由振動和強迫振動響應(yīng).通過典型的數(shù)值算例計算表明，該單元不存在虛假的零能模式，計算響應(yīng)的振幅接近八節(jié)點等參元，其精度優(yōu)于線性三角形單元和線性四邊形等參元.該單元還可以應(yīng)用到板、殼等結(jié)構(gòu)的動力分析中.

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