時 巖，劉玲玲

(1．寧夏大唐國際大壩發(fā)電有限責(zé)任公司，寧夏 青銅峽 751607;

2．長春熱力 (集團)工程設(shè)計有限公司，吉林 長春 130022)

近幾年，直接空冷技術(shù)在我國北方地區(qū)應(yīng)用普遍，空冷風(fēng)機作為空冷凝汽器的主要設(shè)備之一，直接影響機組的經(jīng)濟性，機組在運行中能否迅速確定風(fēng)機風(fēng)量尤為關(guān)鍵?，F(xiàn)以空冷風(fēng)機風(fēng)量為依據(jù)，計算迎風(fēng)面風(fēng)速和迎風(fēng)面積，由于迎風(fēng)面風(fēng)速受環(huán)境風(fēng)影響較大，計算風(fēng)機群風(fēng)量并不準(zhǔn)確。依據(jù)風(fēng)機性能曲線及空冷凝汽器阻力特性曲線，得出風(fēng)機實際工作點，根據(jù)相似原理得到風(fēng)機風(fēng)量和功率的近似關(guān)系，并根據(jù)風(fēng)機集群因子和環(huán)境橫向風(fēng)修正風(fēng)機集群運行時的風(fēng)量。經(jīng)驗證此方法誤差較小，可用于工程計算。

1 空冷風(fēng)機工作點的確定

空冷風(fēng)機的性能參數(shù)主要有流量、壓力、功率、效率和轉(zhuǎn)速。流量 (風(fēng)量)表示單位時間內(nèi)流經(jīng)風(fēng)機的氣體體積，分為體積流量和質(zhì)量流量兩種，兩者可通過流體密度相互轉(zhuǎn)換。壓力 (風(fēng)壓)是指氣體在風(fēng)機內(nèi)壓力的升高值，有靜壓、動壓和全壓三種，其中全壓等于靜壓與動壓之和;功率是指風(fēng)機的輸入功率，即軸功率;風(fēng)機有效功率與軸功率之比稱為效率，是風(fēng)機總效率的簡稱，反映了風(fēng)機在能量轉(zhuǎn)換過程中軸功率的有效利用程度。

1.1 空冷風(fēng)機性能曲線的表達式

性能曲線是反映風(fēng)機風(fēng)量、功率、效率等參數(shù)變化情況的曲線，一般由生產(chǎn)廠家提供。選取600 MW直冷機組空冷風(fēng)機，通過選取廠家提供的性能曲線上的典型點，經(jīng)曲線擬合得到反映風(fēng)機性能的表達式［1］(見表 1):

式中:fn為多項式系數(shù);ΔpF為空冷風(fēng)機靜壓，Pa;m為單臺空冷風(fēng)機風(fēng)量，kg/s。

表1 空冷風(fēng)機性能曲線擬合系數(shù)

由式 (1)確定風(fēng)機的工作點，同時還需知道冷卻管束的阻力特性 (通常由試驗測定)。對于直接空冷系統(tǒng)的翅片管束，阻力特性曲線為二次拋物線，通過數(shù)據(jù)擬合 (見表2)，可得空冷系統(tǒng)冷卻管束的壓降Δps與風(fēng)量ms之間的關(guān)系式:

式中:fns為多項式系數(shù)。

表2 阻力特性曲線擬合系數(shù)

圖1為空凝器冷卻單元風(fēng)機性能曲線和阻力特性曲線，交點為當(dāng)前風(fēng)機的工作點，交點處對應(yīng)的風(fēng)量和靜壓即為當(dāng)前風(fēng)機的風(fēng)量和靜壓。

圖1 風(fēng)機風(fēng)量—靜壓關(guān)系曲線

1.2 環(huán)境橫向風(fēng)對空冷風(fēng)機運行的影響

空冷風(fēng)機運行時常受到環(huán)境風(fēng)的影響，由于空冷凝汽器加裝擋風(fēng)墻，可消除部分環(huán)境橫向風(fēng)對空冷風(fēng)機運行的影響，但不能完全消除。環(huán)境橫向風(fēng)的效果相當(dāng)于增加了翅片管束的氣體流動阻力，使系統(tǒng)阻力特性曲線上移，導(dǎo)致風(fēng)機工作點左移，減小了風(fēng)量，影響了冷卻單元的換熱性能。常用的橫向風(fēng)對翅片管束阻力的修正經(jīng)驗公式［2］:

式中:Δpa為橫向環(huán)境風(fēng)對翅片管束阻力的靜壓，Pa;ρa為空氣密度，kg/m3;va為橫向風(fēng)速，kg/s。

由表3可知，當(dāng)橫向風(fēng)速超過4 m/s時才會對空冷風(fēng)機靜壓有較大影響，當(dāng)風(fēng)速大于6 m/s時，風(fēng)阻開始迅速增大，減小了空冷風(fēng)機的風(fēng)量，此時應(yīng)時刻關(guān)注空冷凝汽器的運行狀況，及時采取措施，防止機組背壓惡化。

表3 不同橫向風(fēng)速時的風(fēng)險

在有橫向風(fēng)影響的環(huán)境下，經(jīng)過修正后的系統(tǒng)阻力特性Δpn為翅片管束阻力與環(huán)境橫向風(fēng)阻之和，即:

2 風(fēng)機集群因子

并聯(lián)運行的空冷風(fēng)機越多，彼此間的影響就越大，對應(yīng)到每臺風(fēng)機的風(fēng)量就越小。圖1只能確定單臺風(fēng)機獨立運行時100%轉(zhuǎn)速下的工作點，當(dāng)2臺風(fēng)機并聯(lián)運行時其靜壓—風(fēng)量特性曲線會發(fā)生變化，靜壓和風(fēng)量比單臺風(fēng)機運行時小。

直接空冷機組空冷風(fēng)機的并聯(lián)運行臺數(shù)多，風(fēng)機集群運行時的性能曲線很難確定，因此無法確定風(fēng)機的工作點。如果要確定多臺風(fēng)機并聯(lián)運行時的風(fēng)量，只能通過單臺風(fēng)機工作點參數(shù)，利用集群因子ηn來修正計算。試驗表明:2臺風(fēng)機并聯(lián)運行時的集群因子ηn=0.95，即2臺風(fēng)機并聯(lián)時，每臺風(fēng)機風(fēng)量只能達到單臺運行時風(fēng)量的95%。

對于300 MW直接空冷機組，空冷風(fēng)機布置方式為4×6或5×6，每列冷卻單元組4臺或5臺空冷風(fēng)機并聯(lián)運行，集群因子ηn≈0.93，對于600 MW直接空冷機組而言，空冷風(fēng)機布置方式為7×8或8×8，每列冷卻單元組7臺或8臺空冷風(fēng)機并聯(lián)運行，集群因子ηn≈0.92。因此計算每列冷卻單元組空冷風(fēng)機并聯(lián)運行時的風(fēng)量時，需實測空凝器冷卻單元翅片管束阻力特性，結(jié)合空冷風(fēng)機的性能曲線得出單臺風(fēng)機的風(fēng)量，再根據(jù)集群因子計算出空冷風(fēng)機并聯(lián)運行后的總風(fēng)量。

3 空冷風(fēng)機集群風(fēng)量與功率

a． 空冷風(fēng)機軸功率計算

式中:PG為風(fēng)機群總功率，kW;Pi為單臺風(fēng)機的軸功率，kW;η1為風(fēng)機效率，一般不小于65%;η2為傳動效率，直連時η2=100%;η3為電動機效率，直連時η3=0.86;pi為風(fēng)機全風(fēng)壓，Pa;mi為單臺風(fēng)機風(fēng)量，m3/h;ta為環(huán)境溫度，℃;Cs為海拔修正系數(shù)。

b． 空冷風(fēng)機軸功率與風(fēng)量的近似關(guān)系

通過熱力模型公式得出相應(yīng)的風(fēng)機風(fēng)量后，根據(jù)風(fēng)機性能參數(shù)之間的關(guān)系得到空冷風(fēng)機功耗PG。根據(jù)相似理論，對于同一類風(fēng)機而言，風(fēng)機功率和風(fēng)量之間的關(guān)系［3］:

式中:FFi為風(fēng)機實際運行時的電功率，kW;ρi為風(fēng)機出口處實際空氣密度，kg/m3;ρ0為風(fēng)機在標(biāo)準(zhǔn)工況下的空氣密度，kg/m3;Li為各風(fēng)機實際風(fēng)量，m3/h;L0max為風(fēng)機在標(biāo)準(zhǔn)工況下的最大風(fēng)量，m3/h;PFmax為最大風(fēng)量時風(fēng)機消耗的電功率，kW。

為了簡化計算空冷風(fēng)機運行時的實際功率，需比較式 (5)與式 (6)計算結(jié)果，以保證其準(zhǔn)確性。以某600 MW空冷機組空冷風(fēng)機為例，不同轉(zhuǎn)速時空冷風(fēng)機性能曲線和管網(wǎng)阻力特性曲線交點為風(fēng)機在不同轉(zhuǎn)速時的工作點，由此可計算風(fēng)機功耗值。

圖2中空冷風(fēng)機在轉(zhuǎn)速n1、n2、n3下性能曲線與翅片管阻力特性曲線相交于a、b、c三點，即為風(fēng)機在轉(zhuǎn)速n1、n2、n3下的3個工況點。按照式 (5)和式 (6)計算出3個工況點的風(fēng)機功率，并比較計算結(jié)果。由表4可知，兩種計算方法得到的結(jié)果相差很小，平均誤差為0.6%。因此對于同一類風(fēng)機而言，在工程計算中可以用式 (6)代替式 (5)來計算風(fēng)量變化時風(fēng)機功率的變化。

圖2 單臺風(fēng)機不同轉(zhuǎn)速下性能曲線與翅片管阻力特性

表4 功率計算結(jié)果比較

4 最大風(fēng)量的確定

確定出翅片管束阻力特性和風(fēng)機性能曲線后，可得到單臺風(fēng)機的風(fēng)量，由集群因子可近似得到每列冷卻單元組風(fēng)機100%轉(zhuǎn)速工況下的總風(fēng)量，計算公式如下:

式中:GL為每列冷卻單元組風(fēng)量，m3/h;ηn為風(fēng)機集群因子;m為每臺風(fēng)機的風(fēng)量，kg/s;ρa為空氣密度，kg/m3;N為每列空冷單元組風(fēng)機臺數(shù)。

已知每列冷卻單元組風(fēng)機的風(fēng)量后，再根據(jù)風(fēng)機的變頻調(diào)速情況，結(jié)合風(fēng)量與風(fēng)機功率的近似關(guān)系，確定出空凝器風(fēng)機群的總風(fēng)量與最大風(fēng)量。

以某600 MW空冷風(fēng)機為例，風(fēng)機臺數(shù)為48/16(順流/逆流)臺，風(fēng)機直徑為9.14 m，每臺風(fēng)機軸功率為66.6 kW，根據(jù)式 (7)得出了表5中風(fēng)機集群運行的風(fēng)量，可見風(fēng)機多投低功率運行要比停運某列高頻運行時的風(fēng)量大。當(dāng)8/64(列/臺)空冷風(fēng)機運行頻率為40 Hz時，功率為2 156.3 kW，風(fēng)量為19 572 kg/s;當(dāng)風(fēng)機為6/48(列/臺)，運行頻率為45 Hz時，功率為2 256.0 kW，風(fēng)量為16 070 kg/s。在功率相似的情況下，后者風(fēng)量比前者降低了17.9%，可見空冷風(fēng)機變頻應(yīng)按照多投低頻運行，這樣可有效減少空冷風(fēng)機的電耗，提高機組經(jīng)濟性。

表5 風(fēng)機群不同運行方式下的風(fēng)量與功率

5 結(jié)束語

依據(jù)風(fēng)機性能曲線、橫向環(huán)境風(fēng)、集群因子得到空冷風(fēng)機集群運行時的風(fēng)量，通過計算，可為空冷機組的運行提供參考，為空冷機組定量優(yōu)化提供依據(jù)。

［1］ 楊立軍，杜小澤，楊勇平，等．直接空冷系統(tǒng)軸流風(fēng)機群運行特性分析［J］．中國電機工程學(xué)報，2009，29(20):1－5．

［2］ 戚曉冬，石紅權(quán)．橫向風(fēng)對空冷風(fēng)機影響的實驗與分析［C］．山西:山西人民出版社，2005．

［3］ 趙洪濱，曹 嶺．直接空凝器理論最佳背壓的研究 ［J］．工程熱物理學(xué)報，2009，30(11):1 835－1 836．