龔立群，郎福成，佟貴新

(1．沈陽世意電器制造有限公司，遼寧 沈陽 110027;2．遼寧省電力有限公司電力科學研究院，遼寧 沈陽 110006;3．國家大容量第一計量站，遼寧 撫順 113112)

隨著電力系統(tǒng)向超高壓、特高壓、大容量方向的發(fā)展［1－6］，電力系統(tǒng)對其設(shè)備安全可靠運行的要求日益提高，GIS以其運行安全可靠、維護簡單方便等優(yōu)點［7－8］，不僅在高壓、超高壓領(lǐng)域被廣泛應用，而且在特高壓領(lǐng)域也被使用［9－14］。GIS用TA是組成GIS的重要部件之一，而環(huán)氧樹脂真空澆注式［15－17］GIS用TA與普通捆扎式TA相比，以其優(yōu)異的機械、防水、防潮性能倍受用戶青睞。但隨著電壓等級的不斷提高，產(chǎn)品的制造難度加大，產(chǎn)品電氣性能的穩(wěn)定性難以得到可靠保證，針對這一問題，以常用的750 kV GIS用環(huán)氧澆注式保護級(5P級)TA為例，試驗分析了影響其伏安特性曲線的主要因素，并提出有效解決方法。

1 產(chǎn)品設(shè)計及伏安曲線的試驗方法

為某公司配套生產(chǎn)的750 kV GIS用保護級(5P級)環(huán)氧澆注式TA，其型號為LRZB6－800，變比為2 000－4 000/1 A，準確級為5P20，負荷為30 VA，內(nèi)徑≥1 050 mm，外徑≤1 195 mm。

1.1 產(chǎn)品的設(shè)計

該產(chǎn)品鐵心材料選用硅鋼片材料，根據(jù)產(chǎn)品的參數(shù)要求及式 (1)初步計算出鐵心的尺寸。

式中:Ac為鐵心截面，cm2;K2Z為考慮繞組內(nèi)阻抗的系數(shù)，通常取K2Z=1.1～1.5;I2n為額定二次電流，A;Z2n為額定二次負荷，Ω;f為額定頻率，Hz;N2n為額定二次匝數(shù);Bn為初選的額定磁密，T。

再根據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)對其進行修正，最終確定產(chǎn)品的成品尺寸為Φ 1 050/Φ 1 195－60 mm，產(chǎn)品如圖1所示。

圖1 750 kV環(huán)氧澆注式GIS用5P級TA

1.2 試驗電路與方法

TA伏安特性是指TA一次側(cè)開路，二次側(cè)勵磁電流與所加電壓的關(guān)系曲線，實際上就是鐵心的磁化曲線 (即勵磁特性)，試驗接線如圖2所示。

圖2 伏安曲線接線

試驗時，一次側(cè)開路，從TA本體二次側(cè)施加電壓，預先選取幾個電流點，逐點讀取相應電壓值。當電壓稍微增加一點而電流增大很多時，說明鐵心已接近飽和，應緩慢升壓或停止試驗。試驗后，根據(jù)試驗數(shù)據(jù)繪出伏安特性曲線。

2 試驗結(jié)果

澆注成品例行試驗時，18臺產(chǎn)品中有11臺產(chǎn)品伏安曲線比半成品測試值降低20%以上，有5臺產(chǎn)品的伏安曲線降低超過50%，其中2臺產(chǎn)品的伏安曲線如圖3所示。其余7臺產(chǎn)品在幾天后的復試中發(fā)現(xiàn)，伏安曲線均有大幅降低。如果把伏安曲線有大幅度降低的產(chǎn)品投入運行，將會給GIS的安全運行帶來極大的隱患。

伏安曲線測試是在相同的實驗室進行的，并與同時生產(chǎn)的其它型號的5P級TA在相同設(shè)備及環(huán)境下測試，曲線并沒有發(fā)生大幅度降低。因此，可以判斷并不是由于環(huán)境和設(shè)備的因素。為了進一步分析原因，取相同高度的110 kV GIS用5P級TA進行對比分析。

a． 繞組包扎工藝

圖3 TA伏安曲線

兩種電壓等級5P級TA的鐵心材料均采用冷扎硅鋼片卷制，由于GIS所用TA本身不承擔主絕緣，對于110 kV與750 kV GIS用TA的絕緣是相同的，因此，兩種TA繞組的絕緣包扎采用相同工藝，包扎工藝如圖4所示。

圖4 繞組的包扎工藝

b． 環(huán)氧澆注工藝

環(huán)氧澆注TA的混合料配比及澆注工藝經(jīng)過多年實踐及調(diào)整已取得非常好的效果，樹脂混合料的工藝性好且固化后具有良好的機械性能與電氣性能，澆注成品的電器性能穩(wěn)定，工藝流程如圖5所示。產(chǎn)品在設(shè)計時將環(huán)氧樹脂層預留一定厚度(該厚度是通過多年實踐驗證)，從5臺伏安曲線變化大的繞組中抽取2臺產(chǎn)品，這2臺產(chǎn)品樹脂表面光滑、平整，無開裂，將其環(huán)氧樹脂層剝掉，樹脂層的厚度均勻，無氣孔等異?，F(xiàn)象。

c． 產(chǎn)品尺寸及結(jié)構(gòu)

圖5 TA環(huán)氧澆注工藝

對去掉樹脂的2個繞組復試伏安曲線，伏安曲線均有大幅提高，但并未恢復到原半成品時的測試值。由試驗結(jié)果可以得出，伏安曲線降低的主要原因是鐵心受內(nèi)應力所致。而同樣方式制作的110～550 kV GIS用TA伏安曲線沒有這么大的變化，為方便分析，選取110 kV高度為60 mm的GIS用5P級TA與750 kV GIS用5P級TA進行對比 (如表1所示)。

表1 尺寸對比

由表1可見，110 kV GIS的直徑小，鐵心截面積與產(chǎn)品中徑比相對大，鐵心的機械強度高、不宜變形，而750 kV GIS自身機械強度低、易變形，在受到相同力的作用時前者所受的影響要遠小于后者。因此，提高750 kV GIS用保護級 (5P級)TA鐵心機械強度、減小受力是解決其澆注后伏安曲線性能穩(wěn)定的關(guān)鍵。

3 不同包扎結(jié)構(gòu)的TA環(huán)氧澆注前后伏安曲線的變化

GIS用環(huán)氧澆注式TA繞組通常采用加墊緩沖的方式消除或減小環(huán)氧樹脂固化收縮時所產(chǎn)生的應力對鐵心的影響。針對750 kV GIS用 (保護級)5P級的TA鐵心直徑大、截面小的特點，采取以下不同的包扎結(jié)構(gòu)方式進行分析。

3.1 緩沖層在導線層內(nèi)部

該方法是先包鐵心絕緣，再在其外部用絕緣緩沖帶包扎，包扎后再進行繞組的繞制及絕緣包扎(包扎結(jié)構(gòu)如圖6所示)。按照該方法制作2臺產(chǎn)品，澆注前、后伏安曲線的測試結(jié)果如圖7所示。

由圖7可以看出，緩沖層在線層內(nèi)部的產(chǎn)品，在澆注成品后曲線有大幅度的降低，伏安特性曲線降低超過20%。

3.2 緩沖層在導線層外部

緩沖層包扎在導線層外部的結(jié)構(gòu)如圖8所示，按照該方法制作2臺產(chǎn)品，其伏安曲線測試結(jié)果如圖9所示。

圖8 緩沖層在導線層外部

圖9 緩沖層在導線層外部的伏安曲線

由圖9可以看出，緩沖層在導線層外部的產(chǎn)品，在澆注成品后伏安曲線降低超過20%。

3.3 鐵心加紙墊圈、角環(huán)

將鐵心用絕緣紙板做的角環(huán)與端圈包好，再包匝絕緣及繞制導線，其結(jié)構(gòu)如圖10所示。

取半成品伏安曲線數(shù)據(jù)相近的2臺鐵心，在包紙墊圈、角環(huán)后，1臺按緩沖在線層內(nèi)，另1臺緩沖在線層外繞制繞組作對比，澆注成品后伏安曲線如圖11所示。

圖10 包扎紙墊圈、角環(huán)的繞組包扎結(jié)構(gòu)

圖11 鐵心包扎紙墊圈、角環(huán)的伏安曲線

由圖11可以看出，2臺繞組澆注成品后伏安曲線有一定程度的降低，但改善幅度不大，未達到預期效果。

3.4 鐵心加裝金屬護盒

將包好絕緣的鐵心裝入用非導磁金屬材料制作的仿鐵心形狀 (端蓋為絕緣材料制成)的盒子里，包扎過程相同，如圖12所示。

圖12 有金屬護盒的繞組包扎結(jié)構(gòu)

取數(shù)據(jù)相接近的2臺鐵心，分別采取圖12中(a)和 (b)的方式進行繞組制作，繞組包扎完后，產(chǎn)品按澆注工藝進行環(huán)氧樹脂真空澆注，測試結(jié)果如圖13所示。

圖13 鐵心加紙墊圈、角環(huán)的伏安曲線

由圖13可以看出，加裝金屬護盒的鐵心，無論采取緩沖層在繞線層內(nèi)還是緩沖層在繞線層外所制成的產(chǎn)品，其澆注成品后的伏安曲線基本沒有變化。將該產(chǎn)品放15日后，復試其伏安曲線，伏安曲線與先前半成品所測數(shù)據(jù)基本一致。

將余下的所有鐵心均采取加裝非導磁性金屬護盒的方法制作繞組，繞組再按澆注工藝澆注后所得的澆注式TA繞組，其成品伏安曲線與繞組半成品時測試的數(shù)據(jù)基本一致，無論放置多長時間，其伏安曲線基本無變化，解決了750 kV GIS用環(huán)氧澆注式保護級 (5P級)TA的伏安曲線降低的問題。

4 結(jié)束語

750 kV及以上GIS用環(huán)氧澆注式保護級 (5P級)TA變比大、負荷小。為滿足產(chǎn)品的性能參數(shù)，鐵心的截面選取都比較小，但對于750 kV及以上電壓等級所用的TA直徑都很大 (1 000 mm左右)，造成鐵心自身強度降低，受外界應力影響大，使其性能發(fā)生很大的變化。對于GIS用環(huán)氧澆注式保護級TA等鐵心強度低的產(chǎn)品，在實際工程設(shè)計中應考慮增加鐵心強度，采用給鐵心加裝非導磁金屬護盒是非常有效的方法。

［1］ 黃明良．拉西瓦水電站接入系統(tǒng)與西北750 kV電網(wǎng)建設(shè)方案的研究 ［J］．電網(wǎng)技術(shù)，2005，29(13)．20－25．

［2］ 吳東升，陳冬霞．500 kV HGIS運行操作和維護［J］．東北電力技術(shù)，2006，27(10):48－49．

［3］ 梁思聰，李 翔，趙紅軍．基于750 kV吐哈線操作過電壓分析 ［J］．東北電力技術(shù)，2011，32(4):49－52．

［4］ 李 翔，趙全江，劉文勛．1 000 kV特高壓交流大跨越線路設(shè)計 ［J］．高電壓技術(shù)，2010，36(1):265－269．

［5］ 吳維寧，胡 毅，苗桂良，等．1 000 kV級交流輸電線路用復合絕緣子可行性探討 ［J］．高電壓技術(shù)，2005，31(5):31－33．

［6］ 戴 敏，周沛洪，婁 穎．1 000 kV交流緊湊型輸電線路過電壓與絕緣配合 ［J］．高電壓技術(shù)，2011，37(8):1 843－1 849．

［7］ 盛 歡．220 kV GIS變電設(shè)備的運行技術(shù)特點 ［J］．供用電，2006，23(2):34－36．

［8］ 夏 文，胡旭輝．550 kV氣體絕緣金屬封閉組合電器及其應用 ［J］．高壓電器，2010，46(12):89－92．

［9］ 衛(wèi)永鵬，王勝利，李玉梅．750 kV GIS設(shè)備的運行維護［J］．中國新技術(shù)新產(chǎn)品，2011，19(17):161－161．

［10］ 賈 鵬，劉 峰．750 kV GIS基礎(chǔ)設(shè)計優(yōu)化 ［J］．青海電力，2011，30(S1):15－17．

［11］ 張海明，劉清培，鄭國彪．高海拔地區(qū)750 kV超長GIS設(shè)備安裝質(zhì)量控制 ［J］．青海電力，2011，30(S1):18－20．

［12］ 韓國輝，譚盛武，韓書謨．ZF27－800型GIS的關(guān)鍵技術(shù)［J］．高壓電器，2008，44(1):26－28，31．

［13］ 孫永恒，張 鐸，趙云學，等．800 kV罐式SF6斷路器的研制開發(fā) ［J］．高壓電器，2009，45(6):1－4，11．

［14］ 李建基．日本1 100 kV特高壓開關(guān)設(shè)備技術(shù) ［J］．大眾用電，2010，26(10):45－47．

［15］ 陳祥寶．塑料工業(yè)手冊 ［M］．北京:化學工業(yè)出版社，2001．

［16］ 黃金城．環(huán)氧樹脂澆注絕緣技術(shù) ［J］．熱固性樹脂，1998，13(3):27－31．

［17］ 王德中．環(huán)氧樹脂生產(chǎn)與應用 ［M］．北京:化學工業(yè)出版社，2001．