劉奇洪

（神華浙江國華浙能發(fā)電有限公司，浙江 寧海 315612）

火電機組凝結(jié)水系統(tǒng)在軸封冷卻器后有一路至凝汽器的再循環(huán)管路，設(shè)有調(diào)節(jié)閥和旁路閥。在機組啟動和低負荷運行期間，凝結(jié)水系統(tǒng)流量較少，用調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)凝結(jié)水再循環(huán)流量，保證有一定的凝結(jié)水經(jīng)過凝結(jié)水泵和軸封冷卻器，以帶走凝結(jié)水泵機械功轉(zhuǎn)化的熱量，防止凝結(jié)水泵內(nèi)發(fā)生汽化而引發(fā)泵水中斷故障，并使軸封漏汽在軸封冷卻器內(nèi)正常凝結(jié)。機組正常運行時，凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥處于全關(guān)狀態(tài)，凝結(jié)水不通過再循環(huán)管路，凝結(jié)水泵工作時需控制凝結(jié)水流量不低于最小流量。

由于凝結(jié)水泵在低流量工作時的出口壓力較高，而凝汽器工作處于負壓狀態(tài)，凝結(jié)水經(jīng)過再循環(huán)調(diào)節(jié)閥從高壓到負壓，容易出現(xiàn)汽化閃蒸現(xiàn)象，引發(fā)凝結(jié)水再循環(huán)管道強烈振動，所以凝結(jié)水再循環(huán)管路振動是發(fā)電廠常見故障。

1 設(shè)備概況

國華寧海發(fā)電廠一期為4×600 MW亞臨界機組，凝結(jié)水由凝汽器的熱井依次流經(jīng)2臺互為備用的凝結(jié)水泵、凝結(jié)水精處理裝置、軸封蒸汽冷凝器（簡稱軸加）、凝結(jié)水再循環(huán)接口、凝結(jié)水調(diào)節(jié)閥 （并聯(lián)旁路閥）、4臺低壓加熱器，最后進入除氧器。凝結(jié)水再循環(huán)管路從軸加后引出進入凝汽器，如圖1所示。凝結(jié)水泵為英國蘇爾壽公司制造，型號為BDC 450-490 D+3S/33，經(jīng)濟工況的流量為1 429 t/h，揚程為3.35 MPa，設(shè)計最小流量為400 t/h。

圖1 凝結(jié)水再循環(huán)管路示意圖

凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥選用美國COPESVULCAN公司的GS系列直通型調(diào)節(jié)閥，主要參數(shù)見表1。

機組試運期間，凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥及管道都曾發(fā)生劇烈振動，并產(chǎn)生很大噪聲。電建單位在再循環(huán)管道上加裝限位支架，但效果不理想。正式投產(chǎn)后幾臺機組的凝結(jié)水再循環(huán)管道先后多次出現(xiàn)焊口振裂現(xiàn)象，嚴重影響機組安全運行。

表1 原凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥主要參數(shù)

2 振動原因分析

2.1 發(fā)生振動的原因

通常凝結(jié)水再循環(huán)管道振動的原因主要有：

（1）再循環(huán)調(diào)節(jié)閥選型不當，調(diào)節(jié)閥內(nèi)凝結(jié)水發(fā)生汽蝕，產(chǎn)生強大的沖擊力引起管道振動。

（2）管路布置不合理，如再循環(huán)調(diào)節(jié)閥為高位布置，而再循環(huán)管道至凝汽器的接口為低位布置，此種布置方式使調(diào)節(jié)閥背壓更低，加劇閥后汽蝕現(xiàn)象。有些發(fā)電廠將調(diào)節(jié)閥設(shè)置在廠房零m層，調(diào)節(jié)閥出口管道與凝汽器接口布置在凝汽器高處，就是為了提高調(diào)節(jié)閥后背壓，改善調(diào)節(jié)閥運行工況。

（3）調(diào)節(jié)閥后的管徑及管件選型不當，消耗汽水沖擊動能的能力不強。

（4）管道布置過于復雜，管道柔性大，容易發(fā)生振動。

（5）支吊架設(shè)計不合理，不能有效地制約管道振動。

若由于調(diào)節(jié)閥選型不當導致管道振動，調(diào)節(jié)閥便成為振動源。上述其它因素則會使管道原有振動加劇。

寧海發(fā)電廠凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥布置在汽機房6.4 m層，再循環(huán)管道與凝汽器接口處于-1.0 m左右位置，調(diào)節(jié)閥后工況相當惡劣。調(diào)節(jié)閥后管道長度約30 m，呈現(xiàn)管道柔性大特點，抗沖擊能力弱，一旦管道發(fā)生振動，常會造成管道支吊架振斷或者管道焊口開裂等嚴重后果。

2.2 管道振動與調(diào)節(jié)閥選型

在采購調(diào)節(jié)閥時，通常都會通過招標書將該調(diào)節(jié)閥常見運行工況（一般選3個）提供給供貨商作為調(diào)節(jié)閥選型依據(jù)，包括調(diào)節(jié)閥流量、進出口壓力、水溫等運行數(shù)據(jù)。3個主要工況參數(shù)如表2所示。

（1）機組啟動初期（工況1），除氧器不用補水，凝結(jié)水泵維持最小流量（400 t/h）運行，此時凝結(jié)水只經(jīng)過再循環(huán)管道。凝汽器真空度不是很高，絕對壓力約0.018 3 MPa。當調(diào)節(jié)閥開度83%時，流量350 t/h，小于凝結(jié)水泵最小流量400 t/h，凝結(jié)水泵有可能發(fā)生汽蝕。雖然將調(diào)節(jié)閥開至100%開度流量有可能超過400 t/h，但說明調(diào)節(jié)閥設(shè)計流量裕量不足，調(diào)節(jié)閥口徑選擇偏小。

（2）鍋爐點火階段（工況2），需要連續(xù)往除氧器少量補水，但凝結(jié)水主要經(jīng)過再循環(huán)管路。這時凝汽器建立了正常真空，凝汽器絕對壓力值接近0.004 9 MPa。

（3）機組啟動后期（工況3），鍋爐產(chǎn)汽量增大，要保證除氧器水位并提供鍋爐所需給水。如果除氧器的補水流量仍小于凝結(jié)水泵設(shè)計的最小流量，則仍需一定流量的凝結(jié)水通過再循環(huán)管道，以保證凝結(jié)水泵出口流量大于設(shè)計最小流量。

在3個工況條件下調(diào)節(jié)閥運行都會出現(xiàn)空化或閃蒸現(xiàn)象，噪音超過85 dB（A）?？栈f明凝結(jié)水在調(diào)節(jié)閥內(nèi)發(fā)生汽化產(chǎn)生氣泡，氣泡破裂引起閥內(nèi)部件嚴重損壞，使閥體產(chǎn)生劇烈振動并發(fā)出刺耳噪音。閃蒸說明凝結(jié)水經(jīng)過調(diào)節(jié)閥后有部分液體汽化，出現(xiàn)汽液兩相共存，對閥門和管道產(chǎn)生很大沖擊力，引發(fā)管道劇烈振動。以上3個工況是凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥運行時間最多的工況，調(diào)節(jié)閥只有在這3種工況條件下均能良好工作，選型才算合理。

從以上分析可知，寧海發(fā)電廠凝結(jié)水再循環(huán)管道振動原因主要在于調(diào)節(jié)閥選型不當，其次是管道布置不合理以及調(diào)節(jié)閥后管道過長。要解決管道振動問題，必須從調(diào)節(jié)閥著手，盡可能消除振動源。若僅加固管道可能會適得其反，甚至更加危險。振動源消除了，管道振動自然就會減弱，因此必須重新選擇合適的調(diào)節(jié)閥。

表2 原凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥工況參數(shù)

3 凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥改型

調(diào)節(jié)閥改型必須以消除空化、閃蒸為目的。要實現(xiàn)這個目的，需要從改變調(diào)節(jié)閥通徑、閥籠結(jié)構(gòu)及閥座口徑入手。

3.1 調(diào)節(jié)閥通徑的選擇

原調(diào)節(jié)閥通徑為100 mm，進出調(diào)節(jié)閥管道規(guī)格是Φ219 mm×7 mm，即管道通徑約200 mm，在調(diào)節(jié)閥進出口處有明顯的縮徑。凝結(jié)水進入調(diào)節(jié)閥前縮徑處流速必然會提高，加重了對閥內(nèi)部件的沖擊，容易引起閥門振動。另外調(diào)節(jié)閥通徑小，閥體較輕，剛性相對差，抵抗介質(zhì)沖擊能力也較弱。

通常在調(diào)節(jié)閥選型時，閥門通徑均選擇比管道通徑小，這樣可在滿足通流能力的情況下降低閥門造價。但從提高調(diào)節(jié)閥剛性角度看，凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥通徑是越大越好，最好與管道口徑一樣，即調(diào)節(jié)閥通徑也選用200 mm。

3.2 閥籠選型

由于凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥工況惡劣，入口壓力3.0～3.5 MPa，出口壓力為凝汽器負壓，在調(diào)節(jié)閥內(nèi)及閥后容易發(fā)生汽蝕。控制汽蝕的方法主要是控制壓降、限制閥內(nèi)流速，使閥內(nèi)壓力不低于飽和壓力。汽蝕會嚴重損害閥內(nèi)件，為減少損傷需增強閥內(nèi)件表面硬度、提高材質(zhì)等，使閥門成本上升。根據(jù)美國CCI公司產(chǎn)品說明介紹，單級壓降容易使閥內(nèi)壓力低于飽和溫度對應(yīng)的飽和壓力（即發(fā)生汽蝕的臨界壓力），從而發(fā)生汽蝕，如圖1（a）所示。多級壓降能更好控制閥內(nèi)壓力并使其高于飽和壓力，如圖1（b）所示。

實現(xiàn)多級降壓通常有兩種方式，其一是采用如美國fisher公司典型的多級閥籠，如圖2所示；其二是采用美國CCI公司典型的迷宮式閥籠，如圖3所示。國內(nèi)廠家也有類似產(chǎn)品。

圖1 調(diào)節(jié)閥壓降控制圖

圖2 美國fisher公司多級籠罩示意圖（左圖為2級，右圖為3級）

圖3 美國CCI公司迷宮式籠罩示意圖

多級閥籠基于流體逐級降壓的原理，使流體經(jīng)過多閥籠串聯(lián)再流過閥座密封區(qū)，把壓差分解，每一級都不超過臨界壓差，每個壓力降的最低值均不低于Pvc值，因此產(chǎn)生連續(xù)的階梯狀分布的壓力降。改變籠罩進水孔眼形狀和布局可以實現(xiàn)不同程度的降壓效果。為了防止高壓差下的空化，提高閥芯閥座使用壽命，根據(jù)多級降壓的原理，使每級閥籠上分擔一部分壓差，以改善高壓差對閥芯閥座的沖刷和空化現(xiàn)象。

迷宮式閥籠由多個同軸圓柱盤（層）疊合組成，多層、多孔結(jié)構(gòu)，曲折的流路迫使流體連續(xù)不斷地改變流向，增大摩擦，形成高絮流，速度、壓力梯次遞減，消耗能量，降低了傳播聲路—節(jié)流通路聲功率，從而降低每個流路的噪音能量級。除降噪音外，還可以預(yù)防閃蒸和汽蝕的發(fā)生。

由于原再循環(huán)調(diào)節(jié)閥采用普通單級籠罩結(jié)構(gòu)，閥籠結(jié)構(gòu)簡單，不能有效降低或消除調(diào)節(jié)閥內(nèi)汽蝕現(xiàn)象，所以運行中調(diào)節(jié)閥出現(xiàn)強烈振動。新調(diào)節(jié)閥宜采用迷宮式結(jié)構(gòu)。

3.3 閥座口徑選擇

閥座口徑越大調(diào)節(jié)閥通流能力越強，但閥座、閥芯、閥籠尺寸都會隨之增大，閥門整體造價也會上升。在閥門開度一定的情況下閥座口徑大則節(jié)流相對?。愃乒?jié)流孔），有利于控制閥后的介質(zhì)流速，從這個角度來說加大閥座口徑有好處。在采用迷宮式閥籠的基礎(chǔ)上閥座口徑選用120 mm，比原來增加了20 mm。

3.4 產(chǎn)地選擇

考慮新調(diào)節(jié)閥采用結(jié)構(gòu)相對復雜、技術(shù)含量相對高的迷宮式閥籠，并且調(diào)節(jié)閥通徑、閥座口徑都增大，如果采用進口產(chǎn)品價格昂貴。而目前國產(chǎn)迷宮式調(diào)節(jié)閥在設(shè)計、生產(chǎn)工藝上已成熟，閥內(nèi)件材質(zhì)往往優(yōu)于進口產(chǎn)品，且價格便宜。況且凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥只在機組啟停過程中和低負荷時使用，機組正常運行時始終處于全關(guān)狀態(tài)，使用不頻繁，對調(diào)節(jié)精度要求不高。因此，選用國產(chǎn)迷宮式調(diào)節(jié)閥。

寧海發(fā)電廠一期4臺機組凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥先后都進行了改型，均采用了上海華爾德電站有限公司生產(chǎn)的型號為ST648Y-40、規(guī)格DN200迷宮式調(diào)節(jié)閥。調(diào)節(jié)閥通徑由原來的100 mm增大至200 mm，閥座口徑由100 mm增大為120 mm，選用了抗汽蝕效果較好的迷宮式閥籠，采用以前的氣動執(zhí)行機構(gòu)。

4 改型效果

調(diào)節(jié)閥改型后，4臺機組再沒有出現(xiàn)凝結(jié)水再循環(huán)管道振動現(xiàn)象，改善效果主要體現(xiàn)在以下幾方面：

（1）原調(diào)節(jié)閥設(shè)計流量350 t/h，要保證凝結(jié)水泵最小流量400 t/h運行，調(diào)節(jié)閥幾乎需要全開，對于調(diào)節(jié)閥這不是最佳工況位置，閥門容易振動。新調(diào)節(jié)閥設(shè)計流量增加到600 t/h，完全能保證凝結(jié)水泵的最小流量運行不受影響，閥門基本在最佳工況下運行，不易振動。

（2）新調(diào)節(jié)閥通徑200 mm，與進出口管道通徑一致，不存在縮徑問題，進出調(diào)節(jié)閥介質(zhì)流動更平穩(wěn)，產(chǎn)生的擾動小。

（3）新閥門閥體質(zhì)量比原閥門要大得多，抗外界沖擊干擾能力強。

（4）新閥門采用迷宮式閥籠，結(jié)構(gòu)先進，減少了汽蝕、閃蒸的發(fā)生，閥門及管道振動明顯減弱，閥門噪音下降約15 dB（A）。

（5）由于通徑及閥座口徑的大幅提高，閥門通流能力明顯增強。在相同流量下調(diào)節(jié)閥出口介質(zhì)流速降低，介質(zhì)對調(diào)節(jié)閥后管道沖擊減弱，管道振動噪音相應(yīng)減小。

5 結(jié)語

解決凝結(jié)水再循環(huán)管路振動問題，除采用加固管道、閥門后加裝節(jié)流孔板、改變管路布置等方法外，對原凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥進行改型，削弱振動源，是解決振動問題的關(guān)鍵所在。采用國產(chǎn)調(diào)節(jié)閥還可以降低維護成本。寧海發(fā)電廠的凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)節(jié)閥通過改型后，徹底解決了管路振動的問題，改型后效果良好，可為其它火力發(fā)電廠解決同類問題提供參考。

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