許錫賓，周 亮，劉 濤

(1.重慶交通大學(xué) 河海學(xué)院，重慶400074;2.長(zhǎng)江航務(wù)管理局，湖北 武漢430014)

嵌巖樁作為一種特定的樁基類型，具有承載力高、變形小及施工簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，自20世紀(jì)90年代以來(lái)得到了廣泛的工程應(yīng)用，其承載性能也備受眾多學(xué)者關(guān)注，并對(duì)此做了大量的分析與研究工作。Rowe和Armitage［1］對(duì)嵌巖樁樁巖模量比、相對(duì)嵌入深度等進(jìn)行了分析，認(rèn)為樁側(cè)阻力隨著嵌巖深度的增大而略有減小，單位側(cè)阻隨著樁徑的增大而有所減小以及巖性越好，樁側(cè)極限阻力越大;黃求順［2］通過(guò)實(shí)驗(yàn)認(rèn)為嵌巖樁的嵌入深度為3倍樁徑時(shí)，樁側(cè)阻與端阻都可以得到較充分的發(fā)揮，嵌入深度為5倍樁徑時(shí)，樁端阻力接近為0，超過(guò)5倍樁徑時(shí)樁端已無(wú)阻力存在;劉利民［3］等通過(guò)對(duì)不同場(chǎng)地的5根嵌巖樁荷載試驗(yàn)結(jié)果的灰色關(guān)聯(lián)分析，認(rèn)為嵌巖樁樁巖側(cè)阻力對(duì)樁身承載力的影響最大以及上覆土層的樁土側(cè)阻力也對(duì)其有著顯著的影響，在設(shè)計(jì)時(shí)兩者都不能忽略;劉興遠(yuǎn)［4］等提出了以BP網(wǎng)絡(luò)模型來(lái)研究嵌巖樁嵌巖段極限承載力的影響因子的方法，認(rèn)為巖體的風(fēng)化程度是主要因素并且存在著最優(yōu)樁長(zhǎng);陳斌［5］等則利用有限元方法得出了嵌巖樁確實(shí)存在著嵌巖深度效應(yīng)，其豎向承載力與基巖強(qiáng)度成指數(shù)關(guān)系;王耀輝［6］等利用嵌巖樁模型試驗(yàn)及數(shù)值分析的方法得出了樁－巖界面上的摩阻力是非均勻分布的，并指出在高強(qiáng)度巖體中嵌巖樁的承載力與樁－巖界面的摩阻力特性有極大關(guān)系;趙世航［7］等針對(duì)嵌巖樁規(guī)范中計(jì)算豎向承載力的不足，利用灰色預(yù)測(cè)系統(tǒng)理論對(duì)嵌巖樁單樁承載力進(jìn)行預(yù)測(cè)，并與實(shí)測(cè)的試樁成果相比較，結(jié)果表明該理論模型可行且測(cè)量精度較高;趙明華［8］等基于樁－巖結(jié)構(gòu)面特性的嵌巖樁荷載傳遞分析，提出了考慮影響嵌巖樁荷載傳遞的綜合影響系數(shù)η，同等條件下，η值越大，嵌巖樁的承載性能越好;王紅偉［9］等通過(guò)對(duì)西堠門大橋2.8m直徑嵌巖樁靜載試驗(yàn)和應(yīng)力測(cè)試結(jié)果分析，得出在樁側(cè)與樁端巖石強(qiáng)度較高時(shí)，樁側(cè)摩阻力和端阻力在樁巖相對(duì)位移和樁端位移很小時(shí)就能夠發(fā)揮出較高的水平;王勇剛［10］通過(guò)對(duì)嵌巖樁的有限元分析，得出樁周土體內(nèi)聚力增加時(shí)，樁側(cè)土體所分擔(dān)的荷載比將增大。

這些研究成果極大地豐富了嵌巖樁領(lǐng)域的內(nèi)涵，對(duì)進(jìn)一步認(rèn)清嵌巖樁的工作機(jī)理、承載特性及失效模式等都具有很重要的意義。但由于工程地質(zhì)條件的復(fù)雜性，經(jīng)過(guò)一些簡(jiǎn)單假定后的模擬計(jì)算結(jié)果并不能很準(zhǔn)確地反映嵌巖樁工作的實(shí)際狀態(tài)，目前的研究或多或少存在著一些缺陷。筆者通過(guò)樁巖(土)間的滑移－剪脹理論［11］，運(yùn)用三維有限元軟件ANSYS在樁－土－巖邊界處設(shè)置接觸單元，對(duì)大直徑嵌巖樁單樁進(jìn)行數(shù)值模擬分析，提出其承載性能的一些看法，以期能更深入認(rèn)識(shí)嵌巖樁的工作性態(tài)。

1 計(jì)算方法

在現(xiàn)行的規(guī)范中，認(rèn)為嵌巖樁的豎向承載力主要由3部分組成:樁與土間的側(cè)摩阻力、嵌巖段的側(cè)摩阻力及樁端阻力。其承載力標(biāo)準(zhǔn)值可由式(1)表示，圖1為嵌巖樁的受力分析。

圖1 嵌巖樁受力分析Fig.1 Force diagram of rock-socketed piles

式中:Quk為樁的極限承載力;Qsk為樁土間側(cè)阻力;Qrk為樁巖側(cè)阻力;Qpk為樁端阻力。

《室內(nèi)效果圖設(shè)計(jì)表現(xiàn)》課程按照戴士弘教授對(duì)職教院校整體教改提出的新要求結(jié)合課程簡(jiǎn)介、課改前的課程情況、改革簡(jiǎn)要思路、全課實(shí)施過(guò)程、新課的效果、新舊教法對(duì)比、課改的個(gè)人感受幾個(gè)方面進(jìn)行了課程整體設(shè)計(jì)。

1.1 基本假定

在對(duì)嵌巖樁進(jìn)行有限元數(shù)值模擬分析時(shí)，做了以下基本假定:

4)混凝土、土為均勻且各向同性的;5)巖土體可以分層;

2)巖體是均質(zhì)各向同性的地下空間半無(wú)限體，而且為小變形，按連續(xù)線彈性模型來(lái)考慮;

3)地基土具有非線性性質(zhì)，假定樁與樁周土之間是緊密接觸，無(wú)法向滲透，但會(huì)產(chǎn)生切向相對(duì)滑移;

1)為了準(zhǔn)確地模擬樁周土的工作狀態(tài)，對(duì)土體及沉渣采用符合Drucker－Prager屈服準(zhǔn)則的D－P材料模型;

6)不考慮時(shí)間效應(yīng)，荷載為靜力加載。

樁身混凝土材料參數(shù):混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20，彈性模量為Ep=25 000 MPa，泊松比為 μ=0.2，軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為σcm=9.6 MPa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為 σtm=1.1 MPa，容重 γ =25 kN/m3。

1.2 參數(shù)的選取

1.2.1 幾何參數(shù)

分別給出樁徑、樁長(zhǎng)徑比、嵌巖深度的變化范圍及沉渣深度的取值。

樁徑D變化范圍:0.8～2m;

樁長(zhǎng)徑比L/D變化范圍:5～25;嵌巖深度hr變化范圍:1D～9D;

1)覆蓋土層具有分擔(dān)荷載的作用，在多數(shù)情況下，不能把嵌巖樁簡(jiǎn)單地簡(jiǎn)化為端承樁來(lái)計(jì)算，應(yīng)充分考慮非嵌巖段的樁土側(cè)阻力，覆蓋土層強(qiáng)度較高且厚時(shí)能有效地降低樁端與樁頂?shù)某两担岣咔稁r樁的承載能力。

1.2.2 材料物理力學(xué)參數(shù)

巖體材料參數(shù)一般根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定，此處根據(jù)重慶地區(qū)試驗(yàn)資料取值［12］，詳見(jiàn)表1。但在進(jìn)行數(shù)值模擬分析時(shí)根據(jù)需要適當(dāng)?shù)卣{(diào)整，以便分析影響嵌巖樁承載性能的各種因素。樁周土體及沉渣D－P模型計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。

綜上所述，對(duì)急診胸腹部創(chuàng)傷患者的臨床診斷過(guò)程中，采用螺旋CT檢查診斷的準(zhǔn)確性更高，其有助于患者病情觀察，應(yīng)用價(jià)值優(yōu)異，于臨床中進(jìn)行推廣的意義較為深遠(yuǎn)。

表1 巖體材料參數(shù)Tab.1 Rock mechanical parameters

表2 樁周土體及沉渣D－P模型計(jì)算參數(shù)Tab.2 D －P model parameters of soil and sediments around pile

1.3 有限元模型的建立

圖3(a)為在相同荷載水平下，長(zhǎng)徑比L/D為5～25時(shí)樁頂沉降隨樁頂荷載的變化曲線圖。由圖可知:當(dāng)長(zhǎng)徑比L/D在5～15之間時(shí)，其樁頂沉降變化較緩慢，在終極荷載9 000 kN下均不超過(guò)13.0 mm;而對(duì)于L/D＞20的嵌巖樁，其樁頂沉降變化較快，在終極荷載作用下均大于15.5 mm。由于嵌巖樁嵌巖段的側(cè)阻力較大，其位移幾乎為0，因而樁頂?shù)某两抵饕菢抖顺两岛头乔稁r段的樁身與土體之間的側(cè)摩阻力所構(gòu)成;數(shù)值模擬中還發(fā)現(xiàn)當(dāng)樁頂施加荷載極小時(shí)，樁頂?shù)奈灰粕踔列∮谧钌隙送翆拥奈灰啤?/p>

嵌巖樁的數(shù)值模型包括5個(gè)部分，即嵌巖段巖體、上覆土層、樁身混凝土、樁底沉渣和樁巖(土)界面。由于單樁的幾何形狀和變形對(duì)稱于樁的垂直軸線，分析時(shí)將它簡(jiǎn)化為樁截面的1/4模型，建立的樁－巖－土模型，如圖2(a)。采用三維空間8節(jié)點(diǎn)等3單元solid45對(duì)樁土巖結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散，樁土(巖)之間設(shè)置接觸面薄層單元，把樁單元定義為剛性面，而周圍的巖(土)體為柔性面。為保證計(jì)算的速度和精度，一方面盡量地減少單元的數(shù)目，另一方面在樁與巖(土)的接觸面附近和樁端持力層盡量加密網(wǎng)格，在高應(yīng)力梯度區(qū)，單元盡量劃分得較為密集，在邊界處適當(dāng)?shù)丶哟?，網(wǎng)格劃分后的有限元模型如圖2(b)。

圖2 嵌巖樁數(shù)值模擬模型Fig.2 Numerical simulation model of rock-socketed piles

1.3.2 邊界條件和約束問(wèn)題

綜上，由數(shù)值模擬結(jié)果可得出:

對(duì)于嵌巖樁模型邊界條件，上邊界為自由邊界，在對(duì)稱面邊界(X=0，Z=0)承受對(duì)稱位移約束，下邊界承受固定位移約束。

1.3.3 作用荷載

隨著監(jiān)控?cái)z像頭的全面覆蓋及大量視頻數(shù)據(jù)的積累，一些大型項(xiàng)目的終端用戶（如公安、交警），正在迫切尋找新的視頻分析解決方案來(lái)重新解讀這些數(shù)據(jù)，獲取新的價(jià)值。深度學(xué)習(xí)算法的出現(xiàn)正好解決了海量數(shù)據(jù)與人力短缺之間的矛盾，有效提高識(shí)別準(zhǔn)確率，不再需要人工的選擇或是創(chuàng)建特征集來(lái)描述監(jiān)控目標(biāo)，可直接建立起從數(shù)據(jù)到目標(biāo)模型的映射。

Soil in Changxing Island, Shanghai……………YU Xuhua, CHEN Yilong(3·89)

在進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí)，結(jié)構(gòu)上作用的荷載主要考慮上覆土層的自重應(yīng)力和樁頂所施加的荷載。由于土體中應(yīng)力應(yīng)變是非線性的，如果不考慮時(shí)間效應(yīng)，而僅僅根據(jù)當(dāng)前較小的自重應(yīng)力來(lái)計(jì)算土體彈性模量，會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏小，從而使地面位移偏大，實(shí)際上土體的初始應(yīng)力狀態(tài)是無(wú)法準(zhǔn)確計(jì)算的，一般應(yīng)由實(shí)驗(yàn)來(lái)確定。作為近似估計(jì)，可以采用土體的自重應(yīng)力，由樁所引起土體的初始應(yīng)力場(chǎng)的變化不予考慮。

2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

通過(guò)對(duì)數(shù)值模擬得到的結(jié)果進(jìn)行分析，認(rèn)為長(zhǎng)徑比、樁徑、嵌巖深度以及基巖強(qiáng)度等因素影響著嵌巖樁的承載能力，下面分別就這些因素進(jìn)行分析。

2.1 嵌巖樁長(zhǎng)徑比的影響

為考慮長(zhǎng)徑比對(duì)嵌巖樁承載性能的影響，假定樁周土體為均質(zhì)的單一土體，巖體也為均質(zhì)的且分層。

數(shù)值模擬過(guò)程中，樁徑D=2m，嵌巖深度為hr=6m，覆蓋土層為3m，沉渣厚度為5 cm，持力層為中風(fēng)化巖(巖體參數(shù)取值見(jiàn)表1)，長(zhǎng)徑比考慮5，9，15，20及25五種情況。在嵌巖樁頂部施加表面力318 471 Pa，即相當(dāng)于整根樁在樁頂施加1 000 kN的荷載;636 942 Pa相當(dāng)于施加2 000 kN的荷載。不同長(zhǎng)徑比下各參數(shù)隨樁頂荷載變化如圖3。

1.3.1 模型的建立及網(wǎng)格劃分

該系統(tǒng)為在線測(cè)量，無(wú)需氣體取樣；無(wú)來(lái)自背景氣的干擾；穩(wěn)定校準(zhǔn)，無(wú)零點(diǎn)漂移；響應(yīng)時(shí)間低至1 s；可適用于多過(guò)程條件，如高溫、高粉塵、高腐蝕性氣體環(huán)境；無(wú)運(yùn)動(dòng)部件、無(wú)消耗；可測(cè)量全部煙道內(nèi)的整體體積分?jǐn)?shù)。

圖3(b)為不同長(zhǎng)徑比下樁側(cè)阻力隨樁頂荷載的變化曲線圖。圖中反映出來(lái)的規(guī)律與圖3(a)相同，當(dāng)L/D＜10時(shí)，樁側(cè)阻力所占樁頂荷載的比例較小;當(dāng)L/D＞15時(shí)，樁側(cè)阻比隨著樁頂荷載的增加而逐漸增大，但L/D=20與25時(shí)，兩者所占的比例差值較小。

就目前H公司應(yīng)收賬款管理而言，市場(chǎng)部門和財(cái)務(wù)部門對(duì)應(yīng)收賬款都有交集，但是責(zé)任界定并不是很明確。市場(chǎng)部門工作人員主要負(fù)責(zé)爭(zhēng)取客戶資源，和客戶對(duì)接簽訂合同。在財(cái)務(wù)人員要求其催收欠款時(shí)，負(fù)責(zé)跟蹤欠款回收，但是不是主要責(zé)任。

同時(shí)，樁土側(cè)摩阻力與樁身承載力之比也隨著長(zhǎng)徑比的增大而增加圖3(c)。但非嵌巖段的樁土側(cè)阻力發(fā)揮到一定程度后，其所占樁頂荷載的比例幾乎保持不變。

積極疏導(dǎo)不良的情緒,培養(yǎng)積極向上的情感,提高心理調(diào)節(jié)能力。當(dāng)護(hù)士職業(yè)心態(tài)發(fā)生變化,與患者發(fā)生口角、矛盾沖突的時(shí)候,護(hù)理管理者作為護(hù)理團(tuán)隊(duì)的領(lǐng)導(dǎo)者,一方面要引導(dǎo)護(hù)士堅(jiān)持“以病人為中心”的護(hù)理服務(wù)理念,另一方面也應(yīng)設(shè)身處地的為護(hù)士考慮,多去感受他們的內(nèi)心想法。

沉渣厚度hc取為5 cm。

2)大長(zhǎng)徑比的樁其樁頂沉降變化較快，一味地增加長(zhǎng)徑比，樁頂?shù)奈灰七^(guò)大，可能影響樁的屈曲穩(wěn)定和結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，對(duì)提高嵌巖樁的承載能力并無(wú)積極的作用。

由于本文實(shí)證數(shù)據(jù)選用時(shí)間序列，故需要進(jìn)行平穩(wěn)性檢驗(yàn)。采用ADF檢驗(yàn)方法對(duì)各變量進(jìn)行單位根檢驗(yàn)，結(jié)果如表2所示：原序列中只有變量IS不存在單位根，即為平穩(wěn)序列。而一階差分序列中，所有變量都不存在單位根，所以各時(shí)間序列在一階差分的情況下都具有平穩(wěn)性。

蔣春豬高興得叫起來(lái)，皇上起用元帥，嫂子又有喜了，元帥，你這是雙喜臨門！跟著，他說(shuō)，我要把雙拐扔了，隨元帥殺敵去！

圖3 不同長(zhǎng)徑比下各參數(shù)隨樁頂荷載變化Fig.3 Variation of parameters with change of pile top load under different aspect ratios

2.2 嵌巖樁樁徑的影響

圖4為嵌巖樁在樁長(zhǎng)L=20m，嵌巖深度為hr=3D，覆蓋土層為5m，沉渣厚度為5 cm，持力層為中風(fēng)化巖(巖體參數(shù)取值見(jiàn)表1)，樁徑分別為0.8，1.0，1.2，1.4，1.6，1.8 及 2.0m 等 7 種情況下，樁頂沉降與樁頂荷載及樁側(cè)阻力與樁頂荷載的變化圖。

從圖4(a)中可以看出，樁徑愈大，同一水平荷載下的樁頂沉降就越小，特別是在樁徑小于1.4m時(shí)變化較明顯;當(dāng)樁徑大于1.4m時(shí)，其變化逐漸趨緩。在以沉降來(lái)控制嵌巖樁的承載性能時(shí)，可以看出樁徑在0.8～1.4m區(qū)間變化時(shí)，樁徑愈大，其承載能力有很大的提高。比較直徑為1.6m與2.0m的荷載沉降曲線可知，在同一荷載作用下，兩者的沉降值相差甚微，分析其原因在于樁徑增大的同時(shí)結(jié)構(gòu)的自重也迅速增加。承載能力得不到有效的增加，因而過(guò)分追求樁徑來(lái)提高嵌巖樁的承載力是不經(jīng)濟(jì)的。

圖4 不同樁徑下各參數(shù)隨樁頂荷載變化Fig.4 Variation of parameters with change of pile top load under different pile diameters

同時(shí)，由圖4(b)可以看出，隨著樁徑的增大，樁側(cè)阻力所占樁頂荷載的比例呈減小趨勢(shì)，當(dāng)樁徑小于1.4m時(shí)，其值變化較大;當(dāng)樁徑大于1.4m時(shí)，其變化逐漸趨緩。這是因?yàn)闃稄皆龃蟮耐瑫r(shí)，樁頂沉降變小，樁側(cè)土層阻力得不到發(fā)揮所致。

護(hù)理后,觀察組焦慮、抑郁情緒改善較對(duì)照組明顯,評(píng)分均較對(duì)照組低,兩組差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義(P<0.05),見(jiàn)表1:

從“雙師型”外語(yǔ)師范人才入手進(jìn)行“雙師型”外語(yǔ)教師的“一體化”培養(yǎng)設(shè)計(jì)，是外語(yǔ)教學(xué)改革的機(jī)遇，也是外語(yǔ)教師培養(yǎng)理念的更新。外語(yǔ)師范人才可以獨(dú)立于普通外語(yǔ)人才，在培養(yǎng)時(shí)就突出其特色，并結(jié)合“一帶一路”背景進(jìn)行以“產(chǎn)出合格外語(yǔ)教師”為導(dǎo)向的外語(yǔ)師范人才培養(yǎng)。對(duì)此，弄清“一帶一路”倡議需要什么樣的人才，弄清合格的外語(yǔ)教師應(yīng)具備什么樣的能力是培養(yǎng)外語(yǔ)師范人才的前提。

2.3 嵌巖樁的嵌巖深度效應(yīng)

為考慮嵌巖深度對(duì)嵌巖樁的承載性能的影響，仍假定樁周土體為均質(zhì)單一的土體，在數(shù)值模擬過(guò)程中計(jì)算了硬巖與軟巖2種情況，假設(shè)硬巖的強(qiáng)度為軟巖的5倍。計(jì)算時(shí)取樁長(zhǎng)L=30m，樁徑D=2m，覆蓋土層厚度為5m，沉渣厚度為5 cm，硬巖的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、彈性模量、泊松比及容重分別取為 32.35 MPa、0.75 MPa、3.7 GPa、0.3、27.5 kN/m3;軟巖的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、彈性模量、泊松比及容重分別取為 6.47 MPa、0.57 MPa、2 GPa、0.26、25 kN/m3，其承載力隨嵌巖深度的變化情況如圖5。

從圖5可知:在嵌巖深度不大時(shí)，嵌巖樁單樁的承載力隨著嵌巖深度的增加而有所提高，且在軟巖中增長(zhǎng)速度較硬巖中快。

子宮頸癌屬于發(fā)生較多的一種婦科惡性腫瘤，子宮頸癌發(fā)生與持續(xù)性HPV感染有密切相關(guān)性。持續(xù)性HPV感染易發(fā)展為上皮內(nèi)瘤樣病變繼而轉(zhuǎn)變成宮頸癌發(fā)，這一過(guò)程往往經(jīng)過(guò)10～15年甚至更長(zhǎng)的時(shí)間[4-5]。宮頸癌的發(fā)病率近年逐年上升，并且發(fā)病年齡有年輕化的趨勢(shì)。臨床對(duì)于宮頸HPV持續(xù)性感染的早期診斷、監(jiān)控及早期治療，具有重要意義。

圖5 不同基巖承載力隨嵌巖深度的變化圖Fig.5 Variation of bearing capacity with change of rock-socketed depth under different rocks

由圖5(a)可知:硬質(zhì)基巖中，在3倍嵌巖樁徑時(shí)，承載力達(dá)到最大值;而在5倍嵌巖樁徑時(shí)，承載力并未有所提高，甚至有所下降;到達(dá)9倍樁徑時(shí)，端阻比為19.7%。

由圖5(b)可知:軟質(zhì)基巖中，最佳嵌巖深度并不是3D，而是5D，此時(shí)端阻比為47.8%，當(dāng)嵌巖深度增加到9D時(shí)，樁端阻力仍不為0，逐漸趨于一定值，端阻比為28.5%，因而不存在理論上的最大嵌巖深度，這與宋仁乾［13］等對(duì)浙江地區(qū)軟土地基嵌巖樁的分析結(jié)論較為一致。

綜上所述，嵌巖樁確實(shí)存在著嵌巖深度效應(yīng)，當(dāng)嵌巖到達(dá)一定的深度后，繼續(xù)增加嵌巖深度，對(duì)樁承載能力的提高已不明顯，甚至無(wú)助于承載能力的提高。這是因?yàn)榍稁r樁樁側(cè)阻力總是先于樁端而發(fā)揮作用的，在荷載逐漸增大后，因樁側(cè)巖層承受的應(yīng)力逐步增加，樁巖之間的相對(duì)位移迅速增大，乃至傳遞到樁底部，促使樁底基巖產(chǎn)生的反力較快增長(zhǎng)。當(dāng)嵌巖深度比較小(或較大)時(shí)，由于樁端(或樁側(cè))阻力所占樁頂荷載的比例較大，荷載傳遞的變化則不顯著。

3 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)樁巖(土)間的滑移－剪脹理論，運(yùn)用三維有限元軟件ANSYS在樁－土－巖邊界處設(shè)置接觸單元，對(duì)大直徑嵌巖樁單樁進(jìn)行數(shù)值模擬分析，得到了以下結(jié)論:

1)嵌巖樁的樁側(cè)阻力對(duì)樁頂荷載的分擔(dān)比隨著長(zhǎng)徑比的增加而提高，當(dāng)樁頂位移達(dá)到10 mm時(shí)，上覆土層的側(cè)阻力就可以得到充分的發(fā)揮。因而，不能簡(jiǎn)單地把嵌巖樁作為端承樁來(lái)考慮。

2)樁徑較小時(shí)，適當(dāng)增加樁徑有利于提高嵌巖樁的承載力，但是樁側(cè)阻力的發(fā)揮又要求較小的樁徑，所以應(yīng)該尋求兩者較為吻合的樁徑;以樁頂沉降量來(lái)控制嵌巖樁的承載性能時(shí)，筆者認(rèn)為合理的樁徑應(yīng)為1.4 ～1.6m。

3)嵌巖樁的樁端阻力對(duì)樁頂荷載的分擔(dān)比隨著嵌巖深度的增加呈減小的趨勢(shì)。嵌巖深度效應(yīng)顯然是存在的，當(dāng)嵌入深度不大時(shí)，承載力隨著嵌巖深度的增加而提高;當(dāng)嵌入達(dá)到一定深度時(shí)，其承載力并不能得到顯著提高。筆者認(rèn)為硬質(zhì)基巖的最佳嵌巖深度為3D，軟質(zhì)基巖為5D，但是并不存在最大嵌巖深度。

4)如按GB 5007—2002《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》，嵌巖樁的嵌巖深度應(yīng)為(1～3)D，但這只適應(yīng)于硬巖，對(duì)于嵌入較軟的巖層并不是如此，到達(dá)3D后，其承載力還有較大的提高，筆者認(rèn)為應(yīng)該是(3～5)D。

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