吉 宏，孫曉偉

（延安煉油廠，陜西延安727406）

柴油加氫改質裝置銨鹽堵塞的原因及對策*

吉 宏，孫曉偉

（延安煉油廠，陜西延安727406）

延安煉油廠柴油加氫裝置因上游裝置供氫中所含的氯化銨和加氫反應過程中生成的硫化銨等結晶物，造成新氫壓縮機二級入口過濾器、高低壓換熱器、管道等堵塞，嚴重影響該裝置長周期運行。采用增設氣相低溫脫氯反應器、預加氫氣體過濾器、注水等辦法，從而解決了裝置銨鹽的堵塞問題。

柴油加氫；堵塞；過濾器；換熱器；脫氯反應器

延安煉油廠柴油加氫裝置由北京設計院設計，采用撫研院開發(fā)的MCI-臨氫降凝技術[1-2]，設計加工能力是40×104t/a。裝置于2003年9月1次投料開車成功。但裝置存在嚴重的銨鹽堵塞問題。由于重整氫氣中的HCl和預加氫氫氣中的NH3反應生成結晶物NH4Cl，使新氫壓縮機二級入口過濾器、管線等迅速堵塞；由于加氫原料中所含氮、硫等雜質，經過加氫反應后生成硫化銨，當溫度達到一定時會以結晶物方式析出，嚴重堵塞換熱器、管道，造成系統(tǒng)壓降增大，新氫量減少，加氫精制深度不夠，產品質量下降，嚴重影響裝置平穩(wěn)運行。2004年4月利用裝置檢修機會，給上游重整裝置來氫分別增設了1臺氣相脫氯反應器和2臺并聯(lián)式過濾器，從而徹底解決了新氫壓縮機二級入口過濾器銨鹽堵塞的問題。對加氫反應生成的銨鹽堵塞問題，目前尚未發(fā)現(xiàn)很好的解決辦法，只能采取注水加以克服。

1 銨鹽的來源

1.1 氯的來源

重整原料為常壓直餾汽油，其中含有一定量的氯。隨著原油開采技術的不斷提高，開采量的不斷加大，一些化學添加劑應用于原油開采過程中，勢必又增加了原油中的氯含量，這些氯化物隨重整原料一起進入重整裝置，增加了重整氫中的氯含量。另外，重整裝置采用的是全氯型低鉑錸催化劑[3-4]，在裝置的運行過程中，為了充分發(fā)揮催化劑的活性、選擇性，要求控制好催化劑的酸性功能和金屬功能，必須不斷地注水、注氯來保證重整催化劑的水氯平衡，使得重整副產氫氣中含有少量的氯化氫氣體。加氫所用氫氣是由上游重整裝置提供，因此不可避免地含有少量氯化氫氣體。

1.2 氨的來源

重整裝置預加氫是將預分餾切割后的原料經過加氫催化劑，并在一定的反應條件下進行加氫精制，除去對重整催化劑有害的微量雜質，保證重整催化劑不中毒、不結焦，延長其使用壽命。雖然原料中的氮雜質含量很少，且以有機氮化物的形式存在，但經加氫反應后，氮化物轉化成氨和烴類。由于預加氫采用重整氫一次通過式流程，因此氨與氯有充分的反應空間，當溫度達到一定時，就會以結晶物NH4Cl形式存在，嚴重地堵塞換熱器和管道。

1.3 硫化銨的來源

柴油加氫精制是在臨氫及一定溫度、壓力和催化劑的作用下，將原料催化柴油中所含的硫化物、氮化物、氧化物等雜質除去，生成相應的H2S、NH3和H2O，達到精制柴油的目的。生成物中H2S和NH3在溫度達到一定時會以硫化銨鹽的形式存在，堵塞高低壓換熱器，造成系統(tǒng)壓降增大，新氫壓縮機和循環(huán)壓縮機出口壓力上升，溫度升高，能耗增加。

2 銨鹽對裝置的影響

2.1 銨鹽對新氫壓縮機的影響

由于新氫增壓部分采用分段進氣工藝，重整來的氫氣經氣液分離罐D-906/1后，經新氫壓縮機K-901一級壓縮后進入緩沖罐D-906/2，與預加氫來的氫氣混合后再進入到新氫壓縮機K-901二級進口，經二級、三級壓縮后去混氫點。重整氫氣中HCl與預加氫排放氫氣中的NH3發(fā)生化學反應，生成結晶點較低的NH4Cl。隨著天氣逐漸變冷，氯化銨結晶物堵塞也越來越嚴重。雖然采取了種種辦法提高壓機二級入口溫度，減緩結鹽速度，但效果不大，平均每3 d切換機組K-901/1.2一次，并及時清理過濾器。雖然經過二級過濾器的過濾，但仍有大量銨鹽進入緩沖罐、二級出口機間冷卻器及壓機氣缸，造成K-901/1.2兩臺機組的二、三級進排氣閥零部件銹蝕、閥密封面處結鹽，使機組進、排氣閥工作異常，活塞環(huán)、氣缸磨損加劇，影響到機組的正常操作。系統(tǒng)新氫量減少，壓力降低，裝置不得不降量來維持生產。表1列出新氫壓縮機的各操作參數(shù)的設計值與實際操作的參數(shù)。

表1 新氫壓縮機的設計參數(shù)與實際操作參數(shù)Table 1 The designang working parameters of hydrogengas compressor

由表1所列數(shù)據(jù)可以看出，隨著銨鹽結晶物在設備管道中的不斷積累，新氫量不斷減少，裝置不得不降量維持生產，而且還出現(xiàn)了一些更為嚴重的不安全隱患：

（1）由于機組自帶過濾器濾網(wǎng)較密，鹽銨堵塞比較快。濾網(wǎng)經過多次壓縮、拆除清洗后，造成濾網(wǎng)破損和斷裂，不得不更換濾芯。同時由于K-901/1.2二級和三級出口閥門密封處積聚銨鹽，使閥門關不嚴，形成閥門內漏，在切換機組清洗過濾器的過程中，氮氣置換無法合格，不得不帶壓操作，增加了工作的危險性和操作費用。

（2）隨著天氣變冷，銨鹽結晶速度加快。在D-906/2頂破沫網(wǎng)處集結了大量銨鹽，僅此破沫網(wǎng)處壓降達到0.62 MPa，在強大壓力的沖擊作用下，2004年1月17日在準備切換機組氫氣置換的過程中，破沫網(wǎng)散架斷裂，破沫網(wǎng)連同骨架一起帶到增壓機入口管線三通處，將壓縮機進口管線堵死，裝置不得不于2004年1月28日再次停工，更換三通后再次開工。

圖1 柴油加氫改質裝置示意流Fig.1 Flow scheme of diesel hydro-upgrading plant

2.2 銨鹽對高壓換熱器和空冷器的影響

從加氫反應的實際操作來看，銨鹽堵塞主要發(fā)生在反應產物與混氫原料油換熱器E-903管程處。從柴油加氫改質裝置示意流程圖1可以看出，反應產物離開降凝反應器R-902后，先后經反應產物與混氫原料油換熱器E-901、反應產物與汽提塔進料換熱器E-902換熱后，溫度降至200℃左右，此溫度下的反應產物再與混氫原料油換熱后，溫度降至110℃。

此時，硫化銨和氯化銨易結晶析出，沉積在換熱器中，使換熱器的導熱系數(shù)下降，傳熱效果變差，壓差增大。具體操作參數(shù)見表2。

從表2中可以看出，在進料量保持不變的情況下，控制D-903壓力一定，由于E-903銨鹽的逐漸增多，造成循環(huán)機進出口壓降增大、反應器入口壓力升高，換熱器換熱效果變差。由于柴油加氫裝置的3臺雙殼體換熱器的取熱量是加熱爐供熱量的10倍左右，因此換熱器換熱效果的好壞，直接影響加熱爐的負荷和裝置的能耗。從表2可以發(fā)現(xiàn)，當E-903管程結鹽后，循環(huán)壓縮機進出口壓差增加0.21 MPa，爐F-901入口溫度下降5～10℃，最高達到20℃。燃料氣用量增加400 m3/h，最高達到900 m3/h，遠遠超過設計值500 m3/h。至使爐管支架發(fā)紅，增加了操作費用和不安全性。在生產過程中，為解決E-903銨鹽堵塞問題，定期將注水點由注水點2前移至注水點1處。當系統(tǒng)壓降恢復至正常后，再將注水點后移，目的是充分利用換熱器的取熱量，降低爐子負荷。

表2 高壓臨氫系統(tǒng)的操作參數(shù)Table 2 Working parameters of highpressure hydrogenationsystem

3 解決銨鹽堵塞的辦法

3.1 用脫氯劑脫除重整氫中的Cl-

由于重整氫氣中攜帶的Cl-與預加氫氫氣中的NH3在低溫情況下（30℃左右）很容易產生NH4Cl結晶，所以在進入壓縮機前必須除去。根據(jù)資料及外廠在這方面的經驗[5-7]，延安煉油廠采取在重整氫氣進D-906/1前增設1臺裝有KT-407型脫氯劑的氣相脫氯反應器的方法，用于脫除重整氫氣中的氯，并于2004年5月10日正式投入使用。脫氯反應器投用后，新氫壓縮機二級入口再未出現(xiàn)銨鹽堵塞現(xiàn)象，罐D-906/2頂破沫網(wǎng)、過濾器及管道壓降正常，壓縮機因過濾器壓差增大而切換機組的問題基本解決。

3.2 預加氫氫氣增設過濾器

重整預加氫高溫脫氯反應器是2003年6月份投入使用，考慮到已經運行了1年，為防止脫氯效果降低而將NH4Cl鹽類帶到加氫裝置新氫罐D-906/2，引起K-901二級過濾器堵塞，采取了在預加氫氫氣進新氫緩沖罐D-906/2前增設2臺并聯(lián)式過濾器SR-902/1，2切換使用，來解決預加氫脫氯劑活性下降的問題。見圖1。

3.3 定期更換注水點

雖然在更換注水點的過程中，會使反應溫度稍有波動，但影響不大，只是在操作過程中要緩慢進行，且及時調整反應溫度。另外要特別注意軟水的水質，不要將硬度過大的軟水注入到換熱器內，防止產生更大的壓降。

4 能源消耗

（1）在未上低溫脫氯劑和過濾器前，由于過濾器頻繁的堵塞，非計劃停工2次，開停工共用了6 d，加工量按50 t/h、產品與原料差價600元/t計算，損失利潤400萬元左右。

（2）按每3 d切換機組并清理濾網(wǎng)1次，每次機組同時運行0.5 h，從2003年10月到2004年2月底切換機組45次，更換濾芯5個，機組檢修2次、更換進排氣閥16個，新增材料費用約20萬元。

（3）由于新氫量不夠，裝置長時間處于低負荷運行狀態(tài)，在加上頻繁的切換機組，對設備的運行造成很大的不安全性，大大增加了突發(fā)性事故的發(fā)生。

（4）由于E-903管程銨鹽堵塞，換熱器換熱效果變差，致使加熱爐入口溫度下降，爐子負荷加重，設計燃料氣用量是500 m3/h，而實際用量是800～900 m3/h，按多用300～400 m3/h計，折合成燃料油，每年增加費用912萬元。

5 結論

（1）通過此次技改措施后，新氫壓縮機二級入口過濾器、管線內再未出現(xiàn)銨鹽結晶物堵塞現(xiàn)象，說明重整氫氣中的Cl-經低溫脫氯劑吸附后已完全脫除，完全能夠滿足生產需要，充分證明KT-407型脫氯劑脫氯性能良好。

（2）切換注水點雖然不能從根本上解決高壓換熱器的銨鹽堵塞問題，但這種方法經濟實用，只是在操作過程中要注意安全。

[1]韓崇仁，方向晨，趙玉琢，等.催化裂化柴油一段加氫改質的新技術——MCI[J].石油煉制與化工，1999，30（9）：1-4.

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[5]李鳳生.重整裝置脫戊烷塔分離精度下降和空冷器腐蝕的原因及對策[J].石油煉制與化工，2004，35（7）：68-70.

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Ammonium Salt Blockage Reasons of Diesel Hydro-upgrading Plant and Countermeasures

JIHong，SUN Xiao-wei
（YananRefinery，Shanxi Yanan727406，China）

Long term cycle run of diesel hydro-upgrading plant was seriously affected by the ammonium salts crystallization which blocked the second entrance filter of hydrogen compressor，high pressure heat exchanger，low pressure heat exchanger and pipeline.The ammonium salts crystallization problem has been dealt with by application of low temperature gas dechlorinationreactorandpre-hydrogenationgas filter，waterinjectionandso on.

Hydrogenationof diesel；Blocking；Filter；Heatexchanger；Dechlorinationreactor

TE624.4

A

1671-0460（2010）04-0412-04

2010-07-06

吉 宏（1971-），男，陜西橫山人，工程師，1995年畢業(yè)于延安大學化學系，一直從事煉油加氫改質研究工作。E-mail：jihong0912@163.com。