王世娟，潘一山，李忠華，李國臻，閻海鵬

(遼寧工程技術(shù)大學力學與工程學院，遼寧阜新 123000)

通化八寶礦煤層沖擊傾向性實驗與數(shù)值模擬

王世娟，潘一山，李忠華，李國臻，閻海鵬

(遼寧工程技術(shù)大學力學與工程學院，遼寧阜新 123000)

為防治通化礦業(yè)(集團)公司八寶礦沖擊地壓的發(fā)生，對其可能發(fā)生沖擊地壓的－412區(qū)1號、－213區(qū)4號和6號煤層試樣進行了力學性質(zhì)與動態(tài)破壞特性的試驗研究，并結(jié)合了沖擊傾向性數(shù)值模擬研究，分析了礦區(qū)水平應力、垂直應力、最大主應力大小及分布規(guī)律，得出結(jié)論:(1)應力較大值多出現(xiàn)在地質(zhì)構(gòu)造復雜地帶，凡遇褶曲和斷層帶，特別是斷層上、下盤處，而且強度相對較大，即沖擊傾向性相對較強。(2)水平應力約為自重應力的2倍，垂直應力約為自重應力的2.7倍，最大主應力略小于自重應力，最大應力值遠遠小于極限強度。(3)實驗研究與數(shù)值模擬結(jié)論較好吻合，與通化八寶礦未發(fā)生沖擊地壓的實際一致。

沖擊地壓;沖擊傾向性;實驗研究;數(shù)值模擬;通化

0 引言

沖擊傾向性是煤巖材料的固有力學性質(zhì)。1967～1969年，Bieniawski等通過室內(nèi)煤的應力應變試驗結(jié)果，同時結(jié)合現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，相同地質(zhì)和開采條件下，煤層是否發(fā)生沖擊地壓有很大差異，并提出沖擊傾向性指標。認為當沖擊傾向性指標大于某個值時，就會發(fā)生沖擊地壓。但是，大量的現(xiàn)場調(diào)查表明，具有相同沖擊傾向性的煤層，甚至同一煤層，只有少數(shù)區(qū)域發(fā)生沖擊地壓。而且許多屬于強沖擊傾向性的煤層并不發(fā)生沖擊地壓，而某些沖擊傾向性很弱或無沖擊性的煤層卻發(fā)生了沖擊地壓。因此，單純依靠煤樣沖擊傾向性測試結(jié)果來判別沖擊地壓是否發(fā)生是遠遠不夠的，應進行工程地質(zhì)調(diào)查，充分考慮地質(zhì)構(gòu)造條件等影響因素，并輔以必要的數(shù)值模擬計算等手段，進行綜合判別［1－4］。通化礦業(yè)(集團)公司八寶礦井田第10勘探線剖面的－412區(qū)1號和－213區(qū)4號、6號煤層斷裂構(gòu)造較為發(fā)育，多不對稱向斜構(gòu)造，其中北翼造成煤層以傾斜和急傾斜為主，中部較平緩，南翼倒轉(zhuǎn)。近年來在采掘過程中礦山動力現(xiàn)象比較明顯。隨著采深的增加，預計煤層礦山動力現(xiàn)象將會更加明顯，給生產(chǎn)和安全帶來了嚴重威脅。因此，對沖擊傾向進行分析十分必要。

1 沖擊傾向性實驗

1.1 實驗方法

根據(jù)通化礦業(yè)(集團)公司八寶礦目前開采情況與接續(xù)情況，選擇具有代表性的－412區(qū)1號和－213區(qū)4號、6號煤層，按要求采集煤樣，加工成50mm×50mm×100mm方柱體標準試件，每組采用試樣8個試件，最后對測得各值求平均。加載裝置采用高精度能控制加載速度及調(diào)節(jié)油壓的伺服實驗［5－7］。

試驗機以0.5～1.0MPa/s的速度對試件加載，當加載到平均破壞載荷的78%～85%時，以相同的速度卸載至平均破壞載荷的1%～5%，以此方式反復對同一煤樣加載、卸載，每一次重復加載的最大值比上一次提高平均破壞載荷的5%，直至試件破壞。記下破壞載荷，描述記錄破壞特征并給出試件的動態(tài)破壞時間(DT值)。繪制加、卸載時的載荷—位移曲線，根據(jù)此曲線由相關(guān)公式計算煤的彈性能量指數(shù)WET。

載荷傳感器測量試件承受的載荷，用位移傳感器測量試件的全程軸向變形，用0.1 ms級高速計算機數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng)采集數(shù)據(jù)，繪制加載全過程的載荷—位移曲線，根據(jù)此曲線由相關(guān)公式計算煤的沖擊能量指數(shù)KE。

1.2 實驗結(jié)果分析

圖1 煤樣動態(tài)破壞時間曲線Fig.1 Dynamic damage time of coal layers samples

圖2 煤樣彈性能量曲線Fig.2 Elastic energy of coal layers samples

圖3 煤樣沖擊能量曲線Fig.3 Impact energy of coal layers samples

表1 煤樣沖擊傾向性指標試驗結(jié)果Table 1 Test results of coal sample burst tendentiousness index

經(jīng)試驗研究煤層不具有沖擊傾向性(表1)，但沖擊地壓是否發(fā)生，與煤層和頂板息息相關(guān)，由于煤層不具沖擊傾向，故不會產(chǎn)生沖擊地壓現(xiàn)象［8－10］。在對煤樣加工試塊成形過程中，6層煤較“酥”，內(nèi)部裂紋較多，加工成形困向性。煤試塊破壞時的動態(tài)破壞時間可作為沖擊傾向性鑒定的輔助指標，時間越短，沖擊傾向性越強烈［10－12］。

2 數(shù)值模擬

2.1 地質(zhì)概況

八寶井西起F1號斷層，東至F15號斷層，南起6號煤層－600m標高，北至井田邊界線。走向長2.7km，傾向?qū)?平均)0.55km，面積1.51km2。該區(qū)總體構(gòu)造形態(tài)為不對稱的向斜構(gòu)造，西部抬起，向東傾伏。北翼陡，巖層傾角60°～80°左右，中部較平緩，傾角10°～30°，南翼倒轉(zhuǎn)。向斜軸展布方向為北東南西向。倒轉(zhuǎn)軸向與向斜軸向略有交角。井田內(nèi)斷裂構(gòu)造較為發(fā)育。八寶井于1992年1月開始建井，2000年建成投產(chǎn)，設(shè)計與核實能力120×104t/a，開拓方式為立井——斜井混合開拓，采煤方法為綜合機械化采煤和水力采煤。

2.2 數(shù)值模型的建立

基于ANSYS有限元軟件根據(jù)第10勘探線剖面圖建立立體有限元彈塑性本構(gòu)模型，采用Drucker-Prager屈服準則進行計算。模型相關(guān)力學參數(shù)見表2。模型取長寬高為450m×100m×300m，底端固定約束，左右兩側(cè)均為X向約束，前后兩側(cè)均為Z向約束。所設(shè)模型距地表350m，則模型頂面受鉛垂地應力為8.92MPa［13－16］。立體模型圖如圖4所示。

表2 模型主要參數(shù)表Table 2 Main parameters of the model

2.3 計算結(jié)果分析

從圖5中可以看出:

(1)頂?shù)装逅椒较蛏系膽?，在近煤區(qū)域表現(xiàn)為壓應力，在離煤層遠一些的區(qū)域表現(xiàn)為拉應力。

綜上所述，主要是講述了融資結(jié)構(gòu)對企業(yè)的投資行為的影響，股權(quán)融資、債務(wù)融資等不同的融資方式會對企業(yè)的投資行為產(chǎn)生不同的影響，針對不同性質(zhì)的企業(yè)也會產(chǎn)生不同的作用，對于中小企業(yè)而言可能產(chǎn)生投資不足的情況，對于國有企業(yè)來講可能產(chǎn)生投資過度的現(xiàn)象，當然具體情況具體分析，目前最需要的還是要進一步完善金融制度，規(guī)范融資事項，使得企業(yè)能夠作出合理的投資行為。

(2)水平方向上的應力分布狀態(tài)表現(xiàn)出差異，在近煤區(qū)域，底板的水平應力大于頂板的水平應力，最大值為19.30MPa。

圖4 立體有限元模型Fig.4 Finite element model of three-dimensional

圖5 水平應力圖Fig.5 Contour map of horizontal stress

圖6 垂直應力圖Fig.6 Contour map of vertical stress

從圖6中可以看出:

(1)垂直應力大小分布的總體趨勢是隨深度的增加而逐漸增大。

(2)垂直方向上的應力基本都為壓應力，越靠近斷層越高，最大值出現(xiàn)在－450m水平附近的斷層處，值為33.00MPa。

從圖7中可以看出:

圖7 最大主應力圖Fig.7 Contour map of major principal stress

(1)應力較大值多出現(xiàn)在地質(zhì)構(gòu)造復雜地帶，凡遇褶曲和斷層帶，特別是斷層上、下盤處，而且強度相對較大，即沖擊傾向性相對較強。

(2)在此模型上斷層煤層與底板交界處產(chǎn)生最大主應力值為7.43MPa。

3 結(jié)論

(1)根據(jù)煤層沖擊傾向性指標，對八寶礦可能發(fā)生沖擊地壓的－412區(qū)1號、－213區(qū)4號和6號煤層試樣進行了力學性質(zhì)與動態(tài)破壞特性的試驗研究。

(2)沖擊傾向數(shù)值模擬，分析第10勘探線剖面的水平應力、垂直應力和最大主應力分布規(guī)律及最大值情況。

(3)實驗研究與數(shù)值模擬結(jié)論較好吻合，綜合做出了礦區(qū)無沖擊傾向性判定結(jié)果，與通化八寶礦未發(fā)生沖擊地壓的實際一致。

(4)結(jié)合煤樣沖擊傾向性測試，進行工程地質(zhì)調(diào)查，充分考慮地質(zhì)構(gòu)造條件影響因素，并輔以必要的數(shù)值模擬計算手段，進行綜合判別，具有一定參考價值。

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Abstract:To prevent the occurrence of rockburst in Tonghua-Babao Coal Mine，samples from its-412 district-1#，-213 district-4#and-213 district-6#coal layers，which were possible to rockburst，were tested for their mechanic properties and dynamic failure behaviors.Combining with burst tendency numerical simulations，the authors analyzed the size and the distribution of horizontal stress，vertical stress and major principal stress.The results for this research were as the following.First，the maximum stress appears in complex geological structure zone，always in folds and distributed faults.Specially，it was relatively strong in the hanging wall and the footwall，namely，a strong burst tendency. Second，the horizontal stress was about twice as the gravitational stress;the vertical stress was 2.7 times more than the gravitational stress;the major principal stress was slightly less than the gravitational stress;the maximal stress value was much less than the breaking point.Third，the experimental data agreed fairly well with the simulation results and were consistent with the fact that there was no rockburst at Babao in Tonghua Coal Mine.

Key words:rockburst;burst tendency;experimental investigation;numerical simulation;Tonghua

Experimental and numerical simulation studies on burst tendency of coal layers at Babao in Tonghua coal mine

WANG Shi-juan，PAN Yi-shan，LI Zhong-hua，LI Guo-zhen，YAN Hai-peng
(School of Mechanics and Engineering，Liaoning Technical University，F(xiàn)uxin123000，China)

1003-8035(2010)03-0105-04

TU823.86

A

2010-04-06;

2010-06-12

國家重點基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃項目(2010CB226803)

王世娟(1986—)，女，遼寧丹東人，碩士。

E-mail:ygjbwsj6510513@163.com。