全壓
- 河曲露天煤礦首采區(qū)末期全留溝內(nèi)排方案
幫內(nèi)排留溝方式即全壓幫內(nèi)排、全留溝內(nèi)排以及半壓幫內(nèi)排。留溝或不壓幫就是把與鄰區(qū)相鄰的端幫留出一定的高度，這樣就免去了部分剝離物的二次剝離，通過(guò)優(yōu)化壓幫高度，可使露天礦的經(jīng)濟(jì)更合理化[6，7]。河曲露天煤礦開采深度達(dá)到200 m左右，目前本礦首采區(qū)臨近開采終了并進(jìn)入二采區(qū)開采。河曲露天礦地形復(fù)雜多變，影響推進(jìn)方向上的采深突躍變化，進(jìn)而影響最佳壓幫高度并增加生產(chǎn)組織管理難度。針對(duì)全壓幫內(nèi)排和全留溝內(nèi)排兩種不同的壓幫內(nèi)排留溝方式，主要采用兩種壓幫方式的二次剝離面
煤炭工程 2023年12期2023-12-26
- 通風(fēng)管道測(cè)壓管測(cè)點(diǎn)分布方法的實(shí)驗(yàn)研究*
為了實(shí)現(xiàn)通風(fēng)管道全壓的準(zhǔn)確測(cè)量,需要在同一截面大量選取測(cè)壓點(diǎn),而且各測(cè)壓點(diǎn)的選取必須準(zhǔn)確得當(dāng),實(shí)驗(yàn)結(jié)果才能更接近平均壓力的真實(shí)值,但這會(huì)導(dǎo)致壓力測(cè)量操作過(guò)程煩瑣,而且測(cè)量結(jié)果也不一定非常準(zhǔn)確。本文分析對(duì)比了幾種常用的測(cè)壓管開孔方式,提出了一種更加便捷、準(zhǔn)確的測(cè)壓管開孔方式,并進(jìn)行了多工況實(shí)驗(yàn)測(cè)試和驗(yàn)證,結(jié)果表明,與常用測(cè)壓管開孔方式相比,本文提出的方法更加簡(jiǎn)便,測(cè)量結(jié)果也更加準(zhǔn)確。1 實(shí)驗(yàn)裝置本文用于研究測(cè)壓管的實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示,由送風(fēng)機(jī)段、靜壓箱段、全
暖通空調(diào) 2023年10期2023-10-18
- 通風(fēng)機(jī)不同葉輪長(zhǎng)度對(duì)其安全性能的影響研究
葉輪長(zhǎng)度的通風(fēng)機(jī)全壓性能進(jìn)行分析，針對(duì)加長(zhǎng)后的葉輪，將葉片沿出口角方向分別進(jìn)行一定的延長(zhǎng)，將通風(fēng)機(jī)的葉輪盤補(bǔ)充完整，以保證分析結(jié)果的準(zhǔn)確性，對(duì)不同流量下的全壓性能進(jìn)行統(tǒng)計(jì)得到如圖2所示的全壓性能變化曲線。從圖2中可以看出，對(duì)通風(fēng)機(jī)的葉輪葉片進(jìn)行加長(zhǎng)后，通風(fēng)機(jī)的全壓性能具有快速的上升，當(dāng)不改變通風(fēng)機(jī)的節(jié)流位置時(shí)，則可以提高通風(fēng)機(jī)的流量。當(dāng)葉輪長(zhǎng)度增加5%時(shí)，流量可增加5%；當(dāng)葉輪長(zhǎng)度增加10%時(shí)，流量可增加9%。對(duì)通風(fēng)機(jī)的軸功率進(jìn)行分析，將不同流量下的軸功率
機(jī)械管理開發(fā) 2022年9期2022-09-23
- 基于正交優(yōu)化法的礦井通風(fēng)機(jī)通風(fēng)特性優(yōu)化研究
行過(guò)程中所存在的全壓效率低、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性差，難以滿足礦井通風(fēng)系統(tǒng)通風(fēng)穩(wěn)定性需求的現(xiàn)狀，本文提出了基于正交優(yōu)化法的礦井通風(fēng)機(jī)通風(fēng)特性優(yōu)化方案。1 模型分析及正交優(yōu)化本文以對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，風(fēng)機(jī)有前后兩級(jí)風(fēng)葉，在運(yùn)行過(guò)程中兩級(jí)風(fēng)葉以相同的轉(zhuǎn)速朝相反的方向運(yùn)行，為了避免渦流，同時(shí)降低運(yùn)行時(shí)的噪聲，兩級(jí)葉片安裝時(shí)會(huì)選擇不同的安裝角。以某型對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)為例，其電機(jī)轉(zhuǎn)速約為560 r/min，前葉片安裝角為64°，后葉片的安裝角為42°，葉片的葉頂間隙為9
機(jī)械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 不同葉片結(jié)構(gòu)對(duì)離心通風(fēng)機(jī)性能的影響研究
同的葉片結(jié)構(gòu)進(jìn)行全壓系數(shù)及全壓效率的分析。2.2 性能分析對(duì)離心通風(fēng)機(jī)原始葉片及四種不同結(jié)構(gòu)的葉片分別進(jìn)行全壓系數(shù)及全壓效率的仿真模擬，對(duì)所得到的結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到如圖3、圖4 所示的曲線分布。從圖3 中可以看出，在四種不同的葉片結(jié)構(gòu)中，模型A、B 的全壓系數(shù)要比原始的模型高，模型C 的全壓系數(shù)與原始模型相差不大，模型D 的全壓系數(shù)相對(duì)較小，比原始模型的低。從圖4 中可以看出，四種不同葉片結(jié)構(gòu)的全壓效率均大于原始模型，在額定工況時(shí)（小流量工況），模型C 的
機(jī)械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 不同葉片結(jié)構(gòu)對(duì)軸流通風(fēng)機(jī)切割性能的影響分析
軸流通風(fēng)機(jī)的葉片全壓進(jìn)行分析，得到葉片周圍的全壓云圖如圖2 所示。從圖2 中可以看出，翼型葉片的周邊有較為明顯的氣流的加減速運(yùn)動(dòng)存在，有最大的速度區(qū)域；板型葉片的周邊氣流的速度分布均勻，變化較小。在軸流通風(fēng)機(jī)的性能中，速度的變化代表啟動(dòng)負(fù)荷沿著流向的分布狀態(tài)，翼型葉片存在著速度的變化，能夠較好地控制加工量前后的分布，從而有利于提高軸流通風(fēng)機(jī)的效率及氣動(dòng)載荷，同時(shí)可以減小流動(dòng)的損失。圖2 兩種葉片周圍全壓（Pa）分布對(duì)兩種結(jié)構(gòu)的葉片全壓及效率的變化從數(shù)值上進(jìn)
機(jī)械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 葉片數(shù)量對(duì)KJS-Y型降塵風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響分析
降塵風(fēng)機(jī)工作時(shí)的全壓和全壓效率這兩個(gè)氣動(dòng)性能指標(biāo)與粉塵的凈化效率有著很大關(guān)聯(lián)[4]，因而，如何提高降塵風(fēng)機(jī)的全壓和全壓效率[5]，在改善工人工作環(huán)境的同時(shí)降低能量損耗，提高煤炭開采公司的經(jīng)濟(jì)效益，成為了目前風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)生產(chǎn)公司及其研究人員不斷深入研究的課題之一。本文主要將KJS－Y 型降塵風(fēng)機(jī)作為主要研究對(duì)象[6]，首先利用CATIA 構(gòu)建幾何模型；然后采用mesh 劃分網(wǎng)格，為后面分析做好鋪墊；最后使用數(shù)值分析軟件Fluent 進(jìn)行試驗(yàn)仿真分析計(jì)算以及后處理
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2022年4期2022-07-06
- 齒形襟翼結(jié)構(gòu)尾緣軸流風(fēng)機(jī)性能仿真研究
.5 m3/s，全壓為11.866 kPa，全壓效率為88.3%。圖1 風(fēng)機(jī)模型示意圖為充分利用襟翼和齒形尾緣結(jié)構(gòu)帶來(lái)的不同優(yōu)勢(shì)，現(xiàn)提出一種新型尾緣結(jié)構(gòu)，即在葉片尾緣處增設(shè)齒形襟翼，研究其結(jié)構(gòu)及齒長(zhǎng)對(duì)風(fēng)機(jī)性能和氣動(dòng)噪聲的影響。Bianchini等[13-15]的研究結(jié)果表明，高度為2%c的襟翼可顯著提升翼型的性能?；谏鲜鼋Y(jié)果，擬在動(dòng)葉尾緣加裝垂直于翼弦的襟翼，其高度h和寬度b分別為2%c和0.5%c。取齒形襟翼的齒寬λ=7 mm，齒長(zhǎng)l幾何參數(shù)見表1。其
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2022年5期2022-05-18
- 改變軸流通風(fēng)機(jī)葉片厚度對(duì)其安全作用的影響分析
葉片厚度的通風(fēng)機(jī)全壓性能及全壓效率進(jìn)行仿真計(jì)算。圖1 通風(fēng)機(jī)計(jì)算模型的區(qū)域劃分2.2 不同葉片厚度的通風(fēng)機(jī)性能仿真分析對(duì)4 種不同厚度的葉片通風(fēng)機(jī)性能進(jìn)行分析，經(jīng)過(guò)計(jì)算統(tǒng)計(jì)得到不同葉片厚度下通風(fēng)機(jī)的全壓性能及全壓效率曲線分別如下頁(yè)圖2、圖3 所示，圖中45 000 m3/h 為通風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)流量。從圖中可以看出，在設(shè)計(jì)的流量點(diǎn)位置，葉片厚度為6%、12%、18%三種厚度的通風(fēng)機(jī)的全壓及全壓效率相差不大，繼續(xù)增加葉片厚度至24%時(shí)，全壓及全壓效率均小于上述的三
機(jī)械管理開發(fā) 2022年3期2022-05-14
- 不同葉片結(jié)構(gòu)的離心通風(fēng)機(jī)性能對(duì)比研究
分別對(duì)三種模型的全壓及全壓效率進(jìn)行分析。2.2 通風(fēng)機(jī)性能的有限元結(jié)果分析對(duì)所建立的離心通風(fēng)機(jī)有限元模型進(jìn)行仿真分析，分別計(jì)算三種葉片模型的全壓及全壓效率隨流量系數(shù)的變化，并進(jìn)行統(tǒng)計(jì)作圖，分別得到如圖3、圖4所示的全壓及全壓效率隨流量系數(shù)的變化曲線。圖3 不同葉片結(jié)構(gòu)通風(fēng)機(jī)全壓-流量系數(shù)曲線圖4 不同葉片結(jié)構(gòu)通風(fēng)機(jī)全壓效率-流量系數(shù)曲線從圖3、圖4 可以看出，在三種不同的葉片結(jié)構(gòu)中，通風(fēng)機(jī)的全壓及全壓效率隨流量系數(shù)的變化曲線一致，在全壓-流量系數(shù)圖中，隨著
機(jī)械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 地鐵區(qū)間射流風(fēng)機(jī)起動(dòng)方式的經(jīng)濟(jì)效益分析
間射流風(fēng)機(jī)一般有全壓起動(dòng)和軟起動(dòng)2種配電方案。其中：全壓起動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是設(shè)備簡(jiǎn)單、操作維護(hù)方便，缺點(diǎn)是起動(dòng)電流較大，需要通過(guò)增大電纜截面來(lái)減少對(duì)配電系統(tǒng)電壓的沖擊；軟起動(dòng)由于增加了軟起動(dòng)控制柜，其起動(dòng)電流較小，對(duì)配電系統(tǒng)影響也較小，缺點(diǎn)則是設(shè)備相對(duì)復(fù)雜、投資較高。圖1 射流風(fēng)機(jī)平面布置示意圖1 相關(guān)規(guī)范要求對(duì)于風(fēng)機(jī)的起動(dòng)問(wèn)題，GB 50055—2011《通用用電設(shè)備配電設(shè)計(jì)規(guī)范》、GB 50052—2009《供配電系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》等規(guī)范對(duì)風(fēng)機(jī)起動(dòng)時(shí)母線電壓降、電
城市軌道交通研究 2022年3期2022-04-11
- 不同葉片相對(duì)厚度對(duì)礦用軸流通風(fēng)機(jī)性能的影響研究
通風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)、全壓效率的影響，進(jìn)而確定合理的風(fēng)機(jī)葉片相對(duì)厚度參數(shù)，不僅為礦用軸流風(fēng)機(jī)葉片結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供理論支撐，也可以進(jìn)一步優(yōu)化通風(fēng)機(jī)的性能。1 礦用軸流通風(fēng)機(jī)性能的設(shè)計(jì)軸流通風(fēng)機(jī)的工作原理是借助葉輪旋轉(zhuǎn)的方式，將電動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能、壓力能，因此，風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、流體密度會(huì)影響礦用軸流風(fēng)機(jī)的性能，有研究表明，當(dāng)葉片安裝角度一定時(shí)，軸流通風(fēng)機(jī)的全壓、軸功率和全壓效率是隨流量變化的關(guān)系曲線[3]，因此，可通過(guò)通風(fēng)機(jī)全壓、軸功率、全壓效率等，得到礦用軸流通
機(jī)械管理開發(fā) 2022年1期2022-03-24
- 礦井主通風(fēng)機(jī)電機(jī)啟動(dòng)方式應(yīng)用探討*
析主要通風(fēng)機(jī)電機(jī)全壓啟動(dòng)、軟啟動(dòng)、變頻啟動(dòng)的優(yōu)勢(shì)及劣勢(shì)[1]，為通風(fēng)機(jī)的運(yùn)行安全提供一定的參考。1 通風(fēng)機(jī)電機(jī)啟動(dòng)方式應(yīng)用概述我國(guó)煤碳行業(yè)在早期開采時(shí)對(duì)礦井通風(fēng)風(fēng)量需求較低，在主要通風(fēng)機(jī)選用的電機(jī)功率較小的情況下，對(duì)啟動(dòng)方式的選擇沒(méi)有特別的需求，常采用的是全壓起動(dòng)的方式，這也是最為簡(jiǎn)單、可靠的一種起動(dòng)方式。但全壓起動(dòng)會(huì)的弊端也十分明顯，啟動(dòng)電流大、沖擊電網(wǎng)，而電壓的下降,將直接影響其他運(yùn)行中的設(shè)備的穩(wěn)定性。因此，我國(guó)通用用電設(shè)備的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范有明確規(guī)定：電
機(jī)械研究與應(yīng)用 2021年6期2022-01-14
- 葉輪葉片數(shù)對(duì)通風(fēng)機(jī)性能的影響
數(shù)量對(duì)通風(fēng)機(jī)出口全壓的影響本節(jié)首先分別對(duì)前級(jí)葉輪葉片數(shù)量和后級(jí)葉輪葉片數(shù)量對(duì)通風(fēng)機(jī)出口全壓的影響機(jī)理進(jìn)行研究，然后對(duì)不同葉輪葉片配合數(shù)量對(duì)通風(fēng)機(jī)出口全壓的影響進(jìn)行研究[4]。具體闡述如下：3.1 前級(jí)葉輪葉片數(shù)量對(duì)通風(fēng)機(jī)出口全壓的影響當(dāng)后級(jí)葉輪葉片數(shù)量為10，分別對(duì)前級(jí)葉輪葉片數(shù)量為8、12 和14 時(shí)通風(fēng)機(jī)的出口全壓進(jìn)行對(duì)比，對(duì)比結(jié)果如表2 所示。表2 不同前級(jí)葉輪葉片數(shù)量對(duì)通風(fēng)機(jī)出口全壓的影響 Pa由表2 可知，當(dāng)風(fēng)量小于2.3 kg/s 時(shí)，隨著前級(jí)
機(jī)械管理開發(fā) 2021年10期2021-10-21
- 基于CFD軸流葉輪的設(shè)計(jì)與分析
數(shù)，確定單級(jí)風(fēng)機(jī)全壓；(2)根據(jù)風(fēng)機(jī)壓力、流量、風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速等參數(shù)計(jì)算葉輪直徑D和外徑圓周速度；(4)確定葉片各控制截面，并按照風(fēng)機(jī)速度三角計(jì)算平均氣流角βm；(5)按照風(fēng)機(jī)輪轂比，選擇葉片個(gè)數(shù)；(6)計(jì)算各截面動(dòng)力負(fù)荷因子，選擇葉片翼型確定升力系數(shù)，計(jì)算各葉片弦長(zhǎng)；(7)根據(jù)平均氣流角βm和氣流沖角i,確定各截面安裝角度；(8)葉片繪制，選定管道徑向間隙，實(shí)驗(yàn)或CFD計(jì)算驗(yàn)證。如不符合要求，重新選擇輪轂比、葉片個(gè)數(shù)、葉片翼型、徑向間隙等參數(shù)重復(fù)以上步驟直至滿
數(shù)字制造科學(xué) 2021年3期2021-09-27
- 對(duì)旋式風(fēng)機(jī)在不同安裝角下的性能優(yōu)化研究
結(jié)果差異性較大，全壓效率和全壓低，工作穩(wěn)定性差，嚴(yán)重限制了礦井通風(fēng)系統(tǒng)性能的進(jìn)一步提升。結(jié)合對(duì)旋式通風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)特性，以正交組合優(yōu)化設(shè)計(jì)為基礎(chǔ)，對(duì)兩級(jí)風(fēng)葉在不同的安裝角組合下的工作特性進(jìn)行組合分析。1 對(duì)旋式風(fēng)機(jī)三維流場(chǎng)的建立以對(duì)旋式通風(fēng)機(jī)為例，其具有前后兩級(jí)風(fēng)葉，風(fēng)葉葉輪的前后側(cè)均具有導(dǎo)流錐，風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的最大轉(zhuǎn)速為540 r/min，風(fēng)機(jī)輪轂的外徑為900 mm，葉片的葉頂間隙為9 mm，風(fēng)機(jī)動(dòng)葉片的數(shù)量為12 個(gè)，靜葉的數(shù)量為5 個(gè)，前葉片的安裝角度為6
機(jī)械管理開發(fā) 2021年8期2021-09-21
- 不同氣流落后角對(duì)軸流式通風(fēng)機(jī)安全效率的影響分析
不同氣流落后角的全壓效率仿真結(jié)果進(jìn)行提取后處理，得到如圖2所示的全壓效率變化曲線。從圖2中可以看出，在氣流落后角為14°時(shí)的全壓效率最高，特別是在流量系數(shù)為0.3時(shí)，全壓效率要大幅高于其他兩種角度。在流量較小的工況時(shí)，三種不同的氣流落后角的效率相差不大，且12°時(shí)的全壓效率要高于16°時(shí)的全壓效率；在流量變大時(shí)，三種角度的全壓效率差值逐漸增加，且16°時(shí)的全壓效率要大于12°時(shí)的全壓效率。在大流量的工況下，大角度的全壓效率要高，仍以14°的全壓效率最高，且
機(jī)械管理開發(fā) 2021年6期2021-07-28
- 不同葉片切割量下機(jī)電類風(fēng)機(jī)的工作特性研究
不同切割量下風(fēng)機(jī)全壓和效率的變化曲線利用FLUENT流體仿真分析軟件[4]，對(duì)風(fēng)機(jī)葉片不同切割量情況下的工作特性進(jìn)行分析，其葉片切割量下的全壓變化曲線如圖2所示。圖2 不同切割量下風(fēng)機(jī)的全壓變化情況由仿真分析結(jié)果可知，當(dāng)對(duì)風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行切割時(shí)，風(fēng)機(jī)工作時(shí)的全壓均會(huì)發(fā)生下降。當(dāng)風(fēng)葉的切割量為5%時(shí)，小流量工況（體積流量小于35 m3/s）下風(fēng)機(jī)的全壓比切割前降低了約0.06 kPa;當(dāng)風(fēng)葉的切割量為7%時(shí)，小流量工況下風(fēng)機(jī)的全壓比切割前降低了約0.22 kPa
機(jī)械管理開發(fā) 2021年6期2021-07-28
- 排澇泵站高壓異步電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)壓降的計(jì)算
的啟動(dòng)方式一般有全壓啟動(dòng)、降壓?jiǎn)?dòng)、變頻啟動(dòng)三種，降壓?jiǎn)?dòng)又分為：電阻降壓、星三角降壓、自耦變壓器降壓、軟啟動(dòng)降壓等，文章中降壓?jiǎn)?dòng)主要采用軟啟動(dòng)降壓?jiǎn)?dòng)來(lái)分析[1]。在排澇泵站中，電動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)常規(guī)啟動(dòng)方式為：全壓啟動(dòng)，當(dāng)不能滿足全壓啟動(dòng)條件下采用軟啟動(dòng)降壓?jiǎn)?dòng)方式。2.1 全壓啟動(dòng)籠式異步電動(dòng)機(jī)應(yīng)優(yōu)先選用全壓啟動(dòng)。全壓啟動(dòng)時(shí)應(yīng)滿足以下條件。1)啟動(dòng)時(shí)電壓降不得超過(guò)允許值國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 12325—2008《供電電壓偏差》[3]規(guī)定：35kV及以上供電電
黑龍江水利科技 2021年6期2021-07-15
- 兩級(jí)葉輪轉(zhuǎn)速匹配下的通風(fēng)機(jī)性能研究
域和二級(jí)流體域的全壓升曲線圖。從圖中可以看出，當(dāng)一級(jí)葉輪的轉(zhuǎn)速為1 450 r/min和2 900 r/min時(shí)，氣體的全壓升是不同的，很明顯在2 900 r/min的葉輪轉(zhuǎn)速下氣體的全壓升要大于葉輪轉(zhuǎn)速為1 450 r/min的情況，同樣，無(wú)論一級(jí)葉輪轉(zhuǎn)速是多少，二級(jí)葉輪轉(zhuǎn)速為2 900 r/min時(shí)氣體全壓升大于葉輪轉(zhuǎn)速為1 450 r/min的情況，這說(shuō)明葉輪的轉(zhuǎn)速和氣體的全壓升具有正相關(guān)性，葉輪轉(zhuǎn)速越快氣體的全壓升就越高。從圖中還可以看出，在2 9
機(jī)械管理開發(fā) 2021年4期2021-06-05
- 不同進(jìn)氣結(jié)構(gòu)對(duì)雙吸離心風(fēng)機(jī)影響的數(shù)值研究
越強(qiáng)，風(fēng)機(jī)效率與全壓越低；而進(jìn)氣箱進(jìn)氣角度由45o旋轉(zhuǎn)至30o或60o時(shí)，風(fēng)機(jī)性能變化不大。而對(duì)于工業(yè)上應(yīng)用雙吸離心風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)主要有4種[8-15]：a）平行進(jìn)氣箱；b）無(wú)進(jìn)氣箱，大部分油煙機(jī)排風(fēng)扇為該結(jié)構(gòu)；c）對(duì)稱分叉進(jìn)氣箱；d）非對(duì)稱分叉進(jìn)氣箱。本文采用數(shù)值模擬的方法研究以上4種不同的進(jìn)氣箱對(duì)雙吸離心風(fēng)機(jī)效率和全壓的影響，擬解決雙吸離心風(fēng)機(jī)在工程應(yīng)用上采取合理的進(jìn)氣箱結(jié)構(gòu)。1 研究對(duì)象及方法1.1 研究對(duì)象本文研究的幾何模型包括雙吸離心風(fēng)機(jī)本體和進(jìn)氣箱
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2021年2期2021-05-21
- 預(yù)處理除塵系統(tǒng)改造中的一些問(wèn)題探討與實(shí)踐
40 m3/h，全壓為2557～1793 Pa；3 m線使用9-26No.12.5D型離心通風(fēng)機(jī)，配套電機(jī)功率為45 kW，主軸轉(zhuǎn)速960 r/min，風(fēng)量為22 206～27 757 m3/h，全壓為4176～4028 Pa。經(jīng)過(guò)多年使用，因管道內(nèi)部清灰不徹底導(dǎo)致內(nèi)部阻力增大、管道泄漏增加等因素，除塵系統(tǒng)的效果較差。改造參數(shù)選擇：參照原參數(shù)，查閱風(fēng)機(jī)說(shuō)明書，2 m線的風(fēng)機(jī)和電機(jī)選擇有個(gè)兩難問(wèn)題，全壓和流量。根據(jù)目前的離心通風(fēng)機(jī)手冊(cè)，如果要選擇抽排效果好的
設(shè)備管理與維修 2021年5期2021-04-21
- 純電動(dòng)清掃車動(dòng)力風(fēng)機(jī)改型與優(yōu)化
高效率工況下葉輪全壓和全壓效率。采用最優(yōu)拉丁超立方采樣方法獲得40 個(gè)樣本點(diǎn)，然后通過(guò)數(shù)值計(jì)算獲得樣本點(diǎn)處目標(biāo)函數(shù)值。2.2 改進(jìn)的NSGA-Ⅱ算法尋優(yōu)多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題的數(shù)學(xué)表達(dá)式為：式中：η—葉輪全壓效率；P—葉輪全壓；xi'—第i 個(gè)無(wú)量綱優(yōu)化變量。多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題的最佳解集稱為最優(yōu)Pareto 解集，在該解集中無(wú)法改進(jìn)任何目標(biāo)函數(shù)的同時(shí)不削弱至少一個(gè)其他目標(biāo)函數(shù)。 遺傳算法是一種求解Pareto 解的方法，后被廣泛應(yīng)用于工程優(yōu)化和機(jī)器學(xué)習(xí)等領(lǐng)域。 NSG
機(jī)電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2021年2期2021-04-17
- 先進(jìn)壓水堆核電廠余熱排出系統(tǒng)全壓設(shè)計(jì)研究
電廠余熱排出系統(tǒng)全壓設(shè)計(jì)研究方俊，趙嘉明，鄭云濤，楊長(zhǎng)江（中國(guó)核電工程有限公司，北京 100840）針對(duì)先進(jìn)輕水堆，美國(guó)核管會(huì)要求在設(shè)計(jì)中盡可能降低發(fā)生界面LOCA（Inter-system Loss-of-Coolant Accident）的可能性。提高余熱排出系統(tǒng)（Residual Heat Removal System，簡(jiǎn)稱RHR系統(tǒng)）低壓部分的設(shè)計(jì)壓力，是先進(jìn)壓水堆從設(shè)計(jì)上降低發(fā)生界面LOCA風(fēng)險(xiǎn)的措施之一。為了確保在極端的超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)事故下，暴露在
核科學(xué)與工程 2021年5期2021-04-07
- CESSNA 172R飛機(jī)全靜壓系統(tǒng)原理及常見故障淺析
供實(shí)時(shí)的外界大氣全壓、靜壓和動(dòng)壓數(shù)據(jù)，用于計(jì)算和指示飛機(jī)的高度、空速和升降速度等飛行參數(shù)。本文旨在通過(guò)對(duì)Cessna 172R型飛機(jī)全靜壓系統(tǒng)工作原理和常見故障進(jìn)行分析，為飛機(jī)的日常維護(hù)提供建議。關(guān)鍵詞：全壓;靜壓;動(dòng)壓;泄露;堵塞Cessna 172R型飛機(jī)全靜壓系統(tǒng)主要包括用于采集大氣數(shù)據(jù)信息的皮托管（空速管）、靜壓孔和全靜壓管路，用于處理和計(jì)算大氣數(shù)據(jù)信息的大氣數(shù)據(jù)計(jì)算機(jī)GDC74A和高度編碼器，以及用于指示或顯示大氣數(shù)據(jù)信息處理和計(jì)算結(jié)果的各飛行儀
科技研究·理論版 2021年16期2021-03-07
- 基于Fluent 的礦井通風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器結(jié)構(gòu)的優(yōu)化研究
結(jié)構(gòu)對(duì)礦井通風(fēng)機(jī)全壓和效率的影響，根據(jù)對(duì)旋式通風(fēng)機(jī)的擴(kuò)散器的入口位置的直徑、風(fēng)機(jī)的葉輪的直徑以及風(fēng)機(jī)入口芯筒的直徑之間相互匹配的關(guān)系[3]，確定以風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器芯筒的末端的直徑x1、風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器的出口位置的直徑x2、風(fēng)機(jī)的擴(kuò)散器的整體長(zhǎng)度x3為擴(kuò)散器的設(shè)計(jì)變量，通過(guò)轉(zhuǎn)換各設(shè)計(jì)變量的參數(shù)數(shù)值來(lái)對(duì)擴(kuò)散器參數(shù)對(duì)風(fēng)機(jī)工作時(shí)的特性的影響進(jìn)行研究，則在不同的擴(kuò)散器結(jié)構(gòu)參數(shù)下，風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的全壓變化如圖2 所示，其風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的效率變化如圖3 所示，其橫坐標(biāo)表示各參數(shù)相對(duì)于原始參
機(jī)械管理開發(fā) 2020年10期2020-10-16
- 煤礦主要通風(fēng)機(jī)性能測(cè)試數(shù)據(jù)偏差問(wèn)題分析
通風(fēng)機(jī)靜壓、裝置全壓和通風(fēng)機(jī)全壓的概念；③衍生的效率偏差。為了避免類似現(xiàn)象的發(fā)生，筆者將站在前人研究的成果上，理論結(jié)合實(shí)際，重點(diǎn)分析解決上述3個(gè)問(wèn)題。1 通風(fēng)機(jī)兩種主流測(cè)試方法簡(jiǎn)介通風(fēng)機(jī)在網(wǎng)絡(luò)中工作示意如圖1所示，對(duì)于抽出式通風(fēng)系統(tǒng)，斷面0為進(jìn)風(fēng)井口，斷面1為通風(fēng)機(jī)入口水平風(fēng)道，即負(fù)壓段的終點(diǎn)，斷面2為通風(fēng)機(jī)葉輪出口，即正壓段的起點(diǎn)，斷面3為通風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器出口。為分析問(wèn)題簡(jiǎn)單明了，假設(shè)進(jìn)風(fēng)和回風(fēng)井口高差為0，即不考慮自然風(fēng)壓的影響。圖1 通風(fēng)機(jī)在網(wǎng)路中工作示
煤炭工程 2020年8期2020-08-27
- 德國(guó)青澤Z360細(xì)紗長(zhǎng)車工藝排風(fēng)節(jié)能改造
管長(zhǎng)度、增大風(fēng)機(jī)全壓才能實(shí)現(xiàn)。因此，本改造方案將工藝排風(fēng)由原來(lái)的從車頭排改為從兩頭排，相當(dāng)于笛管長(zhǎng)度整體縮短了一半，利用原有笛管、車頭吸風(fēng)箱，增加一只車尾吸風(fēng)箱，取消原10 kW工藝排風(fēng)風(fēng)機(jī)，將兩臺(tái)新風(fēng)機(jī)分別安裝在車頭和車尾。該機(jī)臺(tái)笛管截面積約7 cm2，平均流速5 m/s，按照吸棉工藝排風(fēng)的需要，兩端負(fù)壓仍確定為1 100 Pa，將負(fù)壓加大10%。風(fēng)機(jī)全壓P＝1 100 Pah1.1＝1 210 Pa按照離心通風(fēng)機(jī)技術(shù)性能參數(shù)表，選擇接近的風(fēng)機(jī)全壓P為1
紡織報(bào)告 2020年2期2020-07-28
- 傾角測(cè)壓裝置設(shè)計(jì)與測(cè)試
量的準(zhǔn)確性要保證全壓孔和靜壓孔所接受的壓力是被測(cè)點(diǎn)的全壓和靜壓，但由于測(cè)量環(huán)境的溫度、濕度及阻塞系數(shù)等因素的不同，導(dǎo)致測(cè)量風(fēng)壓與實(shí)際風(fēng)壓存在一定誤差，測(cè)量準(zhǔn)確度下降。對(duì)于全壓孔，傳統(tǒng)測(cè)壓器測(cè)得的壓力實(shí)際上是全壓孔整個(gè)孔面積上的平均壓力，而非流速等于零點(diǎn)的壓力。由于孔面上速度不等于零的各點(diǎn)壓力被全壓孔全部接受，導(dǎo)致平均結(jié)果比速度等于零點(diǎn)的壓力小，這現(xiàn)象常被稱為“偏移效應(yīng)（Displacement Effect）”[2]。由此，全壓孔測(cè)得的壓力并非真正的全壓。
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年3期2020-05-15
- A320系列飛機(jī)“AUTO FLT RUD TRV LIM SYS”故障的分析
節(jié)，更換副駕位全壓ADM（19FP2）。（2）三天后飛機(jī)滑回機(jī)位后檢查發(fā)現(xiàn)機(jī)長(zhǎng)、副駕兩側(cè)PFD上空速顯示一致，AIDS 中均顯示“--”。排故中觀察到AIDS 中副駕位空速偶爾閃現(xiàn)30 節(jié)（約2-3 分鐘），使用動(dòng)靜壓設(shè)備測(cè)試發(fā)現(xiàn)副駕位全壓ADM 有接近30 節(jié)殘余空速，再次更換副駕位全壓ADM（19FP2），使用動(dòng)靜壓設(shè)備測(cè)試正常[1]。2 系統(tǒng)原理從系統(tǒng)原理分析，方向舵行程限制功能正常模式下由FAC1控制，F(xiàn)AC2 處于備份狀態(tài)，當(dāng)FAC1 故障時(shí)，
締客世界 2020年10期2020-04-10
- 基于CFD的礦用通風(fēng)機(jī)風(fēng)動(dòng)特性和結(jié)構(gòu)優(yōu)化
風(fēng)動(dòng)特性參數(shù)包括全壓值、全壓系數(shù)、全壓效率和流量系數(shù)。全壓值p0是指礦井通風(fēng)機(jī)出口端面空氣壓力pout和入口端面空氣壓力pin的差，計(jì)算表達(dá)式為：p0=pout-pin(1)全壓系數(shù)η是指礦井通風(fēng)機(jī)的全壓值和動(dòng)壓值的比值，計(jì)算表達(dá)式為：(2)式中，ρ—— 氣流密度，kg/m3ut—— 葉片最外緣的線速度，m/s通風(fēng)機(jī)的全壓效率ζ為：(3)式中，q—— 通風(fēng)機(jī)的氣體流量，m3/hTt—— 通風(fēng)機(jī)的扭矩，N·mω—— 葉片角速度，rad/s通風(fēng)機(jī)的流量系數(shù)ψ為
液壓與氣動(dòng) 2020年3期2020-03-13
- 基于蒙特卡洛法的吸油煙機(jī)全壓效率不確定度評(píng)定分析
煙機(jī)能效考查包括全壓效率、氣味降低度、油脂分離度及關(guān)機(jī)/待機(jī)功率這幾項(xiàng)參數(shù)。其中全壓效率是吸油煙機(jī)的重要參數(shù)，體現(xiàn)了吸油煙機(jī)將輸入電能轉(zhuǎn)化為有效風(fēng)量的能力，反應(yīng)了吸油煙機(jī)有效利用電能的能力。吸油煙機(jī)能效現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)GB/T 17713-2011《吸油煙機(jī)》對(duì)全壓效率的定義為：規(guī)定風(fēng)量（7m3/min）和規(guī)定風(fēng)量時(shí)空氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的全壓值的乘積，與規(guī)定風(fēng)量時(shí)主電機(jī)輸入功率的比值[1]。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求，在進(jìn)行空氣性能試驗(yàn)的檢測(cè)過(guò)程中，需要更換一系列不同內(nèi)孔直徑大小的孔
家電科技 2020年1期2020-02-27
- 基于數(shù)值仿真的離心風(fēng)機(jī)葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)
分布云圖，（c）全壓分布云圖，（d）速度矢量云圖Fig.2 Centrifugal fan：（a）nephogram of static pressure，（b）nephogram of dynamic pressure，（c）nephogram of total pressure ，（d）nephogram of velocity vector圖2（a）為離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部靜壓云圖，靜壓是因流體在葉片前后產(chǎn)生壓力差所致，其大小與出入口尺寸和葉片轉(zhuǎn)速有關(guān)。在風(fēng)機(jī)
武漢工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2020-01-03
- 地鐵區(qū)間中間風(fēng)井側(cè)墻動(dòng)態(tài)承壓特性研究
受的靜壓、動(dòng)壓及全壓。測(cè)試結(jié)果表明，地下一層側(cè)墻承壓最大值約為100pa～300pa。其中，側(cè)墻動(dòng)壓數(shù)值遠(yuǎn)小于側(cè)墻靜壓，側(cè)墻靜壓約占側(cè)墻全壓的77%，為側(cè)墻承壓的主體部分。本文研究結(jié)果為是否需要更換以上區(qū)間中間風(fēng)井側(cè)墻材料，為列車安全運(yùn)行提供了一定的數(shù)據(jù)參考。關(guān)鍵詞：地鐵中間風(fēng)井側(cè)墻;壓力變化規(guī)律;現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè);全壓;熱流密度列車在長(zhǎng)大區(qū)間隧道內(nèi)運(yùn)行，因列車截面與隧道截面的面積比，導(dǎo)致了隨列車行車速度波動(dòng)的活塞風(fēng)壓。而設(shè)置于長(zhǎng)大區(qū)間隧道中部的中間風(fēng)井，其主要功
中國(guó)水運(yùn) 2020年12期2020-01-03
- 兩級(jí)葉輪葉片數(shù)配合對(duì)風(fēng)機(jī)性能的影響
葉片數(shù)配合對(duì)風(fēng)機(jī)全壓的影響當(dāng)初級(jí)葉輪葉片數(shù)較低時(shí)，風(fēng)機(jī)全壓相對(duì)較低，隨著葉片數(shù)的增加，風(fēng)機(jī)的全壓也在逐漸增加，當(dāng)葉片數(shù)為12時(shí)，風(fēng)機(jī)全壓取得最大值解，葉片數(shù)繼續(xù)增大，風(fēng)機(jī)全壓沒(méi)有繼續(xù)增加，反而出現(xiàn)降低趨勢(shì)。在葉片數(shù)從8變?yōu)?2再到14的過(guò)程中，通過(guò)縱向?qū)Ρ瓤梢钥闯?，風(fēng)機(jī)全壓出現(xiàn)了先升高后降低的曲線特點(diǎn)，跟出口靜壓類似，在初級(jí)葉輪葉片數(shù)的逐漸增加過(guò)程中，存在某個(gè)值，可以使得風(fēng)機(jī)全壓達(dá)到最大值，偏離這個(gè)值，風(fēng)機(jī)的全壓都將出現(xiàn)不同幅度的降低。由橫向?qū)Ρ瓤芍S著
機(jī)械管理開發(fā) 2018年9期2018-09-18
- 吸油煙機(jī)空氣性能測(cè)量不確定度評(píng)定及其應(yīng)用
83051 引言全壓效率和風(fēng)量是吸油煙機(jī)空氣性能的主要組成部分，也是評(píng)估產(chǎn)品性能的重要指標(biāo)。全壓效率，一般使用“規(guī)定風(fēng)量時(shí)的全壓效率”進(jìn)行描述，用于衡量吸油煙機(jī)的綜合性能，主要評(píng)估電機(jī)輸入功率轉(zhuǎn)化為流體動(dòng)能的效率，即產(chǎn)品有效利用電能的能力；同等應(yīng)用條件下，該效率越高則意味著消費(fèi)者日常支出越低。風(fēng)量，一般使用“最大風(fēng)量”進(jìn)行描述，用于衡量吸油煙機(jī)的換風(fēng)能力，主要評(píng)估吸油煙機(jī)在特定工況下可產(chǎn)生的最大換風(fēng)量；同等條件下，該風(fēng)量越大則意味著吸力越大，其油煙排放效果
家電科技 2018年3期2018-04-10
- 皮帶機(jī)全壓啟動(dòng)改軟啟動(dòng)
用的皮帶機(jī)多采用全壓啟動(dòng)，存在著許多不足，急需改進(jìn)。下面首先分析其不足之處，然后對(duì)比不同啟動(dòng)方式的優(yōu)劣，找出最優(yōu)的改造措施。1 全壓啟動(dòng)存在的不足1.1 對(duì)電網(wǎng)的影響一臺(tái)普通的交流電機(jī)在空載全壓啟動(dòng)時(shí)，啟動(dòng)電流會(huì)達(dá)到額定電流的（4～7）倍，當(dāng)多臺(tái)電機(jī)同時(shí)全壓啟動(dòng)時(shí)，瞬間會(huì)達(dá)到極高的電流，這種持續(xù)性的高電流會(huì)對(duì)電網(wǎng)的供電造成極大的影響。高強(qiáng)度持續(xù)性的電流會(huì)提高電網(wǎng)的負(fù)荷，這種電網(wǎng)電壓突然下降的情況不僅僅會(huì)對(duì)其他的負(fù)載設(shè)備產(chǎn)生干擾，還增大了電網(wǎng)產(chǎn)生安全故障的可
設(shè)備管理與維修 2018年2期2018-03-28
- 礦山回風(fēng)井風(fēng)量的間接測(cè)定裝置設(shè)計(jì)研究
通風(fēng)斷面的靜壓及全壓(包括靜壓及動(dòng)壓)，設(shè)置簡(jiǎn)單實(shí)用的U型管測(cè)壓組件與壓力傳感器互為冗余，感壓部分與數(shù)據(jù)處理器獨(dú)立，并既滿足通風(fēng)技術(shù)人員通風(fēng)現(xiàn)場(chǎng)日常巡檢要求，又能滿足礦井通風(fēng)系統(tǒng)的遠(yuǎn)程集中監(jiān)控管理，同時(shí)提高了通風(fēng)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠性及經(jīng)濟(jì)性。1 風(fēng)量檢測(cè)裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究1.1 裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)間接測(cè)定礦井回風(fēng)井風(fēng)量裝置的結(jié)構(gòu)示意見圖1。圖1 間接測(cè)定礦井回風(fēng)井風(fēng)量裝置的結(jié)構(gòu)1—外環(huán)；2—中間環(huán)；2′—內(nèi)環(huán)；3—感靜壓孔；4—感全壓孔； 5—感全壓短立管；6
金屬礦山 2018年2期2018-03-16
- MVR高壓離心風(fēng)機(jī)性能分析與優(yōu)化?
在大流量工況下的全壓和全壓效率。機(jī)械蒸汽再壓縮；高壓離心風(fēng)機(jī)；數(shù)值模擬；流場(chǎng)分析；結(jié)構(gòu)優(yōu)化0 引言機(jī)械蒸汽再壓縮（Mechanical Vapor Recompr-ession，MVR）技術(shù)利用機(jī)械方法對(duì)蒸發(fā)器產(chǎn)生的二次蒸汽做功，使其壓力、溫度提高，再返回蒸發(fā)器作為熱源使用[1]。高壓離心風(fēng)機(jī)是MVR系統(tǒng)常用的蒸汽壓縮設(shè)備之一，是提高二次蒸汽品位的核心裝置，其性能對(duì)MVR系統(tǒng)至關(guān)重要。數(shù)值模擬廣泛應(yīng)用于離心風(fēng)機(jī)的流場(chǎng)分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化[2-5]。周水清等[6]
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2017年6期2018-01-09
- 吸油煙機(jī)用多葉離心通風(fēng)機(jī)的數(shù)值模擬?
況下，改進(jìn)模型的全壓和全壓效率都比原模型有所提升。改進(jìn)葉輪右側(cè)集風(fēng)圈形式，表現(xiàn)出更佳的導(dǎo)流效果，蝸舌附近流道內(nèi)全壓升效果更加明顯。吸油煙機(jī)；多葉離心通風(fēng)機(jī)；數(shù)值模擬；全壓；全壓效率0 引言離心通風(fēng)機(jī)廣泛應(yīng)用于國(guó)民經(jīng)濟(jì)的各個(gè)領(lǐng)域，是工業(yè)生產(chǎn)中主要耗能設(shè)備之一。前向多葉離心通風(fēng)機(jī)具有結(jié)構(gòu)緊湊，壓力系數(shù)高、流量系數(shù)大等突出特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于家用電器、空氣調(diào)節(jié)及各種通風(fēng)換氣設(shè)備[1-3]。當(dāng)前，主要集中于對(duì)空調(diào)用多葉離心通風(fēng)機(jī)的研究，而對(duì)吸油煙機(jī)用多葉離心通風(fēng)機(jī)的
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2017年4期2017-09-16
- 海上天然氣平臺(tái)高壓井口管匯設(shè)計(jì)
地油氣田的對(duì)比、全壓與降壓方案對(duì)比、安全完整性等級(jí)（SIL）分析以及對(duì)海洋平臺(tái)調(diào)研分析，得出了全壓井口管匯設(shè)計(jì)方案；通過(guò)對(duì)管匯全壓設(shè)計(jì)的技術(shù)難點(diǎn)的分析和研究，如管道和閥門選型、閥門布置、閥門采用標(biāo)準(zhǔn)等，得出了管匯全壓設(shè)計(jì)高壓閥門的選擇依據(jù)和技術(shù)要求。海上油氣平臺(tái)；全壓井口管匯；一體式雙閥近年來(lái)在國(guó)內(nèi)深水海域發(fā)現(xiàn)的高壓氣田，關(guān)井壓力達(dá)到了69MPa[1]，且溫度較高。該關(guān)井壓力超出了以往項(xiàng)目常規(guī)設(shè)計(jì)壓力，對(duì)于采油樹之后的地面工程，國(guó)內(nèi)尚未有系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案。無(wú)
石油工程建設(shè) 2017年4期2017-09-03
- 電動(dòng)機(jī)全壓啟動(dòng)時(shí)電壓降的計(jì)算及校驗(yàn)＊
0010）電動(dòng)機(jī)全壓啟動(dòng)時(shí)電壓降的計(jì)算及校驗(yàn)＊周斌（中國(guó)市政工程中南設(shè)計(jì)研究總院有限公司，湖北武漢430010）基于電動(dòng)機(jī)起動(dòng)條件及起動(dòng)壓降允許值指標(biāo)，分析了基爾霍夫定律在電動(dòng)機(jī)全壓啟動(dòng)計(jì)算中的優(yōu)勢(shì)。并以泵站實(shí)例，驗(yàn)證了該方法在電動(dòng)機(jī)全壓起動(dòng)電壓降計(jì)算和校驗(yàn)工程實(shí)際應(yīng)用中的可行性和準(zhǔn)確性。電動(dòng)機(jī)；全壓起動(dòng)；電壓降；短路容量1 前言電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)方式的選擇十分關(guān)鍵，全壓啟動(dòng)方式較為常用，其優(yōu)點(diǎn)主要表現(xiàn)為安全可靠、效率高，但也存在一定的不足，如：電壓波動(dòng)過(guò)大、容易
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2017年1期2017-06-01
- 基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的離心風(fēng)機(jī)多因素優(yōu)化研究
提高了風(fēng)機(jī)效率和全壓［11,12］。鄭金等提出多種節(jié)能改造方案，增壓風(fēng)機(jī)節(jié)電效果顯著［13］。因此，耦合蝸殼寬度、蝸舌間隙及葉輪軸向相對(duì)位置三因素，探尋最優(yōu)耦合方案，就有可能提高風(fēng)機(jī)性能。本文以G4-73№8D型離心風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，在蝸殼型線優(yōu)化的基礎(chǔ)上，采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法耦合蝸殼寬度、蝸舌間隙及葉輪軸向相對(duì)位置三因素［14］，利用Fluent數(shù)值模擬軟件，對(duì)耦合風(fēng)機(jī)的內(nèi)部三維流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究其蝸殼內(nèi)部流動(dòng)特性，以提高風(fēng)機(jī)性能。2 正交試驗(yàn)正交試驗(yàn)
流體機(jī)械 2017年6期2017-03-21
- 江陵換流站再啟動(dòng)情況與站間通訊間邏輯分析
啟動(dòng)邏輯主要分為全壓狀態(tài)、降壓狀態(tài)，雙極、單極以及通信故障這幾種運(yùn)行工況。直流線路再啟動(dòng)功能與交流線路的重合閘類似，目的是為了迅速切除故障后恢復(fù)正常運(yùn)行。區(qū)別在于交流線路是通過(guò)開關(guān)切斷故障電流而直流是通過(guò)可控硅。當(dāng)直流線路遭到雷擊、閃絡(luò)、接地等情況時(shí)，相關(guān)線路保護(hù)動(dòng)作，進(jìn)行再啟動(dòng)功能，故障出現(xiàn)時(shí)立即將可控硅觸發(fā)角增大到90°以上，使整流器進(jìn)入逆變運(yùn)行[2]，促使直流線路快速放電，直流電流很快降到零，經(jīng)過(guò)較短的去游離時(shí)間之后，觸發(fā)角移到15°左右，嘗試進(jìn)行再
湖北電力 2017年10期2017-03-07
- 玉米收獲機(jī)苞葉粉碎風(fēng)機(jī)數(shù)值模擬與試驗(yàn)
粉碎風(fēng)機(jī)的風(fēng)速、全壓、靜壓和動(dòng)壓為試驗(yàn)指標(biāo)，對(duì)風(fēng)機(jī)葉輪的轉(zhuǎn)速進(jìn)行了單因素試驗(yàn)。數(shù)值模擬結(jié)果表明，苞葉粉碎風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 100、1 400和1 800 r/min三個(gè)水平時(shí)，風(fēng)機(jī)靜壓平均值分別為151.75、257.18和379.73 Pa，全壓平均值分別為230.09、331.31和454.36 Pa，風(fēng)速平均值分別為9.51、10.56和11.77 m/s。驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果表明，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 100、1 400、1 800 r/min時(shí)，出風(fēng)口風(fēng)速平均值分別
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2016年9期2016-12-05
- 軸流式風(fēng)機(jī)改進(jìn)集流器、整流罩和后導(dǎo)葉后性能的試驗(yàn)驗(yàn)證
機(jī)樣品進(jìn)行風(fēng)量、全壓和全壓效率性能的檢測(cè)，性能測(cè)試曲線見圖2，經(jīng)計(jì)算處理，檢測(cè)結(jié)果為風(fēng)量：29 050.40 m3/h，全壓：585.0 Pa，效率：44.54%。3 進(jìn)行增加后導(dǎo)葉的改進(jìn)風(fēng)機(jī)葉片為7片，后導(dǎo)葉取5片（參考《風(fēng)機(jī)技術(shù)手冊(cè)》，為防止葉片振動(dòng)，通常使動(dòng)葉葉片數(shù)與導(dǎo)葉葉片數(shù)互為質(zhì)數(shù)），改進(jìn)后，仍對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行風(fēng)量、全壓和全壓效率性能的檢測(cè)，性能測(cè)試曲線見圖3，經(jīng)計(jì)算處理，檢測(cè)結(jié)果為風(fēng)量：29 963.79 m3/h，全壓：703.8 Pa，效率：54
橡塑技術(shù)與裝備 2015年20期2015-10-10
- ±800 kV云廣特高壓直流線路合成電場(chǎng)仿真計(jì)算與測(cè)試分析
、正極半壓和負(fù)極全壓、負(fù)極全壓和雙極全壓運(yùn)行的合成電場(chǎng)的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量與分析，獲得了不同運(yùn)行方式和海拔高度下特高壓直流線路合成電場(chǎng)的特性。1 特高壓直流輸電線路合成電場(chǎng)仿真計(jì)算方法特高壓直流線路的合成電場(chǎng)計(jì)算是直流線路靜電場(chǎng)與離子運(yùn)動(dòng)共同作用的電場(chǎng)問(wèn)題。以正極性導(dǎo)線為例，Sarma、Janishewskyj、Deutsch 等提出了模型簡(jiǎn)化的假設(shè)，結(jié)合泊松方程、離子遷移方程與電流連續(xù)性方程，特高壓直流輸電線路合成電場(chǎng)計(jì)算模型滿足式（1）所示的方程。其中，Es為合
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年2期2015-09-21
- 吸油煙機(jī)能源效率標(biāo)識(shí)實(shí)施規(guī)則知識(shí)征答
源效率標(biāo)識(shí)標(biāo)注的全壓效率、待機(jī)功率、關(guān)機(jī)功率和常態(tài)氣味降低度應(yīng)不超出各指標(biāo)相應(yīng)能效等級(jí)的取值范圍。被測(cè)產(chǎn)品的全壓效率、待機(jī)功率、關(guān)機(jī)功率、常態(tài)氣味降低度和_______應(yīng)能滿足能源效率標(biāo)識(shí)的標(biāo)準(zhǔn)值。4.生產(chǎn)者或進(jìn)口商自行印制標(biāo)識(shí)，并對(duì)印制的質(zhì)量負(fù)責(zé)。標(biāo)識(shí)應(yīng)采用_______及以上銅版紙印刷和粘貼。5.生產(chǎn)商或進(jìn)口商應(yīng)當(dāng)自按產(chǎn)品規(guī)格型號(hào)（與銘牌上的標(biāo)注一致）逐一備案。型號(hào)不同但結(jié)構(gòu)相同，_______相同，全壓效率、待機(jī)功率、關(guān)機(jī)功率、常態(tài)氣味降低度和油脂分
中國(guó)質(zhì)量監(jiān)管 2015年2期2015-08-15
- 關(guān)于XX型大氣數(shù)據(jù)計(jì)算機(jī)的故障分析與定位
結(jié)。【關(guān)鍵詞】 全壓、靜壓、大氣數(shù)據(jù)計(jì)算機(jī)一、現(xiàn)象1.1 工作狀態(tài)大氣機(jī)前面板上的工作/自檢轉(zhuǎn)換開關(guān)置于工作位置，大氣機(jī)與試驗(yàn)設(shè)備連接后加電進(jìn)行檢測(cè)，各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)輸出均正常，大氣機(jī)前面板上的工作燈也顯示為綠色，表示大氣機(jī)工作正常；其次，在工作狀態(tài)下利用試驗(yàn)設(shè)備對(duì)大氣機(jī)進(jìn)行故障診斷，結(jié)果均顯示正常。1.2 自檢狀態(tài)大氣機(jī)前面板上的工作/自檢轉(zhuǎn)換開關(guān)置于自檢位置，當(dāng)自檢結(jié)束后大氣機(jī)輸出的一組固定參數(shù)正常，但是大氣機(jī)前面板上的紅色故障燈卻保持常亮（正常情況應(yīng)該是
中國(guó)新通信 2015年8期2015-05-30
- 吸油煙機(jī)風(fēng)量檢測(cè)中可靠性分析
擬合計(jì)算出風(fēng)壓和全壓效率。圖1 外排式吸油煙機(jī)的測(cè)試裝置1 工況點(diǎn)的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)GB/T 17713-2011 給出了對(duì)于吸油煙機(jī)空氣性能試驗(yàn)方法和測(cè)量裝置的計(jì)算公式：吸油煙機(jī)的靜壓計(jì)算公式為：式中：ρa(bǔ)為環(huán)境空氣密度；Ph為環(huán)境氣壓；θa為環(huán)境溫度；qv為試驗(yàn)工況下的風(fēng)量；α 為孔板系數(shù)，由GB/T 17713-2011 表c.1 查?。籨 為孔板開孔直徑，單位為米；ps6為減壓筒內(nèi)計(jì)示靜壓；pfb為試驗(yàn)工況下的全壓；k 為試驗(yàn)設(shè)備結(jié)構(gòu)常數(shù)，由GB/T 17
環(huán)境技術(shù) 2015年1期2015-03-25
- GB/T 17713與BSEN 61591標(biāo)準(zhǔn)差異解析
能的主要參數(shù)有：全壓效率、待機(jī)功率、關(guān)機(jī)功率、常態(tài)氣味降低度和油脂排放限值。吸油煙機(jī)的全壓效率、常態(tài)氣味降低度和油脂排放限值越高，產(chǎn)品的待機(jī)功耗和關(guān)機(jī)功耗越低，說(shuō)明吸油煙機(jī)的性能就越好。在GB 29539-2013《吸油煙機(jī)能效限定值及能效等級(jí)》中，對(duì)于吸油煙機(jī)的各個(gè)能效等級(jí)的上述性能限值進(jìn)行了明確的規(guī)定，在這里不進(jìn)行討論。以下按照GB/T 17713中的標(biāo)準(zhǔn)要求逐一與BS EN 61591進(jìn)行比較分析。1.1 全壓效率GB/T 17713中規(guī)定，吸油煙機(jī)
環(huán)境技術(shù) 2015年5期2015-03-25
- 水壓計(jì)程儀船首管路測(cè)速故障的陸上排查方法
，2套管路系統(tǒng)的全壓(動(dòng)壓和靜壓之和)和靜壓管路都能放出水，在對(duì)外吹氣時(shí)都能在舷外看到氣泡，說(shuō)明管路對(duì)海通暢。4)平衡閥打開時(shí)水壓計(jì)程儀通電調(diào)試零位正常；分別使用2套管路對(duì)儀器通電調(diào)試，在靜壓放水時(shí)，儀器解算都有速度。得到初步結(jié)論為水壓計(jì)程儀電氣部分及推放裝置管路系統(tǒng)正常，船首管路系統(tǒng)不正常。由于水壓計(jì)程儀管路系統(tǒng)在水下部分，不具備檢修條件，因此必須在艦船上排時(shí)進(jìn)行管路系統(tǒng)檢修。2 故障原因分析2.1水壓計(jì)程儀工作原理水壓計(jì)程儀測(cè)速的依據(jù)為伯努利方程。水壓
中國(guó)修船 2014年6期2014-11-24
- 全壓啟動(dòng)異步電動(dòng)機(jī)在機(jī)械油改電上的應(yīng)用
電流較小的大功率全壓啟動(dòng)異步電動(dòng)機(jī)。2 機(jī)械鉆機(jī)油改電主要方案目前該類鉆機(jī)在用的油改電項(xiàng)目根據(jù)動(dòng)力機(jī)組配置和控制方式的不同主要分為以下幾種方案。（1）方案1動(dòng)力機(jī)組采用不可調(diào)速的中高壓異步電機(jī)+偶合器，電機(jī)起動(dòng)采用水電阻或中壓電子軟啟動(dòng)裝置，動(dòng)力機(jī)組采用偶合器調(diào)速；（2）方案2動(dòng)力機(jī)組采用不可調(diào)速的660V異步電機(jī)+液力調(diào)速偶合器，電機(jī)啟動(dòng)采用690V電子軟啟動(dòng)裝置，動(dòng)力機(jī)組采用偶合器調(diào)速；（3）方案3動(dòng)力機(jī)組采用660V變頻調(diào)速電機(jī)直接輸出或配置減速箱，
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2014年3期2014-09-25
- 變工況下動(dòng)葉安裝角異常對(duì)軸流風(fēng)機(jī)氣動(dòng)和噪聲特性的影響
值模擬，分析風(fēng)機(jī)全壓、效率、內(nèi)流和噪聲特征的變化，并與正常情形下進(jìn)行比較，以探討風(fēng)機(jī)內(nèi)流特征和宏觀性能的變化．1 數(shù)值計(jì)算方法1．1 幾何模型以O(shè)B－84型軸流風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，幾何模型見圖2，其結(jié)構(gòu)包括集流區(qū)、動(dòng)葉區(qū)、導(dǎo)葉區(qū)和擴(kuò)壓區(qū)等4部分．風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 200r／min，動(dòng)葉外徑D為1 500mm，葉片數(shù)為14，采用NACA翼型葉片，導(dǎo)葉數(shù)為15，動(dòng)葉與導(dǎo)葉沿圓周方向均勻分布，風(fēng)機(jī)輪轂比為0．6，葉頂間隙為5mm．該風(fēng)機(jī)動(dòng)葉安裝角定義為1／2葉高所在截面
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2013年7期2013-09-21
- 飛行器大氣數(shù)據(jù)傳感器布局分析設(shè)計(jì)
靜溫、升降速度、全壓、靜壓、最大空速Vmo、最大馬赫數(shù)Mmo等參數(shù)，并且必須確保這些參數(shù)的精確、可靠，否則，丟失尤其是錯(cuò)誤的大氣數(shù)據(jù)指示，對(duì)飛行器來(lái)說(shuō)是災(zāi)難性的。大氣數(shù)據(jù)系統(tǒng)通過(guò)安裝在飛行器表面的多個(gè)探頭感知機(jī)身周圍氣流壓力、溫度等信息，經(jīng)過(guò)相應(yīng)解算得到各種與大氣數(shù)據(jù)相關(guān)的飛行參數(shù)。良好的大氣數(shù)據(jù)傳感器安裝位置，對(duì)于提高整個(gè)大氣數(shù)據(jù)系統(tǒng)的測(cè)量精度和在不同飛行條件下的性能穩(wěn)定性，具有非常重要的作用，也會(huì)大大降低后面空速校準(zhǔn)的難度。大氣數(shù)據(jù)傳感器在飛行器上的布
微型電腦應(yīng)用 2012年9期2012-10-20
- 動(dòng)力回路保護(hù)開關(guān)的選擇
常用的起動(dòng)方式有全壓起動(dòng)和降壓起動(dòng)兩種。相對(duì)來(lái)說(shuō)，全壓起動(dòng)時(shí)，起動(dòng)電流大，降壓起動(dòng)時(shí)，起動(dòng)電流小。線路的保護(hù)開關(guān)瞬時(shí)過(guò)電流脫扣器整定電流既要能躲開電動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)的峰值電流，又要保證斷路器的靈敏度，所以，整定電流不能太小，又不能太大。由于這兩種起動(dòng)方式對(duì)應(yīng)的起動(dòng)電流差別比較大，所以，不同的起動(dòng)方式，線路的保護(hù)開關(guān)瞬時(shí)過(guò)電流脫扣器整定電流就不同。2 對(duì)規(guī)范條文的認(rèn)識(shí)關(guān)于籠型電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)方式，民規(guī)有明確要求。民用建筑電氣設(shè)計(jì)規(guī)范(JGJ16-2008)第 9.2.
電氣技術(shù) 2011年3期2011-04-25
- 風(fēng)道系統(tǒng)壓力分布與風(fēng)機(jī)關(guān)系的探討
動(dòng)壓的代數(shù)和稱為全壓(1)(pq)，其代表氣體流動(dòng)時(shí)所具有的總能量。通風(fēng)中全壓值也以大氣壓為零點(diǎn)，因此全壓可以為正值也可以為負(fù)值。2 幾種不同形式的風(fēng)道系統(tǒng)壓力分布情況2.1 單風(fēng)機(jī)的風(fēng)道系統(tǒng)圖1表示一個(gè)單風(fēng)機(jī)的風(fēng)道系統(tǒng)，包括一個(gè)軸流風(fēng)機(jī)、送風(fēng)道和回風(fēng)道，以及該系統(tǒng)風(fēng)道內(nèi)的壓力變化，畫出了動(dòng)壓值pd和靜壓值pj相對(duì)于室外大氣壓的變化斜率。圖1 風(fēng)道內(nèi)的壓力變化從圖1分析可以得出:對(duì)于斷面積不變的風(fēng)道和彎頭，全壓和靜壓的損失是相等的。在斷面不變的風(fēng)道中，壓力
鐵路節(jié)能環(huán)保與安全衛(wèi)生 2011年6期2011-01-29
- 氧氣公司二空壓站改造工程2100kW電動(dòng)機(jī)全電壓直接起動(dòng)的分析和計(jì)算
特點(diǎn)及電動(dòng)機(jī)允許全壓起動(dòng)的條件進(jìn)行了分析，結(jié)合武鋼氧氣公司二空壓站改造工程中的電動(dòng)機(jī)起動(dòng)方式的問(wèn)題，用電力系統(tǒng)中的短路電流的計(jì)算方法，計(jì)算電動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)供配電系統(tǒng)的母線電壓水平，從而用數(shù)據(jù)證實(shí)了武鋼氧氣公司二空壓站兩臺(tái)鼠籠型電動(dòng)機(jī)能夠全電壓直接起動(dòng)，為工程降低了投資、節(jié)約了成本，對(duì)今后設(shè)計(jì)具有一定的推廣價(jià)值。高壓鼠籠型電動(dòng)機(jī)；起動(dòng)方式；全電壓起動(dòng)；電壓水平1 引言高壓鼠籠型電動(dòng)機(jī)起動(dòng)方式可分直接起動(dòng)和降壓起動(dòng)兩種方法。直接起動(dòng)也稱全電壓起動(dòng)。全壓起動(dòng)方式其起
電氣技術(shù) 2011年5期2011-01-27