彈模
- 巖塊間軟弱介質(zhì)對塊系巖體擺型波傳播影響試驗研究
是巖體中軟弱帶的彈模和寬度變化，因此本文考慮塊系巖體中巖塊間軟弱夾層的彈模及厚度對擺型波傳播的影響?；趬K系巖體動力傳播試驗，對比在不同彈模及不同厚度軟弱介質(zhì)作用下擺型波傳播過程中的巖塊時域和頻域響應(yīng)特征，得到巖塊間軟弱介質(zhì)特性對塊系巖體擺型波傳播的影響規(guī)律，為巖體工程動力孕災(zāi)波動監(jiān)測提供參考。1 塊系巖體擺型波傳播試驗?zāi)Ｐ蛪K系巖體擺型波傳播試驗主要由試驗?zāi)Ｐ?、沖擊裝置和測量裝置三部分組成。試驗?zāi)Ｐ陀?2個花崗巖立方塊及巖塊間軟弱介質(zhì)組成，巖塊尺寸為100
振動與沖擊 2022年24期2023-01-03
- 某“U”型薄殼渡槽結(jié)構(gòu)對彈性模量變化的敏感性分析
施工。渡槽槽體的彈模為25GPa、泊松比為0.167、密度為2500kg/m3；沉井彈模為28GPa、泊松比為0.167、密度為2400kg/m3；其他混凝土結(jié)構(gòu)彈模為25GPa、泊松比為0.167、密度為2400kg/m3。2 渡槽有限元分析2.1 計算模型本次選用29 號渡槽作為研究對象。其槽身為雙軸對稱體系，過水?dāng)嗝姘雸A部分外半徑1.75m，直墻部分高0.9m。槽身寬3.5m，槽身壁厚0.05m，高2.65m?？v向結(jié)構(gòu)為雙懸臂裝配式。29號渡槽為低排
安徽建筑 2022年7期2022-08-04
- 考慮參數(shù)不確定性的框剪結(jié)構(gòu)敏感性分析*
，混凝土和鋼筋的彈模可用概率密度函數(shù)描述，采用式(5)計算：(5)為方便輸入有限元模型，將本研究考慮的不確定性參數(shù)及概率分布進(jìn)行整理匯總于表1。表1 不確定性參數(shù)分布4 敏感性結(jié)果分析圖6為結(jié)構(gòu)模型在未增設(shè)粘滯阻尼器情況下，結(jié)構(gòu)基底剪力、頂點位移和最大層間位移角共3個地震需求參數(shù)對地震動強(qiáng)度PGA、地震動特征PGE、混凝土彈模ConE、鋼筋彈模SteE、結(jié)構(gòu)質(zhì)量Ms、阻尼比Da的Tornado圖形法敏感性結(jié)果；與圖6不同，圖7為結(jié)構(gòu)模型在增設(shè)粘滯阻尼器情況
工業(yè)安全與環(huán)保 2022年4期2022-04-18
- 基于新奧法施工在圍巖變形及支護(hù)數(shù)值模擬應(yīng)用研究
控制方法，通過降彈模法逐漸按比例降低開挖巖體的彈模，使巖體能量逐步釋放，以此模擬圍巖自承能力。在該項目中，是通過降低彈模方法控制能量的逐步釋放過程。同時，模擬圍巖在彈模降低不同比例情況下，對圍巖塑性區(qū)分布及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行分析，以此確定圍巖最優(yōu)預(yù)變形量。2.3 最佳支護(hù)時機(jī)的確定施工開挖數(shù)值模擬時，分別建立真三維模型和準(zhǔn)三維模型。準(zhǔn)三維模型計算中，通過逐步降低巖體彈性模量，可以得到彈模逐步降低過程中圍巖預(yù)變形量的變化曲線。與真三維地質(zhì)模型中隨著圍巖與掌子面
東北水利水電 2022年2期2022-02-23
- 黃土地層濕陷對整體管廊破壞作用研究*
為0.24，鋼筋彈模為200 000 MPa，泊松比為0.2。地層土性參數(shù)取西安實際地層參數(shù)如表1所示。地下綜合管廊埋深較淺，通常在1～4 m，本次管廊頂面覆土厚度取3 m，管廊以下土體按照每一段5 m平均分割成24段，濕陷區(qū)域取土體中間位置。其中X方向為管廊橫向水平方向，總寬度20 m，Y方向為管廊豎直方向，總高度為20 m，Z方向為管廊縱向方向，總長度為120 m。縱向長度取120 m，管廊及土體模型圖如圖1所示。圖1 數(shù)值模型模型計算采用導(dǎo)入ODB平
災(zāi)害學(xué) 2022年4期2022-02-05
- 帶縱縫RFC重力壩壩基彈模敏感性分析
體應(yīng)力主要受壩基彈模、壩體材料分區(qū)、縱縫、溫度變化以及分期施工等因素的影響，抗滑穩(wěn)定則與壩基的堅硬性息息相關(guān)。重力壩壩體與壩基相互作用的分析表明，壩基彈模變化對壩體安全度的影響十分顯著[5- 7]。壩基缺陷是導(dǎo)致重力壩失事的主要因素[8]。現(xiàn)階段RFC技術(shù)還處于不斷發(fā)展中，行業(yè)內(nèi)缺乏相關(guān)的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，許多設(shè)計理念還存在較大的分歧和爭議。建成的中低RFC重力壩相對較多，高RFC重力壩和RFC拱壩相對鮮見。目前，RFC重力壩的防滲設(shè)計參考了傳統(tǒng)混凝土壩和漿砌石
水利規(guī)劃與設(shè)計 2021年11期2021-10-28
- 低彈模混凝土防滲墻彈模值對大壩壓應(yīng)力的影響
MPa）之間的低彈模混凝土，低彈模混凝土防滲墻可以有效兼顧變形協(xié)調(diào)和自身強(qiáng)度要求[6]。目前低彈模混凝土防滲墻在國內(nèi)尤其是浙江省內(nèi)得到廣泛應(yīng)用。郎小燕列出了5個浙江省已完成的除險加固混凝土彈性模量設(shè)計取值在1 250~5 000 MPa，抗壓強(qiáng)度為5~9 MPa的大中型水庫，水庫大壩防滲效果良好[7]。尉高洋、李少明等專家和學(xué)者對低彈模混凝土防滲墻在水庫大壩除險加固工程中的應(yīng)用進(jìn)行研究，低彈模混凝土防滲墻彈模取值基本在2 000~5 000 MPa，而低彈
浙江水利科技 2021年5期2021-10-20
- 隧道開挖和爆破擾動耦合作用下埋地管道安全性研究
：管道內(nèi)壓、圍巖彈模、管隧間距、單段最大裝藥量。具體工況設(shè)置如表4所示。表4 計算工況表2.2 管道內(nèi)壓的影響分析為分析管道內(nèi)壓對管道安全性的影響，分別選取1 MPa，2 MPa，4 MPa和6 MPa 4種工況進(jìn)行計算，具體工況設(shè)置如表5所示，不同內(nèi)壓下管道應(yīng)力分布如圖6所示。表5 不同內(nèi)壓下的管道應(yīng)力及振速峰值統(tǒng)計表(a) 管道徑向應(yīng)力對比表5、圖6可得：對于徑向應(yīng)力，拉應(yīng)力峰值均位于管道兩側(cè)，其大小隨內(nèi)壓增大而增大；隨著內(nèi)壓的增大，管頂與管底由受壓轉(zhuǎn)
振動與沖擊 2021年19期2021-10-18
- 地鐵車站二維抗震分析的中柱簡化方式對比
縱向一跨尺寸)和彈模折減法[7-9](減小墻體材料彈性模量E來保證中柱截面EA和EI不變)。李猛[10]利用EI橫向幾何折減法對地鐵車站中柱進(jìn)行簡化，研究發(fā)現(xiàn)，地鐵車站最薄弱的位置是側(cè)墻和中柱，地震時易發(fā)生破壞。李延等[11]通過EI橫向幾何折減法將地鐵車站中柱尺寸進(jìn)行折減，發(fā)現(xiàn)平面模型與三維實際模型最危險的位置不一致，建議如果條件允許，還是應(yīng)當(dāng)采用三維實際模型。周小華[12]用等代框架法對地鐵車站進(jìn)行靜力計算，所得結(jié)果與實際模型的結(jié)果進(jìn)行對比，研究表明，
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 不同彈模比的碾壓式堆石壩應(yīng)力應(yīng)變敏感性分析
t為1GPa，即彈模比βE=Et/Ej=0.083，逐漸增大壩體填筑材料的彈性模量，對不同彈模比下的壩體應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)行敏感性分析，尋求最優(yōu)的壩體填筑材料彈性模量。具體的計算參數(shù)如表1所示。1.2 模型建立首先對大壩的典型斷面進(jìn)行簡化，根據(jù)填充材料進(jìn)行分區(qū)，用MidasGTSNX軟件進(jìn)行建模和分析。此次采用二維模型進(jìn)行模擬，壩基左右各延伸30m，壩基向下延伸20m作為模型的計算邊界，采用四邊形網(wǎng)格對模型實體單元進(jìn)行劃分，模型網(wǎng)格節(jié)點數(shù)為8894個，網(wǎng)格單元數(shù)為
東北水利水電 2021年6期2021-06-16
- 高鐵用嵌入式軌道結(jié)構(gòu)系統(tǒng)剛度設(shè)計與研究
模量（以下簡稱“彈模”）對軌道整體剛度的影響。在鋼軌軌頂同時加載垂向力和橫向力，參考國內(nèi)某高速列車，其軸重17 t，動載系數(shù)選擇1.72，則＝146.2 kN，橫向載荷取脫軌系數(shù)的最大值0.8，則＝68 kN。各個部件參數(shù)的變化范圍如表3所示。表3 槽內(nèi)部件參數(shù)變化范圍3.2.1 高分子澆注料的結(jié)果分析由圖6可知：（1）高分子彈模從4 MPa增至24 MPa時，系統(tǒng)橫向剛度從31 kN/mm增至38 kN/mm，系統(tǒng)垂向剛度從65 kN/mm增至90 kN
機(jī)械 2021年5期2021-05-26
- CFRP修復(fù)撞凹后導(dǎo)管架構(gòu)件軸向承載性能研究
的數(shù)據(jù)資料，普通彈模CFRP 的楊氏模量為230 GPa，拉伸強(qiáng)度為3 400 MPa，每層厚度為0.167 mm；高彈模CFRP 的楊氏模量為681.3 GPa，拉伸強(qiáng)度為1 967 MPa，每層厚度為0.143 mm，兩者的泊松比均為0.3。試驗采用了Araldite420 膠水作為黏結(jié)劑，相關(guān)材性數(shù)據(jù)由生產(chǎn)廠家所提供。表2 材料屬性Table 2 Material properties1.3 真空袋壓工藝介紹真空袋壓的目的是均勻施壓、趕出氣泡。本次試
結(jié)構(gòu)工程師 2021年1期2021-03-27
- 大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁彈模參數(shù)差異性研究
除0#塊、1#塊彈模滿足規(guī)范要求外，其余各塊彈模均較低，普遍在28GPa左右，只能達(dá)到規(guī)范彈模的70%，但強(qiáng)度均滿足規(guī)范及設(shè)計要求。因此，有必要分析主梁彈性模量偏低對施工過程中主橋的安全性及其線形的影響，對指導(dǎo)施工具有很重要的意義[1]。1 分析結(jié)果1.1 分析方法針對上述問題，采用有限元Midas軟件，根據(jù)該橋的施工過程，建立有限元分析模型。為了分析個別混凝土梁段彈性模量的降低對主梁應(yīng)力及線形的影響[2]，分為兩種工況。工況一：所有梁段混凝土的彈性模量均
建材與裝飾 2020年7期2020-03-21
- 混凝土斜拉橋施工誤差參數(shù)分析
象，對主梁混凝土彈模和主塔混凝土彈模2 個參數(shù)針對該橋的靜、動力性能進(jìn)行了參數(shù)敏感性分析。1 工程概況及有限元模型1.1 工程概況依托工程為一兩跨預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋，塔、墩、梁固結(jié)體系。橋梁全長76m，跨徑布置為46+30m，立面示意如圖1 所示，橫斷面示意如圖2 所示。主梁為等截面單箱三室預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，主梁全寬24m，梁高2.1m，采用3 向預(yù)應(yīng)力體系。橋塔采用矩形混凝土實心橋塔，布置于主塔上方的主梁的中央分隔帶處，主梁向小跨側(cè)傾斜58°，高25.2
建材發(fā)展導(dǎo)向 2019年24期2020-01-15
- 智能式壓力試驗機(jī)課題研究
性模量（以下簡稱彈模）是衡量橋梁混凝土質(zhì)量的重要指標(biāo)。隨著信息化和網(wǎng)絡(luò)技術(shù)的發(fā)展，施工數(shù)據(jù)自動化采集和智能化管理已成為現(xiàn)代橋梁及預(yù)制混凝土構(gòu)件的迫切需要，傳統(tǒng)試驗方式已不能適應(yīng)現(xiàn)代橋梁快速發(fā)展的要求。因此，混凝土彈性模量及抗壓強(qiáng)度試驗過程的自動化控制，最大程度的減少人為、設(shè)備、環(huán)境等外界因素影響，是確?；炷猎囼灁?shù)據(jù)準(zhǔn)確性、真實性和及時性的關(guān)鍵。1 傳統(tǒng)設(shè)備弊端現(xiàn)階段，國內(nèi)鐵路梁場混凝土彈模試驗大多數(shù)采用手動加壓設(shè)備，人工讀取壓力表示值與百分表變形量、手動
中國建材科技 2019年3期2019-12-05
- 水電站廠房結(jié)構(gòu)自振特性分析
析3.1 各部分彈模對自振頻率的影響度水電站廠房混凝土結(jié)構(gòu)總體上通常分兩期施工，一期混凝土重要包含流道底板、引水管、上游胸墻等上游以及上部基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，二期混凝土重要包含下游胸墻、蝸殼、發(fā)電機(jī)墩、座環(huán)基礎(chǔ)、流道以及發(fā)電機(jī)層超過混凝土結(jié)構(gòu)等[4]。不同標(biāo)號混凝土的彈性模量有所不同，現(xiàn)設(shè)立下列三組方案，研究一期混凝土、二期混凝土以及地基三者的彈性模量對于水電站廠房自振頻率的影響?其中A組方案之中地基彈模維持絕不變，廠房一、二期混凝土等級標(biāo)號依次取作為C10、C15
商品與質(zhì)量 2019年21期2019-09-27
- 淺析纜索吊系統(tǒng)纜風(fēng)索對吊塔剛度影響
因此纜風(fēng)索面積、彈模、初張力均會影響吊塔剛度。一、依托工程纜索吊系統(tǒng)介紹纜索吊系統(tǒng)跨徑布置為365m+504.4m+400m，凈吊重140T。吊塔結(jié)構(gòu)采用鋼結(jié)構(gòu)焊接而成，標(biāo)準(zhǔn)立柱采用φ630×12mm鋼管，吊塔底通過鉸接固定在扣塔頂端，立柱通過鋼板組焊件的鉸梁連接在一起；主索采用12φ60鋼絲繩，起重索采用2φ36鋼絲繩，牽引索采用φ42鋼絲繩；纜風(fēng)索兩岸邊跨側(cè)后纜風(fēng)索每側(cè)設(shè)計4組9φ15.2mm鋼絞線，中跨采用通風(fēng)纜進(jìn)行連接，通風(fēng)纜采用4組3φ54mm鋼
福建質(zhì)量管理 2019年16期2019-08-19
- 水庫除險加固工程中低彈模混凝土防滲墻的應(yīng)用
見的技術(shù)為建立低彈模混凝土防滲墻。1 工程概況某小型水庫工程位于河段上游，距離人口居住地8.0 km，根據(jù)該工程統(tǒng)計，其在擴(kuò)建之后水庫壩體上方的集雨面積為18.4 km2。該工程河段總長7.15 km，河道比降13.03%。該工程因為運行時間較長，所以需要進(jìn)行除險加固施工，工程設(shè)計的洪水重現(xiàn)期為100 a一遇，洪水位估算值為532.54 m，結(jié)合洪水位的水庫容水量為1081萬m3。該工程主要由大壩、溢洪道、輸水隧洞組成，其中大壩類型為土石壩，主要采用黏土材
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2019年1期2019-03-20
- 鉆孔彈模計在高壓水工隧洞圍巖復(fù)合灌漿效果評價中的應(yīng)用
8-9]。而鉆孔彈模測試可在鉆孔不同深度測得巖體的變形參數(shù)，對巖體擾動小，測試便捷，尺寸效應(yīng)小，所獲參數(shù)接近巖體變形參數(shù)，其既可對灌漿效果進(jìn)行評價又可為后續(xù)穩(wěn)定性分析直接提供變形參數(shù)，因此已在工程中得到了大量應(yīng)用[10]。本文基于某大型抽水蓄能電站V類圍巖洞段水泥化學(xué)復(fù)合灌漿案例，介紹了鉆孔彈模計測試原理、測試步驟和數(shù)據(jù)分析與運用方法，可為類似工程提供參考。1 工程概況某抽水蓄能電站總裝機(jī)4×320 MW，其最高凈水頭502.7 m，輸水系統(tǒng)水平總長度2
水利與建筑工程學(xué)報 2018年6期2019-01-05
- 多種因素對地表移動規(guī)律的影響分析
擬結(jié)果分析直接頂彈模不同時的影響：通過數(shù)值模擬，統(tǒng)計模擬結(jié)果見表3。通過對模擬獲取的各方案的最大下沉值、最大水平移動值及下沉系數(shù)進(jìn)行回歸分析得到直接頂彈模不同時的回歸函數(shù)。即(5)表3 直接頂彈模不同時數(shù)值模擬結(jié)果基本頂彈模不同時的影響：通過數(shù)值模擬，統(tǒng)計模擬結(jié)果見表4。通過對模擬獲取的各方案的最大下沉值、最大水平移動值及下沉系數(shù)進(jìn)行回歸分析。通過對模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，得到基本頂彈模不同時的回歸函數(shù)，即表4 基本頂彈模不同時數(shù)值模擬結(jié)果(6)煤層彈模不同
陜西煤炭 2018年3期2018-07-30
- 組坯膠合木梁受彎性能有限元分析★
拉最外層以及相同彈模的板數(shù)量相同時，不同等級的板的不同組坯方式對膠合木梁的受力性能的影響，為其在實際工程中的應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。1 模型基本情況1.1 基本信息膠合木梁的跨度為3 750 mm，截面尺寸為180×200，層板的厚度為33 mm，不同等級的層板根據(jù)不同的組坯方式布置，其試驗裝置及位移計布置如圖1所示。膠合木梁試驗與有限元模擬的荷載—撓度關(guān)系曲線的對比關(guān)系如圖2所示。1.2 模型分組試驗?zāi)M的是規(guī)范中21等級的膠合木梁，共計7組梁，編號為An,其
山西建筑 2018年3期2018-02-26
- 淺談低彈模混凝土防滲墻在龍頭堰樞紐中的應(yīng)用
3200）淺談低彈模混凝土防滲墻在龍頭堰樞紐中的應(yīng)用畢忠飛（德清縣水利水電質(zhì)監(jiān)站，浙江 德清 313200）以龍頭堰樞紐基礎(chǔ)防滲處理工程為實例，結(jié)合地形、地質(zhì)條件布置防滲墻，同時由抗?jié)B穩(wěn)定性、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度以及施工機(jī)械等因素確定防滲墻厚度，最后根據(jù)防滲墻物理力學(xué)指標(biāo)設(shè)計，對低彈模混凝土配合比設(shè)計進(jìn)行了探討，同時闡述了在防滲墻施工過程中應(yīng)注意嚴(yán)格把控防滲墻造孔、終孔驗收及混凝土澆筑3個關(guān)鍵步驟。龍頭堰；防滲墻；低彈模混凝土1 工程概況龍頭堰水利樞紐位于德清縣對河口
浙江水利科技 2017年5期2017-10-10
- 某高拱壩圍堰防滲墻混凝土配合比試驗研究
上可以降低混凝土彈模，并保證其設(shè)計強(qiáng)度及抗?jié)B要求。考慮到石粉降低彈模的效果明顯，后期將進(jìn)一步開展石粉級配和細(xì)度波動、摻量等對塑性混凝土性能的影響試驗，論證其應(yīng)用可行性，為最終確定混凝土配合比提供了試驗方向和總體思路，同時也對類似工程具有一定的參考作用。土石圍堰；彈性模量；配合比；結(jié)果分析1 工程概況某水電站位于四川省涼山彝族自治州木里縣境內(nèi)，最大壩高155 m，電站為一等工程，工程規(guī)模為大(1)型。工程樞紐主要建筑物由擋水建筑物、泄洪消能建筑物及引水發(fā)電系
四川水力發(fā)電 2017年2期2017-04-25
- 混凝土彈性模量對混凝土防滲墻應(yīng)力影響的數(shù)值分析
的防滲處理，而低彈模混凝土由于對不均勻應(yīng)力應(yīng)變的適應(yīng)能力更強(qiáng)，得到廣泛應(yīng)用。鑒于低彈模混凝土在類似除險加固工程中的重要性，擬對不同彈性模量對防滲墻的影響作計算和分析，得出該工程實例彈性模量的合理取值，以期對類似除險加固工程有一定借鑒作用。Midas/GTS低彈模混凝土防滲墻數(shù)值模擬1960年以來，對普通混凝土摻入一定黏土或膨脹土等材料的塑性混凝土（彈性模量小于1 000 MPa）在國際上出現(xiàn)，并開始應(yīng)用于土石壩壩體防滲處理。1980年以來，介于塑性混凝土和
湖南水利水電 2017年1期2017-03-25
- 纖維/晶須材料對固井水泥石的增韌機(jī)理研究
封固能力下降。高彈模纖維、低彈模纖維、晶須等材料有助于降脆增韌水泥環(huán)。為了弄清高彈模纖維、低彈模纖維、晶須等材料對水泥環(huán)的降脆增韌機(jī)制，用掃描電鏡對水泥石微觀形貌進(jìn)行了觀察分析，探討了增韌機(jī)制。實驗結(jié)果表明，高彈模纖維、低彈模纖維、晶須等材料降脆增韌水泥環(huán)的機(jī)制包括拔出、橋連和裂紋偏轉(zhuǎn)。相對于單摻纖維或單摻晶須，將二者混雜使用的增韌效果更好，其原理在于晶須屬于微米級材料，可以阻止微米級微裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展；纖維屬于毫米級材料，可以阻止毫米級微裂縫的產(chǎn)生與擴(kuò)展
西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2016年5期2016-11-17
- 粉煤灰摻量及水膠比對混凝土早齡期性能影響試驗研究
表明，混凝土早期彈模受粉煤灰摻量影響較大，且在0～4d，彈模有較快的增長，4d以后增長放緩。采用回歸分析方法，給出粉煤灰摻量分別為15%、25%和35%的C45混凝土早齡期彈性模量預(yù)測公式?；炷?；早齡期強(qiáng)度；早齡期彈模；試驗根據(jù)《粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》[1]規(guī)定，在普通鋼筋混凝土中，粉煤灰最大摻量不宜超過35%，本文通過試驗，主要研究了粉煤灰摻量在15%～35%的C35、C40、C45的混凝土分別在2d、4d、7d、14d和90d的立方體抗壓強(qiáng)度和靜
福建建筑 2016年5期2016-09-27
- 低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)探討
62000)?低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)探討潘才發(fā)(福建省水利水電工程局有限公司， 福建 泉州362000)水利工程加固施工中，低彈模混凝土防滲墻的運用日益廣泛。本文以實際工程為例，對水庫加固工程中低彈模混凝土防滲墻的施工技術(shù)進(jìn)行分析探討，并對低彈模混凝土防滲墻的材料、機(jī)械要求、工藝流程、施工操作、施工監(jiān)測和質(zhì)量控制等進(jìn)行闡述，以期為類似工程提供參考。低彈模混凝土； 防滲墻； 沉槽； 清孔； 澆筑1 工程介紹后井水庫位于漳浦縣杜潯鎮(zhèn)過洋村，所在河流為鹿溪支
水利建設(shè)與管理 2016年1期2016-09-18
- 低彈模混凝土防滲墻在土壩加固中的應(yīng)用
——以衢州市為例
21017)?低彈模混凝土防滲墻在土壩加固中的應(yīng)用 ——以衢州市為例柳丹霞1，張健2(1.衢州市農(nóng)村水利管理站，浙江衢州324000；2.金華市水利水電勘測設(shè)計院有限公司，浙江金華321017)低彈模混凝土防滲墻具有防滲性能好，適應(yīng)變形能力強(qiáng)的優(yōu)點，廣泛應(yīng)用于土壩防滲加固工程。就低彈模混凝土防滲墻的施工工藝和質(zhì)量檢測等方面進(jìn)行了論述，介紹了施工中應(yīng)該注意的關(guān)鍵問題和解決方案?；炷练罎B墻；防滲加固；應(yīng)用1 問題的提出低彈模混凝土防滲墻是利用專用機(jī)械，在壩體
浙江水利科技 2016年3期2016-09-03
- 水庫大壩低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)
00）水庫大壩低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)舒軍（安化湘資水利水電建筑工程有限責(zé)任公司 湖南安化 413500）近年來，隨著社會經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，水利工程也在不斷發(fā)展，在水庫大壩工程中，低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)獲得了廣泛的應(yīng)用，但在其實際施工過程中，還存在許多問題未獲得良好的處理，導(dǎo)致墻體內(nèi)部出現(xiàn)諸多裂縫，已經(jīng)嚴(yán)重影響到工程整體施工質(zhì)量。此情況下，本文以實際工程為例，對水庫大壩低彈模混凝土防滲墻施工技術(shù)進(jìn)行了詳細(xì)的研究，以供參考。低彈模；混凝土；防滲墻；水庫大
大科技 2016年12期2016-08-09
- 基于ANSYS雙層剛性道面板溫度應(yīng)力分析研究
加鋪層厚度和材料彈模作為計算變量來逐一進(jìn)行分析。3.1 加鋪層厚度變化對道面溫度應(yīng)力的影響為分析水泥混凝土加鋪層厚度對道面溫度應(yīng)力的影響作用，建模時水泥混凝土加鋪層和舊道面板材料彈模保持36GPa和300GPa不變，舊道面板厚度為0.28m，加鋪層厚度分別?。?.16、0.18、0.2、0.22、0.24、0.26、0.28、0.3m。圖1 水泥混凝土加鋪層厚度對道面溫度應(yīng)力的影響示意圖由圖2可知，（1）當(dāng)加鋪層厚度一定時，加鋪層板底溫度翹曲應(yīng)力要明顯大于
建筑工程技術(shù)與設(shè)計 2015年27期2015-10-21
- 巖寨水電站拱壩壩基彈模敏度法分析
寨水電站拱壩壩基彈模敏度法分析雷贊舟（福建江隆水利水電工程有限公司，福建龍巖364000）巖寨水電站地處貴州省臺江縣境內(nèi)巴拉河上，主要建筑物有攔河壩、發(fā)電輸水隧洞、發(fā)電廠房及升壓開關(guān)站等，電站裝機(jī)容量為2×12.5 MW。文章介紹了巖寨水電站的基本情況，研究了敏度法在拱壩壩基彈模原始數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確或發(fā)生變化時最優(yōu)解的穩(wěn)定性，分析了敏度法在拱壩壩基彈模確定中的應(yīng)用的效果。水電站；優(yōu)化；拱壩體形；拋物線型拱圈；壩基彈模；敏感度1 工程概述巖寨水電站處于貴州省黔東南
黑龍江水利科技 2015年7期2015-06-21
- 改進(jìn)梁格法模擬小箱梁橋的參數(shù)取值研究
～5 m）。剛度彈模取值考慮 5種情況：E、10E、25E、50E、100E。其中E為縱梁材料彈性模量；L為中跨計算跨徑。3 結(jié)果分析綜合考慮，由于車道集中荷載作用于跨中位置，為避免集中荷載位置處位移產(chǎn)生奇異，本論文提取1/4位置處位移作為對比對象，繪制位移曲線圖，直觀地反映出不同虛橫梁間距及剛度下豎向位移與實體模型結(jié)果的接近程度。綜合分析偏載和正載工況，得出最終結(jié)論。3.1 偏載工況圖5給出了偏載工況下采用不同間距及剛度時，改進(jìn)梁格法與實體模型的位移曲線
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 洛塘河右線特大橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁彈模參數(shù)差異性研究
應(yīng)力混凝土連續(xù)梁彈模參數(shù)差異性研究董永中(靈臺縣住房與城鄉(xiāng)建設(shè)局,甘肅平?jīng)?744400)橋梁施工中,撓度的影響因素較多,本文結(jié)合洛塘河右線特大橋的混凝土彈模對撓度的影響進(jìn)行分析研究。洛塘河右線特大橋 預(yù)應(yīng)力 混凝土 撓度洛塘河右線特大橋主橋上構(gòu)采用40＋2×64＋40m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,主梁為單箱單室箱梁,箱梁頂橫坡為2%,箱梁頂寬為11.36～13.117m,左側(cè)翼緣寬2.041m,右側(cè)翼緣寬由1.651m漸變至3.408m,支點處梁高中心高度5.3
中國科技縱橫 2014年16期2014-12-12
- 軟硬互層巖體的加筋作用及敏感性分析
用以及硬巖強(qiáng)度、彈模、軟硬巖層厚比、層數(shù)、層間結(jié)合等對軟硬互層巖體強(qiáng)度的影響研究較少。本文擬采用二維顆粒流程序（PFC2D）對幾組水平軟硬互層狀巖石試樣進(jìn)行單軸壓縮試驗，結(jié)合力學(xué)分析來研究硬巖在互層狀巖體中發(fā)揮的作用及其主要影響因素，并對這些影響因素進(jìn)行敏感性分析。1 互層狀巖體受力分析1.1 變形分析軟硬互層狀巖體具有橫向各向同性的性質(zhì)，因此對各分層進(jìn)行力學(xué)分析是能做到的。茲有軟硬互層狀巖體承受軸向壓應(yīng)力，軟硬巖的彈模和泊松比分別為Es、μs、Eh、μh
長春工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年4期2014-12-06
- 橋梁工程中巖溶地質(zhì)區(qū)域大孔徑樁承載力影響因素探討
基彈簧和樁周巖體彈模等。如果巖溶區(qū)大孔徑樁的荷載條件相同，相對于無溶洞的樁頂沉降，明顯有溶洞的樁頂沉降值較大，而且受到不斷增加的荷載的作用，有溶洞的樁頂沉降值會逐漸增加;如果溶洞的半徑值加大，但是樁頂?shù)某两抵禌]有發(fā)生明顯的變化，說明只有溶洞的半徑值達(dá)到一定要求的時候，才會對樁承載力造成影響(見圖1a)。荷載條件相同，但是溶洞頂板厚度逐漸增加，也會對樁頂?shù)某两刀仍斐梢欢ǖ挠绊?。溶洞的頂板厚度越大，樁頂?shù)某两抵稻驮叫?見圖1b)。根據(jù)這一結(jié)果，可以看出樁周的接
黑龍江交通科技 2014年7期2014-08-01
- 復(fù)合纖維混凝土動力學(xué)性能試驗研究
想的復(fù)合材料。低彈模纖維可以提高混凝土的韌性、抗沖擊性、抗熱爆性等與韌性有關(guān)的物理性能。高彈模纖維不僅能提高上述性能,還能使混凝土的抗拉強(qiáng)度和剛性有較大的提高。低彈模（聚丙烯）纖維的阻裂效應(yīng)主要體現(xiàn)在消除或減輕了早期混凝土中原生裂隙的發(fā)生和發(fā)展，簡單的理解可認(rèn)為是通過聚丙烯纖維提高早期混凝土的抗拉強(qiáng)度實現(xiàn)的。低彈模纖維對于混凝土后期以及開裂后的強(qiáng)度并無加強(qiáng)效果，所以單純加入低彈模纖維并不能提高工程防護(hù)能力。這就需要通過加入復(fù)合纖維來解決。2 復(fù)合纖維混凝土
河南建材 2014年1期2014-04-02
- 鋼拱橋自振模態(tài)多因素敏感性分析
(Dcd)、吊桿彈模(Ess)、橫系梁彈模(Esb)、鋼拱肋彈模(Esa)等參數(shù)為模態(tài)頻率敏感性分析的影響因素.假設(shè)結(jié)構(gòu)模態(tài)頻率F為:圖2 鋼橋部分振型其中:x1,x2,…,xn為影響模態(tài)頻率的n個因素則某一影響因素xi對模態(tài)頻率的敏感性S表示為:當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)施工結(jié)束進(jìn)入正常運營階段以后,由于荷載作用、環(huán)境因素影響等,結(jié)構(gòu)性能會發(fā)生退化,比如剛度降低、彈性模量減小等[6].因此研究時可通過計算影響模態(tài)頻率敏感性的各因素變化-1%時,各階模態(tài)頻率的變化來分析敏
上海師范大學(xué)學(xué)報·自然科學(xué)版 2014年1期2014-03-20
- 大變形條件下彈模對邊坡應(yīng)力變形的影響
等的變化，來說明彈模和大、小變形對邊坡應(yīng)力、變形規(guī)律的影響，從它們對塑性應(yīng)變的影響來定性的解釋對安全系數(shù)可能產(chǎn)生的影響。3 邊坡應(yīng)力、變形規(guī)律的有限元模擬3.1 設(shè)置參數(shù)根據(jù)參考文獻(xiàn)［3］的建議:計算范圍的確定，坡頂?shù)接叶诉吔绲木嚯x為2.5的倍坡高，坡角到左端邊界的距離為1.5倍的邊坡高度，上下邊界總高度為2倍的坡高;邊界條件為，兩側(cè)設(shè)置為水平滑動支承，基底采用剛性邊界，只容許有豎向沉降，上部為自由邊界。選用PLANE82單元來劃分網(wǎng)格。3.2 物理力學(xué)參
銅業(yè)工程 2014年6期2014-01-01
- 巖溶區(qū)大孔徑樁承載力影響因素分析
素。3.4 樁基彈模對樁承載力影響從圖6中沉降曲線可以看出，當(dāng)樁基彈模為0.1 E時，相同荷載條件下的沉降顯著增大。原因是樁身彈模小，樁身壓縮大，從而導(dǎo)致樁身沉降量增大;當(dāng)樁身彈模由E增加到4 E時，樁身沉降隨彈模的增大而減小，但由于彈模變化引起的沉降變化值較小。圖3 不同溶洞半徑的荷載－沉降關(guān)系圖4 不同溶洞頂板厚度的荷載－沉降關(guān)系3.5 樁周巖體彈模對樁承載力影響從圖7可以看出，樁頂沉降有隨樁周巖石彈模增大而減小的趨勢，當(dāng)樁頂荷載較小時，各樁周彈模下的
湖南交通科技 2012年4期2012-09-25
- 祖媽林水庫除險加固工程低彈模混凝土防滲墻內(nèi)部監(jiān)測系統(tǒng)分析與評價
了防滲效果。而低彈模混凝土就是針對剛性混凝土的這些問題應(yīng)運而生的，它具有較高強(qiáng)度、低彈模、弱透水、易澆筑等特點，能適應(yīng)墻體周圍土體變形模量的特點，能較好地適應(yīng)壩體的變形，提高了墻體的安全性和耐久性。近年來，在土石壩的除險加固工程中得到廣泛應(yīng)用，福建省祖媽林水庫除險加固工程是福建省首批在土石壩加固中運用低彈模混凝土防滲墻技術(shù)的工程之一，是國內(nèi)已建低彈模混凝土防滲墻深度最大的工程。由于防滲墻屬于隱蔽工程，大壩加固好后將被埋在地下或壩內(nèi)，看不到也摸不著，加上防滲
水利規(guī)劃與設(shè)計 2012年4期2012-07-16
- 懸掛式薄壁低彈模混凝土防滲墻在楊梅嶺水庫副壩防滲加固中的應(yīng)用
平臺,采用薄壁低彈模混凝土防滲墻對第一副壩重點存在滲漏隱患的壩段進(jìn)行防滲加固[1].。2 第一副壩工程地質(zhì)條件及評價2.1 壩體填筑質(zhì)量第一副壩斜墻由非分散性的含礫砂粉質(zhì)黏土及少量礫砂、風(fēng)化碎石填筑而成,大壩壩殼主要由砂卵石填筑而成。壩殼,由松散～稍密的砂礫卵石填筑而成,填筑質(zhì)量一般。2.2 壩體防滲性能斜墻土現(xiàn)場注水試驗求得滲透系數(shù)均大于1.0×10-5cm/s,中等透水性,存在滲漏隱患。水庫多年運行中發(fā)現(xiàn),第一副壩下游側(cè)梅林陳村的幾處水坑和梅湖公園水池
浙江水利科技 2012年2期2012-07-02
- 鉆孔彈模測試技術(shù)的應(yīng)用研究
［1－2］。鉆孔彈模測試與其他方法相比，有其自身優(yōu)點:①設(shè)備輕便、操作簡便;②不受地下水條件的影響;③能了解巖體深部的變形特征。鉆孔試驗法的試點可以遠(yuǎn)離開挖面，因而可減小開挖和試件制備時對巖體的破壞及暴露面的松弛影響，試點處巖體基本上可以保持原狀;同時因試驗周期短、經(jīng)濟(jì)，故可以廣泛開展鉆孔試驗，使結(jié)果更具有代表性［3］。目前鉆孔彈模法主要用于測試巖體變形特性、評價巖體卸荷特征［4］、檢測巖體質(zhì)量［5］、檢測固結(jié)灌漿效果［6］等。古德曼千斤頂為國際巖石力學(xué)委
長江科學(xué)院院報 2012年8期2012-06-25
- 剛性鉆孔彈模計在白鶴灘電站壩基巖體變形參數(shù)測定中的應(yīng)用
題之一。剛性鉆孔彈模計雖已在工程中得到廣泛應(yīng)用，但是在本次試驗之前，剛性鉆孔彈模計試驗數(shù)據(jù)從沒有與大型剛性承壓板做過對比性試驗。因此，為了驗證剛性鉆孔彈模計試驗數(shù)據(jù)的可靠性，在勘探平洞中各布置了一組現(xiàn)場對照性試驗。對照性試驗結(jié)果表明:剛性鉆孔彈模計試驗結(jié)果是可靠的。在此基礎(chǔ)上，對左、右岸平洞和岸坡鉆孔內(nèi)的柱狀節(jié)理玄武巖做了250點的變形試驗，以此為基礎(chǔ)分析了柱狀節(jié)理玄武巖變形特征及其隨孔深的變化規(guī)律，討論了巖體的各向異性特征以及斷層、岸坡卸荷等對柱狀節(jié)理玄
長江科學(xué)院院報 2012年8期2012-06-25
- 低彈模混凝土防滲墻在水庫大壩防滲中的應(yīng)用和施工要點
加固處理。2 低彈模混凝土防滲墻設(shè)計根據(jù)三溪水庫地質(zhì)勘察資料顯示，現(xiàn)有主壩的黏土中，碎礫石及砂含量多達(dá)45%。根據(jù)注水試驗成果表明:主壩心墻黏土滲透系數(shù)為5.94×10-5～6.04×10-4cm/s，介于中等～強(qiáng)透水性之間。從ZK4～ZK5揭示代替料區(qū)平均滲透系數(shù)K-=4.46×10-4cm/s，也屬中等透水，因此壩體填土總體達(dá)中等透水性。副壩心墻黏土滲透系數(shù)為5.05×10-5～7.78×10-4cm/s，介于中等～強(qiáng)透水性之間。主副壩黏土心墻垂直方向
水利建設(shè)與管理 2012年9期2012-04-14
- 低彈模混凝土防滲墻施工質(zhì)量控制
1 問題的提出低彈模混凝土防滲墻是相對普通混凝土防滲墻而言具有較低彈性模量(彈性模量小于10000MPa)的混凝土防滲墻,因此在壩體中適應(yīng)不均勻受力及相應(yīng)的變形能力更強(qiáng),能使防滲墻墻體自身的應(yīng)力狀態(tài)得到較大的改善。在浙江省近幾年實施的一些土石壩除險加固中低彈模混凝土防滲墻得到了廣泛應(yīng)用,并已成為病險土石壩壩體防滲處理的主要措施之一。防滲墻工程是重要的隱蔽工程,需要通過嚴(yán)謹(jǐn)?shù)氖┕ず陀行У馁|(zhì)量控制確保施工質(zhì)量。低彈模混凝土防滲墻施工質(zhì)量控制與普通混凝土防滲墻施
浙江水利科技 2012年6期2012-01-26
- 三一重工高鐵專用設(shè)備砂漿車的研發(fā)
工已經(jīng)成功完成高彈模砂漿車、低彈模砂漿車、工業(yè)造型砂漿車、通用型砂漿車、跨軌道板自行走砂漿車共計五個大系列的開發(fā)。1、高彈模砂漿車圖1 高彈模砂漿車2006年底，三一重工與中鐵二局聯(lián)合開發(fā)的第一臺高彈模砂漿車成功下線，并一次性成功通過權(quán)威的德國博格公司100多項指標(biāo)苛刻檢驗，該車世界首創(chuàng)了微泡砂漿生產(chǎn)技術(shù)、車輛自動快速調(diào)平技術(shù)、高精度抗震計量技術(shù)等世界領(lǐng)先技術(shù)，引領(lǐng)著我國砂漿車產(chǎn)業(yè)從一開始就以世界領(lǐng)先的高姿態(tài)起步。該車開創(chuàng)性地采用了立式行星攪拌技術(shù)，微泡砂
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2011年16期2011-11-22
- 重力壩壩踵應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)的研究
分區(qū)、地基與壩體彈模比、揚壓力等，所以到目前為止，重力壩壩踵應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)一直沒有得到很好的解決。在閱讀文獻(xiàn)[1]、文獻(xiàn)[2]的基礎(chǔ)上，作者做了一些有意義的工作。由于影響因素眾多，本文的計算荷載僅考慮水平水壓力和壩體自重，為進(jìn)一步研究其他工況打下一定的基礎(chǔ)。在此引入壩踵主應(yīng)力區(qū)相對寬度的概念，定義壩踵主應(yīng)力區(qū)相對寬度brL為壩踵主應(yīng)力區(qū)寬度b與壩體底寬B的比值，用公式表示為brL=b/B×100%。1 計算工況和網(wǎng)格剖分1）壩高。為了考慮在不同壩高的情況下，
東北水利水電 2011年11期2011-06-30
- 重力壩沿建基面抗滑穩(wěn)定的研究
分區(qū)、地基與壩體彈模比、揚壓力等，所以迄今為止，沒有成型的公認(rèn)的理論來分析抗滑穩(wěn)定，因此，有必要做工作來分析重力壩的抗滑穩(wěn)定問題。1 計算工況和網(wǎng)格剖分文中分別以 80，110，160，190 m 高的重力壩作為研究對象，上游壩坡垂直，下游壩坡為1∶0.75，考慮壩體自重和上游水壓力，下游無水。其典型斷面和計算水位如圖1所示。2 點的安全系數(shù)重力壩的抗滑穩(wěn)定破壞準(zhǔn)則[1]分為三種：點破壞準(zhǔn)則，整體破壞準(zhǔn)則，極限破壞準(zhǔn)則。由于用整體破壞準(zhǔn)則來研究重力壩的抗滑
東北水利水電 2011年10期2011-05-31
- 杭州市青山水庫低彈模混凝土防滲墻應(yīng)變觀測資料分析
02年9月采用低彈模混凝土防滲墻對大壩進(jìn)行除險加固處理,并于2005年12月竣工。1 防滲墻應(yīng)變觀測布置青山水庫攔河大壩為寬心墻砂殼壩,最大壩高為26.6 m。低彈模混凝土防滲墻厚80 cm,布置在壩軸線上游3.55 m處,底部深入弱風(fēng)化層即凝灰質(zhì)粉砂巖層0.5 m,彈性模量為2100MPa。圖1為加固后的青山水庫大壩剖面圖。為了觀測防滲墻應(yīng)力應(yīng)變情況,防滲墻內(nèi)部布置了5個應(yīng)變觀測斷面,樁號分別為壩0+052.00,0+060.00,0+204.00,0+
浙江水利科技 2011年3期2011-04-03
- 城頭水庫除險加固工程低彈模混凝土防滲墻施工質(zhì)量控制與檢測
久性的要求,采用彈模與強(qiáng)度稍高于塑性混凝土的低彈模混凝土防滲墻(其彈模＜10000 MPa,抗壓強(qiáng)度＜10 MPa)[1]。低彈模混凝土防滲墻由于比普通混凝土防滲墻具有較低的彈性模量,更能適應(yīng)不均勻受力及相應(yīng)的變形,使墻體的應(yīng)力狀態(tài)得到較大的改善,同時又節(jié)省投資,已成為浙江省土石壩病險水庫壩體防滲處理最主要的措施之一。防滲墻工程是重要的隱蔽工程,為確保施工質(zhì)量,需要進(jìn)行嚴(yán)謹(jǐn)?shù)氖┕ず陀行У馁|(zhì)量監(jiān)控。為此,該文結(jié)合城頭水庫除險加固工程低彈模混凝土防滲墻的施工,
浙江水利科技 2011年3期2011-04-03
- 基于鉆孔彈模儀試驗結(jié)果的斷層參數(shù)反演分析
進(jìn)行的若干組鉆孔彈模試驗即位于1#和2#抗塞洞室內(nèi)的F1斷層中，為了準(zhǔn)確校核大壩左岸壩肩的抗滑穩(wěn)定，通過鉆孔彈模試驗并輔以有限元反演計算，來獲得軟弱斷層的整體彈性模量E、摩擦系數(shù)f和黏聚力c變得尤為重要。2 彈模試驗恒山水庫除險加固主體工程已于2010底竣工，兩個混凝土抗滑塞洞室也驗收后澆注了混凝土。在兩個抗滑塞洞室填筑混凝土之前，利用先進(jìn)的HX-JTM-01J型鉆孔彈模儀，在洞室里面進(jìn)行多組單孔、雙孔和三孔彈模試驗。如圖2，在2號抗滑塞的側(cè)墻上進(jìn)行了3組
中國水利水電科學(xué)研究院學(xué)報 2011年3期2011-02-13
- CA砂漿彈模對框架板式軌道翹曲應(yīng)力的影響分析
031)CA砂漿彈模對框架板式軌道翹曲應(yīng)力的影響分析周 毅，何燕平，楊榮山(西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，成都 610031)采用有限元分析法，對框架板在溫度梯度作用下的翹曲應(yīng)力進(jìn)行仿真計算，分析了砂漿彈性模量的變化對框架板溫度效應(yīng)的影響。結(jié)果表明：在溫度荷載作用下，框架板式軌道框架角點處和凸臺邊緣處將產(chǎn)生局部翹曲應(yīng)力的集中，最大的翹曲應(yīng)力產(chǎn)生在軌道板角點處，并產(chǎn)生最大的翹曲位移;隨著CA砂漿彈模的增加，軌道板應(yīng)力集中區(qū)域的最大翹曲應(yīng)力逐漸減小，軌道板角點翹
鐵道建筑 2011年3期2011-02-02
- 粘土心墻土石壩水力劈裂發(fā)生條件的分析
生的壩殼與心墻的彈模比和心墻的泊松比的關(guān)系曲線，表明影響水力劈裂發(fā)生的是壩殼與心墻彈模比的大小.心墻壩；水利劈裂；彈模比水力劈裂指的是由于水壓力的抬高，在巖體或土體中引起裂縫發(fā)生與擴(kuò)展的一種物理現(xiàn)象[1-2]. 土石壩心墻的水力劈裂問題是土石壩工程中人們最為關(guān)注，同時也是最有爭議的問題之一. 水力劈裂被普遍認(rèn)為是土石壩蓄水初期產(chǎn)生集中滲漏的主要原因之一，也是導(dǎo)致壩體破壞(產(chǎn)生內(nèi)部侵蝕或管涌現(xiàn)象)的重要因素之一.事實上，在水壩工程中土石壩的建設(shè)數(shù)量一直居于首
湖北文理學(xué)院學(xué)報 2010年5期2010-12-12
- 水利工程低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)性評價研究
09）水利工程低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)性評價研究馬福恒1，華偉南2，劉成棟1，向 衍1 （1．南京水利科學(xué)研究院，南京 210029；2．浙江省水利水電工程質(zhì)量與安全監(jiān)督管理中心，杭州 310009）低彈模混凝土防滲墻由于其彈模小，與周圍變形能夠較好協(xié)調(diào)，在許多水利工程中得到應(yīng)用，但由于工作條件較為復(fù)雜，其適應(yīng)性影響因素較多，目前尚沒有一個完全成熟的評價體系及方法。因此，針對水利工程特點，建立低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)性評價體系，并借助多層次模糊綜合評判模型，結(jié)
長江科學(xué)院院報 2010年7期2010-09-05
- 壩體低彈模混凝土防滲墻質(zhì)量安全控制研究
。但因普通混凝土彈模高出土石壩填筑料彈模100多倍乃至1 000多倍,壩體受到滲透水壓力和自身壓縮固結(jié)的作用,不可避免地產(chǎn)生較大的變形,因其彈模的巨大差異及變形的不協(xié)調(diào)性,會使防滲墻承受巨大的拉力而導(dǎo)致混凝土防滲墻遭受破壞。因此,普通混凝土防滲墻不太適用于土石壩壩體防滲處理。20世紀(jì)60年代,國外通過對普通混凝土摻加一定量黏土或膨潤土的改性,來替代普通混凝土中的大部分水泥,出現(xiàn)了塑性混凝土(其彈模小于1 000 MPa,抗壓強(qiáng)度低于5 MPa),并開始應(yīng)用
浙江水利科技 2010年1期2010-08-14
- 低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)性評價指標(biāo)體系研究
險加固工程中,低彈模混凝土防滲墻的應(yīng)用尤為較多[1].但是由于低彈模混凝土自身材料的特性,以及防滲墻工作的條件復(fù)雜性,其防滲效果及對實際工程適應(yīng)性情況難以得到綜合評價.然而要合理地給出適應(yīng)性評價結(jié)論,必須建立一套比較完整的、科學(xué)合理的綜合評價指標(biāo)體系.目前,對此研究國內(nèi)外尚未見相關(guān)研究報道.基于此,本文對低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)性評價的指標(biāo)擬定原則、指標(biāo)的評價等級劃分以及指標(biāo)體系的具體建立等問題進(jìn)行初步研究,從而建立一個多項目、多層次的低彈模混凝土防滲墻適應(yīng)
浙江水利水電學(xué)院學(xué)報 2010年1期2010-08-06
- 大壩觀測中測點處混凝土的應(yīng)變重分布
變比C大/C小和彈模E大/E小列于表1。經(jīng)測試，四組結(jié)果的平均值為：β =1.03、φ大/φ小=0.70、E大/E小=1.04。據(jù)稱中國水電科學(xué)研究院的結(jié)果為E大/E小=1.03～1.09，美國胡佛壩的結(jié)果為E大/E小=1.05～1.09。表2列有溪洛渡水電站大體積混凝土的彈模與徐變測試結(jié)果相對值。徐變對比測試的試件尺寸為φ45cm×90cm和φ20cm×60cm，彈模對比測試的試件尺寸為φ45cm×90cm和φ15cm×30cm。該測試得到的徐變比系數(shù)β
中國水能及電氣化 2010年5期2010-07-12
- 摻磷渣粉全級配混凝土性能試驗研究
級配混凝土的抗壓彈模比濕篩小試件高，大骨料的存在對泊松比影響不大，受影響最大的是極限拉伸性能。全級配及濕篩混凝土試件的28 d抗?jié)B等級都達(dá)到W10，但前者更能真實地反映大體積混凝土的抗?jié)B性。磷渣粉；全級配混凝土；強(qiáng)度；變形；抗?jié)B性能全級配混凝土即粗骨料混凝土，是最大粒徑為120～150 mm的大體積混凝土，粗骨料含量高達(dá)60%～70%［1］，全級配混凝土中膠凝材料含量、骨料含量及粒徑等，與濕篩混凝土完全不同，他們的力學(xué)、變形等性能差別也很大。因此早在20世
長江科學(xué)院院報 2009年3期2009-09-05
- 幾個參數(shù)對拱壩溫度及應(yīng)力影響的研究
17．1℃，基巖彈模為28 GPa，其他材料參數(shù)見表1、表2，四級配C18035混凝土絕熱溫升見表3。1．5仿真計算過程采用有限元計算軟件ANSYS進(jìn)行全過程仿真計算分析，并針對混凝土拱壩澆筑實際情況進(jìn)行了相應(yīng)處理，如對澆筑過程、橫縫、水管冷卻模擬的處理，混凝土彈模是隨時間變化的函數(shù)，根據(jù)實際工程的試驗資料擬合為朱伯芳院士提出的指數(shù)函數(shù)形式。徐變度是持荷時間和加載齡期的函數(shù)，計算中將試驗數(shù)據(jù)擬合為朱伯芳院士提出的復(fù)合冪指數(shù)函數(shù)形式［1］。有限元模型建好以后
長江科學(xué)院院報 2009年3期2009-09-05