摘要：針對(duì)夾皮溝金礦采用硐室內(nèi)取料干式充填采礦法開(kāi)采存在的生產(chǎn)能力低、工人勞動(dòng)強(qiáng)度大、采場(chǎng)地壓顯現(xiàn)頻繁等問(wèn)題，根據(jù)夾皮溝金礦深部急傾斜薄礦體的賦存特點(diǎn)及開(kāi)采技術(shù)條件，開(kāi)展了輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法試驗(yàn)研究，取消了原有的采場(chǎng)內(nèi)取料硐室，簡(jiǎn)化了回采工序，降低了回采作業(yè)循環(huán)，同時(shí)輕質(zhì)吸能類膏體具有一定的強(qiáng)度，可以較好地支撐采場(chǎng)上下盤(pán)圍巖，確保采場(chǎng)的穩(wěn)定，提高采場(chǎng)作業(yè)安全?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明：采用該工藝，平均采場(chǎng)生產(chǎn)能力為20.66 t/d，提高了47.25 %；采礦損失率由12 %降低到3.5 %，礦石貧化率由8.6 %降低到4.2 %。效果較好，可供同類型礦山參考借鑒。

關(guān)鍵詞：深部開(kāi)采；急傾斜薄礦體；輕質(zhì)吸能類材料；膏體充填；充填采礦法；數(shù)值模擬；采場(chǎng)穩(wěn)定性

中圖分類號(hào)：TD853.34 文章編號(hào)：1001-1277（2024）07-0026-05

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Adoi：10.11792/hj20240706

引 言

中國(guó)黃金集團(tuán)夾皮溝礦業(yè)有限公司（下稱“夾皮溝金礦”）采礦歷史悠久，是中國(guó)最古老的產(chǎn)金地區(qū)之一。夾皮溝金礦二道溝礦區(qū)已經(jīng)開(kāi)采到-1 500 m中段，進(jìn)入深部后礦體由厚轉(zhuǎn)薄，礦體屬于急傾斜極薄到薄礦體，井下主要采用硐室內(nèi)取料干式充填采礦法開(kāi)采。礦塊沿礦體走向布置，長(zhǎng)30～50 m，高為中段高度。采場(chǎng)內(nèi)礦石溜井采用厚度為6～8 mm的鐵板焊制而成，直徑約1.0 m，單節(jié)高度約0.3 m，在采場(chǎng)內(nèi)部進(jìn)行組裝連接形成整體溜井，回采工作從切割層開(kāi)始，自下而上分層進(jìn)行，分層高度1.0 m，為減少采礦損失貧化，落礦前在廢石充填料上鋪設(shè)廢舊膠帶。采場(chǎng)內(nèi)采用人工小推車(chē)出礦形式，由人工將礦石裝至推車(chē)內(nèi)，并轉(zhuǎn)運(yùn)至鐵皮溜井內(nèi)集中放出并裝車(chē)。該回采工藝主要存在生產(chǎn)能力低、工人勞動(dòng)強(qiáng)度大、采場(chǎng)地壓顯現(xiàn)頻繁等問(wèn)題。為解決以上生產(chǎn)難題，亟須尋找適宜夾皮溝金礦深部急傾斜薄礦體開(kāi)采新工藝，以達(dá)到提高生產(chǎn)能力、降低采礦損失貧化、減輕井下作業(yè)人員勞動(dòng)強(qiáng)度的目的，實(shí)現(xiàn)礦山井下安全、高效、機(jī)械化開(kāi)采［1］。

1 地質(zhì)概況

夾皮溝金礦二道溝礦區(qū)地處長(zhǎng)白山系威虎嶺南端。區(qū)內(nèi)最高標(biāo)高694.09 m，最低侵蝕基準(zhǔn)面標(biāo)高538 m，最大相對(duì)高差156 m，地貌特征屬構(gòu)造剝蝕低山區(qū)。夾皮溝河為區(qū)內(nèi)主要河流，發(fā)源本區(qū)，自東向西流過(guò)礦區(qū)北部邊緣，屬老牛溝河支流，其流量46.29～81.02 L/s。礦區(qū)地處的低山地區(qū)為斜坡地帶，地形標(biāo)高520～690 m。礦井最低排泄面標(biāo)高-600 m。

二道溝礦區(qū)-1 500 m中段0勘探線—6勘探線礦體走向近南北，傾角西傾72°～81°，厚度0.2～1.3 m，走向長(zhǎng)度約140 m。礦體呈規(guī)則石英條帶狀分布，礦化物以黃鐵礦、方鉛礦為主，礦物組分以條帶狀分布于石英脈內(nèi)，局部黃鐵礦呈團(tuán)塊狀分布；方鉛礦以顆粒狀晶體簇賦存于石英脈中，粒度較大；礦體兩側(cè)局部有閃長(zhǎng)脈巖，對(duì)礦體賦存影響較小。圍巖以斜長(zhǎng)角閃巖為主，局部鉀化現(xiàn)象較明顯，地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單，無(wú)明顯斷層等破壞巖體穩(wěn)固性構(gòu)造，屬于一般穩(wěn)固巖石；由于礦體賦存深度較大，地壓現(xiàn)象較明顯。

2 采礦工藝

根據(jù)夾皮溝金礦二道溝礦區(qū)礦體賦存條件，對(duì)比同類型礦體開(kāi)采方法，采用輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法代替原有的硐室內(nèi)取料干式充填采礦法對(duì)采場(chǎng)進(jìn)行回采，出礦方式采用電耙出礦，出礦結(jié)束后采用輕質(zhì)吸能類膏體充填材料進(jìn)行采場(chǎng)充填，其回采示意圖如圖1所示。

1）鑿巖。采場(chǎng)落礦炮孔采用YT-28鉆機(jī)進(jìn)行鉆鑿，炮孔深度控制在0.8～1.0 m，炮孔排面角為70°，確保每次落礦的高度約為0.8 m，掏槽后最大空頂高度不超過(guò)2.5 m。炮孔間距為0.4～0.5 m，鉆孔前要仔細(xì)觀察判斷礦脈傾角及方向，保證炮孔與礦脈傾向平行一致，邊孔與礦體邊界的距離為0.2～0.3 m，炮孔采用梅花形布置，如圖2所示。最終采幅根據(jù)礦體的厚度確定，當(dāng)?shù)V體厚度小于0.8 m時(shí)，采幅為0.8 m，當(dāng)?shù)V體厚度大于0.8 m時(shí)，采幅為實(shí)際礦體厚度［2-3］。

2）爆破。采用卷裝巖石乳化炸藥進(jìn)行爆破，采用孔間微差爆破方式進(jìn)行引爆，炮孔堵塞長(zhǎng)度不小于300 mm。每一分層由中央通風(fēng)天井向采場(chǎng)兩端進(jìn)行間隔回采，以保證采場(chǎng)內(nèi)的正常作業(yè)循環(huán)。根據(jù)采場(chǎng)充填強(qiáng)度所確定的每班充填量，并結(jié)合出礦采用7.5 kW電耙的最佳耙礦距離，綜合確定每段回采長(zhǎng)度15～20 m。當(dāng)采場(chǎng)內(nèi)無(wú)自由面時(shí)，在正排起爆之前須先進(jìn)行掏槽，獲得自由面，以保證爆破效果。

3）出礦。采場(chǎng)采用7.5 kW電耙進(jìn)行出礦，采場(chǎng)內(nèi)崩落的礦石通過(guò)電耙耙運(yùn)到順路溜井中，并在溜井下部集中進(jìn)行礦石裝車(chē)，運(yùn)出采場(chǎng)。采場(chǎng)內(nèi)的粉礦及電耙未耙到的礦石須人工進(jìn)行清掃，倒入溜井。

4）采場(chǎng)充填。充填前須架設(shè)橫梁、木板等將充填區(qū)域隔開(kāi)，并使用塑料防滲薄膜對(duì)隔板、鐵皮溜井、順路天井等區(qū)域進(jìn)行封堵，防止在充填時(shí)發(fā)生跑漿事故［4］。封堵結(jié)束后進(jìn)行正常的泡沫混凝土充填，達(dá)到設(shè)計(jì)充填高度后停止，并進(jìn)行充填體正常養(yǎng)護(hù)。將橫撐頂在上下盤(pán)圍巖上，并與立柱相互連接，將擋板固定在橫撐上，以確保封擋效果，最后在封擋隔板內(nèi)側(cè)鋪上塑料薄膜，以防止跑漿。

采場(chǎng)封堵結(jié)束后進(jìn)行輕質(zhì)吸能類膏體充填，充填體自然養(yǎng)護(hù)24 h，達(dá)到設(shè)計(jì)要求后方可進(jìn)行下一循環(huán)的落礦。

3 采場(chǎng)穩(wěn)定性對(duì)比分析

采用Flac3D軟件對(duì)夾皮溝金礦急傾斜薄礦體輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法替代硐室內(nèi)取料干式充填采礦法回采過(guò)程進(jìn)行模擬，分析回采過(guò)程中采場(chǎng)圍巖穩(wěn)定性，并通過(guò)數(shù)值模擬結(jié)果分析采用輕質(zhì)吸能類膏體和廢石充填采空區(qū)后采場(chǎng)圍巖的穩(wěn)定性情況。

3.1 數(shù)值模擬模型建立

本次數(shù)值模擬分析中，對(duì)數(shù)值模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，采場(chǎng)分布均勻，采幅1.2 m，礦體傾角80°，采場(chǎng)長(zhǎng)度50 m，分段高度50 m。對(duì)于夾皮溝金礦，由于研究范圍涉及的礦體和圍巖均屬?gòu)椝苄圆牧?，故采用莫?庫(kù)侖準(zhǔn)則［5］。對(duì)礦區(qū)采場(chǎng)巖體進(jìn)行取樣，通過(guò)室內(nèi)力學(xué)試驗(yàn)得到相關(guān)巖石力學(xué)參數(shù)，對(duì)獲得的巖石力學(xué)參數(shù)進(jìn)行折減［6］，確定主要巖體物理力學(xué)參數(shù)，結(jié)果如表1所示。

3.2 開(kāi)采及充填過(guò)程穩(wěn)定性分析

3.2.1 模擬方案

因采用上向分層開(kāi)采分層充填的開(kāi)采形式，為簡(jiǎn)化模型計(jì)算過(guò)程，本次模擬對(duì)開(kāi)采形式進(jìn)行簡(jiǎn)化，即每次回采10 m，并對(duì)其進(jìn)行充填，然后再繼續(xù)回采上一分層的10 m，依次進(jìn)行回采和充填，直至采場(chǎng)回采并充填結(jié)束，分析采用輕質(zhì)吸能類膏體和廢石充填的效果。其具體分層開(kāi)采及充填過(guò)程如下：①回采一分層（52.5～60 m）；②充填一分層，回采二分層（60～70 m）；③充填二分層，回采三分層（70～80 m）；④充填三分層，回采四分層（80～90 m）；⑤充填四分層，回采五分層（90～100 m）；⑥充填五分層。

3.2.2 模擬結(jié)果及分析

采場(chǎng)回采后，因采場(chǎng)開(kāi)挖導(dǎo)致采場(chǎng)的應(yīng)力重新分布，采場(chǎng)開(kāi)挖后上下盤(pán)圍巖達(dá)到了新的應(yīng)力平衡。采用廢石充填和輕質(zhì)吸能類膏體充填時(shí)，采場(chǎng)x方向位移云圖如圖3所示。整個(gè)采場(chǎng)回采過(guò)程中采用廢石充填與輕質(zhì)吸能類膏體充填時(shí)對(duì)上下盤(pán)圍巖的約束作用進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，結(jié)果如表2所示。

由圖3和表2可知：采用廢石充填和輕質(zhì)吸能類膏體充填對(duì)采場(chǎng)應(yīng)力影響相對(duì)不大，但對(duì)于采場(chǎng)變形量的控制相對(duì)較大。整個(gè)采場(chǎng)回采結(jié)束后，采用廢石充填時(shí)，采場(chǎng)的最大主應(yīng)力為65.00 MPa；廢石充填采場(chǎng)上盤(pán)圍巖最大水平位移約12.61 mm，主要位于采場(chǎng)中部，上盤(pán)整體的水平位移為8～12 mm；采場(chǎng)下盤(pán)圍巖最大水平位移為11.39 mm，主要位于采場(chǎng)中下部，采場(chǎng)下盤(pán)整體位移為4～8 mm。采用輕質(zhì)吸能類膏體充填時(shí)，采場(chǎng)最大主應(yīng)力為50.38 MPa，主要位于采場(chǎng)的頂?shù)捉翘帲徊蓤?chǎng)上盤(pán)圍巖最大水平位移為3.04 mm，上盤(pán)圍巖整體位移為2.5～3.0 mm；采場(chǎng)下盤(pán)圍巖最大水平位移為2.63 mm，整體位移為2.0～2.5 mm。

由表2可知：采空區(qū)采用廢石充填，在受力狀態(tài)方面變化不大，采場(chǎng)圍巖的變形量略微降低；但采用輕質(zhì)吸能類膏體充填采空區(qū)不但可以有效控制采場(chǎng)受力狀態(tài)，而且可以大大降低采場(chǎng)變形量。因此，相對(duì)于廢石充填，輕質(zhì)吸能類膏體充填可以有效減少采場(chǎng)應(yīng)力集中現(xiàn)象的發(fā)生，大幅度降低采場(chǎng)圍巖的變形量，維持采場(chǎng)的穩(wěn)定。

4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及效果

夾皮溝金礦二道溝礦區(qū)采場(chǎng)為由硐室內(nèi)取料干式充填更改為輕質(zhì)吸能類膏體充填，采場(chǎng)內(nèi)部充填廢石間隙較大，為防止跑漿事故的發(fā)生，其首次回采順序?yàn)椋翰蓤?chǎng)廢石層表面鋪墊→輕質(zhì)吸能類膏體充填→充填體養(yǎng)護(hù)→回采落礦→采場(chǎng)通風(fēng)→采場(chǎng)支護(hù)→采場(chǎng)出礦→采場(chǎng)封堵及鋪墊→輕質(zhì)吸能類膏體充填→充填體養(yǎng)護(hù)。

1）回采落礦。采場(chǎng)落礦炮孔采用YT-28鉆機(jī)進(jìn)行鉆鑿，炮孔深度為1.0 m，炮孔排面角為70°，平均每次落礦的高度為0.8 m，掏槽后最大空頂高度不超過(guò)2.5 m，炮孔間排距為0.6～0.7 m，炮孔采用梅花形布置形式。

爆破采用卷裝巖石乳化炸藥，非電導(dǎo)爆管雷管起爆形式。采場(chǎng)內(nèi)采用分區(qū)段的形式對(duì)每一分層進(jìn)行回采，每一區(qū)段長(zhǎng)度為20 m，每一區(qū)段交替進(jìn)行作業(yè)，以保證采場(chǎng)內(nèi)正常的作業(yè)循環(huán)。

2）采場(chǎng)支護(hù)。采場(chǎng)支護(hù)主要采用原木橫撐、斜撐及立柱對(duì)頂板和上下盤(pán)圍巖進(jìn)行支撐。每次落礦結(jié)束后，首先對(duì)采場(chǎng)進(jìn)行撬毛，將采場(chǎng)內(nèi)的浮石等清理干凈后，采用原木對(duì)采場(chǎng)內(nèi)圍巖進(jìn)行支撐，采場(chǎng)支護(hù)形式如圖4所示。

3）采場(chǎng)封堵。采場(chǎng)集中出礦結(jié)束，對(duì)工作面進(jìn)行粉礦清掃，在進(jìn)行輕質(zhì)吸能類膏體充填之前，先采用塑料薄膜對(duì)鐵皮溜井連接處進(jìn)行封堵，以防止充填料漿通過(guò)鐵皮溜井連接處泄漏，采場(chǎng)內(nèi)的封堵?tīng)顟B(tài)如圖5所示。

輕質(zhì)吸能類膏體充填后進(jìn)行自然養(yǎng)護(hù)24 h，采場(chǎng)充填體具有一定強(qiáng)度可以正常行人后進(jìn)行爆破作業(yè)，經(jīng)爆破沖擊后的充填體表面規(guī)整，未出現(xiàn)大的破壞，如圖6所示。

4）主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。夾皮溝金礦采用硐室內(nèi)取料干式充填采礦法回采時(shí)，平均采場(chǎng)生產(chǎn)能力14.03 t/d。采用輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法回采后，平均采場(chǎng)生產(chǎn)能力約20.66 t/d，采場(chǎng)生產(chǎn)能力提高了47.25 %。采礦損失率由12 %降低到3.5 %，礦石貧化率由8.6 %降低到4.2 %。

輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法相對(duì)于硐室內(nèi)取料干式充填采礦法，采礦成本有所增加，但降低了采礦損失率和礦石貧化率，提高了采場(chǎng)回采效率，增加了回收金屬量，且輕質(zhì)吸能類膏體充填可以有效控制采場(chǎng)地壓，維持采場(chǎng)穩(wěn)定，消除了安全隱患，因此無(wú)論是經(jīng)濟(jì)方面還是安全方面，輕質(zhì)吸能類膏體充填都具有較大的優(yōu)勢(shì)。

5 結(jié) 論

1）夾皮溝金礦已經(jīng)進(jìn)入到深部開(kāi)采階段，地壓顯現(xiàn)明顯，通過(guò)采用輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦法代替硐室內(nèi)取料干式充填采礦法可以有效控制采場(chǎng)地壓，同時(shí)可保護(hù)礦體上下盤(pán)圍巖不發(fā)生破壞，維持采場(chǎng)上下盤(pán)圍巖的穩(wěn)定，進(jìn)而緩解采場(chǎng)的支護(hù)壓力，保證采場(chǎng)作業(yè)安全。

2）通過(guò)對(duì)輕質(zhì)吸能類膏體充填采礦現(xiàn)場(chǎng)施工及技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)定可得，該工藝提高了采場(chǎng)生產(chǎn)能力，有效降低了采礦損失率和礦石貧化率，改善了采場(chǎng)作業(yè)環(huán)境，使得礦山能夠更好地利用資源，為礦山均衡發(fā)展提供了技術(shù)支撐。

［參 考 文 獻(xiàn)］

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Application of lightweight energy-absorbing paste filling mining method in deep steeply inclined thin ore body mining

Wu Zhiliang1，Jiang Yongheng2，3

Abstract：Addressing issues such as low production capacity，high labor intensity，and frequent ground pressure manifestations in the chamber-based dry filling mining method at Jiapigou Gold Mine，this study conducted experimental research on the lightweight energy-absorbing paste filling mining method.Given the characteristics of the deep steeply inclined thin ore bodies and mining technical conditions at Jiapigou Gold Mine，the original chamber for material extraction within the stope was eliminated，simplifying the extraction process and reducing the operation cycle time.The lightweight energy-absorbing paste possesses sufficient strength to effectively support the hanging wall and footwall of the stope，ensuring stope stability and enhancing operational safety.Field application results indicate that using this method，average stope production capacity reached 20.66 t/d，an increase of 47.25 %.The mining loss rate decreased from 12 % to 3.5 %，and the ore dilution rate dropped from 8.6 % to 4.2 %.The results are promising and provide a valuable reference for similar mines.

Keywords：deep mining;steeply inclined thin ore body;lightweight energy-absorbing materials;paste filling;filling mining method;numerical simulation;stope stability

收稿日期：２０２4－0１－30； 修回日期：２０２4－03－２０

基金項(xiàng)目：國(guó)家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目（２０２２ＹＦＣ２９０５００３）

作者簡(jiǎn)介：吳枝亮（１９６６—），男，高級(jí)工程師，從事金屬礦山采礦技術(shù)及管理工作；Ｅ-ｍａｉｌ：１８３４３２９８７７７＠１３９．ｃｏｍ