摘要 通過模擬隧道襯砌混凝土高地溫服役環(huán)境，研究隧道襯砌混凝土在環(huán)境溫度20、60和80 ℃下3、7和28 d的抗壓及抗?jié)B性能，分析高地溫環(huán)境條件下隧道襯砌混凝土抗壓及抗?jié)B性能變化規(guī)律，以為高地溫環(huán)境條件下隧道襯砌混凝土的施工提供理論支持和經驗借鑒。 研究結果表明： 高溫養(yǎng)護環(huán)境能夠提高隧道襯砌混凝土3和7 d抗壓強度，但80 ℃高溫養(yǎng)護環(huán)境會降低隧道襯砌混凝土28 d抗壓強度； 隨著超細粉摻量的增加隧道襯砌混凝土抗壓強度先增強后降低，當摻量為30%時，混凝土的抗壓強度最大； 隨著溫度的升高和超細粉摻量的增加，隧道襯砌混凝土的電通量總體呈下降趨勢； 同一個配合中，混凝土試件的模態(tài)弦長隨養(yǎng)護溫度的升高沒有出現明顯變化，但平均弦長隨養(yǎng)護溫度的升高而降低。

關鍵詞 高地溫；隧道襯砌混凝土；物理力學性能；超細粉摻量

中圖分類號：O647. 9 文獻標識碼：A 文章編號：1000-0518（2024）09-1342-08

在高質量發(fā)展背景下，應充分釋放交通基礎設施高質量投資的乘數效應，推進更高創(chuàng)新性和更強韌性的交通基礎設施建設，推動新時代更高水平雙循環(huán)體系構建，為我國交通強國建設奠定良好的基礎［1］。 隧道是交通基礎設施的重要組成部分，在推動城市交通結構優(yōu)化升級，提升城市交通便利性方面發(fā)揮著重要的作用，其安全運行關乎數以萬計人民群眾的生命財產安全。 隧道襯砌混凝土既是外力的承載結構，也是最后一道防水線，因此要求襯砌混凝土既要有足夠的強度，還需具有一定的抗?jié)B性。 隨著隧道開挖深度和設施埋深的增加，隧道圍巖的地質條件變得越發(fā)復雜，施工過程中存在的高地溫問題越發(fā)嚴重，成為隧道建設中亟待解決的關鍵問題。 混凝土的性能受到很多因素的影響［2-3］，在不同的溫度環(huán)境下，同一配合比混凝土的性能存在差異，溫度會影響混凝土的水化作用和混凝土的成型，對混凝土的抗壓及抗?jié)B性能和使用壽命產生影響［4］。 同時，高地溫的存在導致隧道施工環(huán)境惡化，影響施工進度和人工效率，同時限制施工材料的選用［5］。

近年來，國內外學者針對高溫環(huán)境對混凝土及其構件抗壓抗?jié)B性能的影響展開深入研究，取得豐碩的成果。 在抗壓性能方面： Lankard等［6］通過深入研究高地溫環(huán)境對混凝土性能的影響，認為在高地溫環(huán)境下，混凝土的含水量對混凝土的抗壓性能產生顯著影響，并總結了影響規(guī)律。 Kim等［7］應用數學軟件研究高溫環(huán)境下不同等級混凝土抗壓強度和彈性模量的變化規(guī)律，并建立二者在同一數學模型下的關系方程，認為混凝土的抗壓強度和彈性模量與混凝土等級成正比關系。 Moon等［8］通過研究高溫環(huán)境下不同尺寸和含量的纖維對混凝土抗壓性能的影響規(guī)律，研究認為纖維的尺寸和含量對混凝土抗壓強度有顯著的影響，并總結出一種預測高溫后鋼纖維混凝土殘余拉伸強度模型。 在抗?jié)B性能方面： 余永強等［9］深入研究高溫對混凝土水化硬化的影響機理，研究發(fā)現礦物摻合料能夠中和水泥水化產生的水化熱，降低混凝土高溫條件下的膨脹率，提升混凝土的穩(wěn)定性，減少混凝土在高溫環(huán)境中產生內部裂縫的可能，從而提高混凝土的抗?jié)B性能，延長混凝土的使用壽命。 屈春來等［10］通過對混凝土的抗氯離子滲透進行研究，以此體現高地溫混凝土的耐久性，研究認為60 ℃以下混凝土抗氯離子滲透性能隨溫度升高而增強，60～90 ℃混凝土抗氯離子滲透性能隨溫度升高而迅速降低，隨時間的推移自由氯離子在混凝土中呈非線性擴散且深度不斷增大，直至穿透混凝土。 劉榮桂等［11］研究不同納米MgO粉煤灰摻量的混凝土在高溫作用下的力學性能變化規(guī)律，研究認為納米MgO粉煤灰摻入能夠有效降低混凝土在高溫條件下抗?jié)B性能的退化率，同時建立納米MgO粉煤灰混凝土的電通量與溫度、納米MgO粉煤灰含量的關系式。

綜上可知，現有關于隧洞高地溫對混凝土力學性能影響的研究較為豐富，但大多從單種影響因素或者多影響因素方面進行研究，而少有針對不同溫度環(huán)境、多種混凝土材料因素對混凝土力學性能影響規(guī)律的研究，同時以隧道襯砌混凝土進行研究的基本沒有。 基于此，本文通過模擬隧道襯砌混凝土高地溫服役環(huán)境，研究C40混凝土在環(huán)境溫度60和80 ℃下3、7和28 d的物理力學性能，分析高地溫環(huán)境條件下隧道襯砌混凝土抗壓及抗?jié)B性能的變化規(guī)律，以期為高地溫環(huán)境條件下隧道襯砌混凝土的施工提供建設性意見。

1 實驗部分

1. 1 儀器和試劑

NYL-2000D型壓力試驗機（無錫建儀儀器機械有限公司）；SMS-250型臺式磨片機（湘潭市三星儀器有限公司）；NEL-PEU型混凝土氯離子電通量測定儀（北京耐爾得智能科技有限公司）；NEL-VJH型混凝土智能真空飽水機（滄州科興儀器設備有限公司）；RapidAir-3000型硬化混凝土氣孔結構分析儀（北京路達偉業(yè)科技有限公司）。

硅酸鹽水泥（型號P·O 42. 5，SO3質量分數2. 1%，氧化鎂質量分數1. 6%）購自河南豐博天瑞水泥有限公司；硅灰（92. 16%的非晶態(tài)的無定型SiO2，0. 44%的Al2O3，0. 27%的Fe2O3，0. 94%的CaO，1. 37%的MgO，1%的C，0. 99%的R2O，粒徑范圍0. 001～1 μm）購自赤峰市恒碩硅石加工有限公司；超細粉（0. 3%的SO3，51. 2%%的SiO2，28. 1%的Al2O3，5. 8%的Fe2O3，3. 7%的CaO，1. 2%的MgO，1. 64%的K2O，0. 71%的Na2O，粒徑小于30 μm），購自赤峰市恒碩硅石加工有限公司；聚羧酸高性能液體減水劑（減水率為30%）購自山東中維高新材料有限公司。 粗骨料為碎石（粒徑為5～10 mm），細骨料為黃沙（中砂）購自青島金之鑫建材有限公司。

1. 2 混凝土配合比

以《普通混凝土配合比設計規(guī)程》（JGJ55-2011）為標準，設計不同配合比實驗組。 實驗影響因素為溫度、超細粉摻量，溫度選擇20、60和80 ℃，超細粉摻量選擇0%、20%、25%、30%、35%和40%，除0%超細粉摻量，其余5組還要加入5%的硅灰。

本實驗基礎配合比，m（水）∶m（膠凝材料）∶m（砂）∶m（石）=178∶396∶840∶986，砂率為46%，m（水）∶m（膠凝材料）=0. 45∶1，將6種超細粉摻合量按順序記為1、2、3、4、5和6，表1為膠凝材料用量。

1. 3 實驗方法

1. 3. 1 抗壓測試

高地溫環(huán)境會降低隧道襯砌混凝土的強度，造成混凝土表面脫落，甚至開裂，給高地溫隧道襯砌混凝土的施工和養(yǎng)護帶來挑戰(zhàn)，抗壓測試參考《普通混凝土力學性能試驗方法》進行測試［12］。以每邊邊長為150 mm的立方體為標準試件，并按規(guī)定要求進行養(yǎng)護，達到規(guī)定時間后，采用混凝土壓力試驗機對其進行抗壓測試。

1. 3. 2 抗?jié)B測試

抗氯離子滲透試驗采用電通量法，參照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》（GB/T50082-2009）進行電通量測試，從而測試隧道襯砌混凝土的耐久性，預估隧道襯砌混凝土的服役壽命［7］。首先，需要對試樣進行保水處理，并將其安裝在夾具上； 其次，在負極（黑接線柱）夾具中倒入3%（質量分數）的NaCl溶液，而在正極（紅接線柱）夾具中倒入0. 3 mol/L的NaOH溶液； 最后，使用測試線連接測試主機與試樣夾具的正負極，并接通主機電源，按照實驗操作說明設定實驗。

1. 3. 3 孔隙結構分析

在高地溫環(huán)境中，隧道襯砌混凝土水化過程中表面的氣孔會隨著溫度的變化而發(fā)生變化，而混凝土表面的孔隙結構會影響混凝土的物理性能。 本文用硬化混凝土氣孔結構分析儀進行檢測，通過測定硬化混凝土中氣泡的數量、大小和間距，用以計算混凝土的含氣量、氣泡比表面積和孔隙率等參數，由硬化混凝土孔隙測試儀測出的數據的誤差： 空氣體積分數為0. 37%，比表面積系數約為1. 57 mm?1，孔隙系數0. 011 mm。 RapidAir控制單元自動移動該平臺，軟件測定穿過白色氣孔的橫線總長的比例，掃描完成后，根據ASTM C457確定氣孔參數。

2 結果與討論

2. 1 隧道襯砌混凝土的抗壓強度

2. 1. 1 混凝土3 d 抗壓強度

抗壓強度是衡量混凝土抗壓能力的一個重要指標，用以表示混凝土在壓力作用下的最大承載能力［5］。 環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土3 d抗壓強度如圖1所示。

由圖1可知，當超細粉摻量為0%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為26. 5、52. 5和49. 8 MPa，因為在較低的溫度下，混凝土的水化反應速度較慢，但隨著溫度的升高，水化反應加速，導致混凝土強度增加。 然而，當溫度超過一定限度時，過高的溫度可能會導致混凝土內部結構的破壞，從而降低其強度。 當超細粉摻量為20%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為25. 6、49. 4和47. 0 MPa；當超細粉摻量為25%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為25. 9、50. 9和48. 9 MPa； 當超細粉摻量為30%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為27. 0、56. 8和56. 2 MPa； 當超細粉摻量為35%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為24. 6、53. 5和46. 2 MPa； 在超細粉摻量為40%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為22. 0、44. 3和46. 9 MPa。

環(huán)境溫度60 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土3 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升8. 2%； 環(huán)境溫度20 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土3 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升1. 9%； 環(huán)境溫度80 ℃下，當超細粉摻量為30%時，混凝土的抗壓強度最高，性能提升12. 9%。 在3 d時間內，環(huán)境溫度60和80 ℃下混凝土的抗壓強度要遠高于環(huán)境溫度20 ℃下混凝土的抗壓強度，且隨超細粉的摻入，混凝土的抗壓強度先增大后減小。 由于高溫作用加快混凝土內部的水化反應速率，進而使環(huán)境溫度60和80 ℃下混凝土的抗壓強度要遠高于環(huán)境溫度20 ℃下混凝土的抗壓強度，但當環(huán)境溫度為80 ℃時，溫度過高使混凝土內部水分快速散失，大量的水泥顆粒不能及時參加反應，形成大量的松散結構，混凝土的抗壓強度減小。 超細粉摻合料能夠中和水泥水化產生的水化熱，降低混凝土高溫條件下的膨脹率，從而提高混凝土的抗壓強度，但超細粉摻合料過多時，會形成隔離膜阻礙水化反應，混凝土的抗壓強度降低。

2. 1. 2 混凝土7 d 抗壓強度

由圖2可知，當超細粉摻量為0%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為34. 1、57. 1和53. 2 MPa； 當超細粉摻量為20%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為37. 9、50. 6和49. 2 MPa； 當超細粉摻量為25%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為37. 7、55. 1和55. 3 MPa； 當超細粉摻量為30%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為37. 8、59. 9和58. 7 MPa； 當超細粉摻量為35%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為37. 5、57. 4和51. 7 MPa； 當超細粉摻量為40%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為33. 7、45. 9和50. 2 MPa。

在環(huán)境溫度60 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土7 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升4. 9%； 在環(huán)境溫度20 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土7 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升10. 9%； 環(huán)境溫度80 ℃下，當超細粉摻量為30%時，混凝土的抗壓強度最高，性能提升10. 3%。 在環(huán)境溫度60 ℃下，7和3 d時間內混凝土的抗壓強度變化趨勢一致，均遠高于環(huán)境溫度20 ℃下混凝土的抗壓強度，隨著時間的增加，混凝土內部的水化反應得以充分進行，混凝土的抗壓強度增強。

2. 1. 3 混凝土28 d 抗壓強度

由圖3可知，當超細粉摻量為0%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為49. 6、59. 2和40. 7 MPa； 當超細粉摻量為20%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為52. 1、52. 0和38. 1 MPa； 當超細粉摻量為25%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為53. 7、56. 3和44. 0 MP； 當超細粉摻量為30%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為57. 6、62. 5和47. 3 MPa； 當超細粉摻量為35%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為51. 8、58. 0和45. 4 MPa； 當超細粉摻量為40%時，環(huán)境溫度20、60和80 ℃下混凝土的抗壓強度分別為50. 2、46. 5和40. 9 MPa。

在環(huán)境溫度60 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土28 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升5. 6%； 在環(huán)境溫度20 ℃下，超細粉摻量為30%的混凝土28 d抗壓強度最高，對比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，其性能提升16. 1%； 環(huán)境溫度80 ℃下，當超細粉摻量為30%時，混凝土的抗壓強度最高，相比同溫度超細粉摻量為0%的混凝土，性能提升16. 1%。 在環(huán)境溫度60 ℃下，28和7 d時間內混凝土的抗壓強度變化趨勢一致。 隨著養(yǎng)護時間的增加混凝土水化反應基本完成，當高溫過高時，混凝土內部水分快速散失，大量的水泥顆粒不能及時參加反應，形成大量的松散結構，因而環(huán)境溫度20 ℃下混凝土的抗壓強度要遠高于環(huán)境溫度80 ℃下混凝土的抗壓強度。

2. 2 混凝土抗?jié)B性能

混凝土的抗?jié)B性能是其耐久性的重要組成部分，是混凝土抵抗壓力水滲透的能力［13］。 電通量檢測是一種用于評估混凝土抗?jié)B性能的無損檢測方法，不同溫度下混凝土的電通量如圖4所示。

在環(huán)境溫度20 ℃下，隨著超細粉摻量的增加，混凝土的電通量逐漸下降，當超細粉摻量為20%時，混凝土的電通量下降幅度最大，達到58. 5%，說明超細粉的摻入導致混凝土抗?jié)B性能增強。 超細粉的摻入填充了混凝土內部的細小孔隙，降低了混凝土內部自由氯離子的擴散性能，從而提高了混凝土的耐久性。

在環(huán)境溫度60 ℃下，混凝土電通量均值為93. 13 C，對比環(huán)境溫度20 ℃下混凝土電通量的均值2117. 62 C，電通量下降明顯；在環(huán)境溫度80 ℃下，混凝土的電通量為93. 80 C，對比環(huán)境溫度20 ℃混凝土的電通量下降95. 6%。 可能是由于高溫環(huán)境下混凝土前期水化速率非常快，在混凝土內部形成很多空隙，水化反應產生的大量Ca（OH）2 與硅灰形成C-S-H凝膠填充了混凝土顆粒之間的空隙。 同時在高溫環(huán)境下，超細粉的摻入填充了混凝土內部的細小孔隙，降低了混凝土內部自由氯離子的擴散性能，提高了混凝土的抗?jié)B性能。

2. 3 混凝土的孔隙分析

2. 3. 1 環(huán)境溫度60 ℃下混凝土的孔隙對比分析

混凝土的孔隙是混凝土內部存在的空隙或孔洞，這些孔隙對混凝土的物理性質、力學性能和耐久性都有著重要的影響，超細粉對孔隙結構影響如圖5所示。

如圖5所示，無論超細粉摻入量多少以及是否在環(huán)境溫度60 ℃下，混凝土孔隙半徑基本集中在0. 0～0. 1 mm 孔隙半徑的區(qū)域中，且大部分在0. 05 mm 以下，只有少部分的孔隙半徑超過0. 05 mm。60 ℃環(huán)境相較于20 ℃環(huán)境混凝土試件的表面孔隙半徑，在0～0. 05 mm的孔隙半徑區(qū)域內，孔隙體積占比更大，而在0. 05～0. 15 mm的孔隙半徑區(qū)域內，孔隙體積占比更小。 在環(huán)境溫度20 ℃下，隨超細粉摻量的增加，混凝土模態(tài)弦長呈現下降態(tài)勢，但幅度較小，但平均弦長下降明顯； 在60 ℃環(huán)境和環(huán)境溫度20 ℃下，混凝土的模態(tài)弦長與平均弦長的變化規(guī)律一致。 混凝土的孔隙與抗壓強度的變化規(guī)律一致，高強度混凝土內部的致密性更好，孔隙結構更加緊密，從而降低了水分滲透的可能性。

2. 3. 2 環(huán)境溫度80 ℃下混凝土的孔隙對比分析

如圖6所示，環(huán)境溫度80 ℃下的混凝土試件，試件表面孔隙半徑相較于20 ℃環(huán)境混凝土試件表面，在0～0. 05 mm的孔隙半徑區(qū)域內，孔隙體積占比更大，而在0. 05～0. 15 mm的孔隙半徑區(qū)域內，孔隙體積占比比20 ℃環(huán)境的混凝土更小。 在環(huán)境溫度80 ℃下，混凝土隨超細粉摻量的增加，模態(tài)弦長呈現出下降的態(tài)勢，但下降幅度較小，但平均弦長呈現先增加后減小的變化趨勢。 同一個配合中，混凝土試件的模態(tài)弦長隨養(yǎng)護溫度的升高沒有出現明顯變化，但平均弦長隨養(yǎng)護溫度的升高而降低。

3 結 論

本文采用高溫方法模擬混凝土高地熱服役環(huán)境，分別用60、80與20 ℃的實驗數據進行對比，得出以下結論： 在3 d時間內，60 ℃和環(huán)境溫度80 ℃下混凝土的抗壓強度要遠高于環(huán)境溫度20 ℃下混凝土的抗壓強度，且隨超細粉的摻入，混凝土的抗壓強度先增大后減小，超細粉摻量為30%的混凝土抗壓強度最高，28、7和3 d時間內混凝土的抗壓強度變化趨勢一致。隨著超細粉摻量的增加，混凝土的電通量逐漸下降，當超細粉摻量為20%時，混凝土的電通量下降幅度最大，達到58. 5%，說明超細粉的摻入導致混凝土抗?jié)B性能增強?；炷岭S超細粉摻量的增加，模態(tài)弦長呈現出下降的態(tài)勢，但下降幅度較小，但平均弦長呈現先增加后減小的變化趨勢，混凝土試件的模態(tài)弦長隨養(yǎng)護溫度的升高沒有出現明顯變化，但平均弦長隨養(yǎng)護溫度的升高而降低。

參考文獻

［1］ 范利丹， 徐峰， 余永強， 等. 高地溫地下工程支護混凝土研究現狀及進展［J］. 科學技術與工程， 2022， 22（4）：1308-1320.

FAN L D， XU F， YU Y Q， et al. The current status and progress of research on high temperature underground engineering support concrete［J］ Sci Technol Eng， 2022， 22（4）： 1308-1320.

［2］ 宋進平， 李建平， 李昕成， 等. 早期養(yǎng)護及摻合料對表層混凝土滲透性能的影響［J］. 混凝土， 2020（2）： 45-48.

SONG J P， LI J P， LI X C， et al. The influence of early curing and admixtures on the permeability of surface concrete［J］.Concrete， 2020（2）： 45-48.

［3］ 唐永鑫， 聶立武. 環(huán)氧樹脂摻量對發(fā)光樹脂透水混凝土性能的影響[J]. 應用化學， 2022， 39（11）： 1665-1671.

TANG Y X， NIE L W. Effect of Epoxy Resin Content on the Performance of Luminous Resin Permeable Concrete[J]. Chin J Appl Chem， 2022， 39（11）： 1665-1671.

［4］ ERGüN A， KüRKLü G M， SERHAT B， et al. The effect of cement dosage on mechanical properties of concrete exposed to high temperatures［J］. Fire Safety J， 2013， 55（1）： 160-167.

［5］ 張波. 不同形態(tài)硅灰在高強混凝土中的作用機理［D］. 北京：清華大學，2015.

ZHANG B. The mechanism of different forms of silica fume in high-strength concrete［D］. Beijing： Tsinghua University， 2015.

［6］ LANKARD D R， BIRKIMER D L， FONDRIEST F F. Effects of moisture content on the structural properties of Portland cement concrete exposed to temperatures up to500 ℃［R］. Detroit， MI： American Concrete Institute， 1971： 59-1021.

［7］ KIM G Y， KIM Y S， LEE T G， et al. Mechanical properties of high-strength concrete subjected to high temperature by stressed tes［t J］. Transact Nonferrous Met Soc China， 2009， 19（ S1）： 128-133.

［8］ MOON E， KIM D H， LEE S K. The effect of weight training program on the power factors of female gymnasts［J］. J Korean Soc Phys Educ， 2019， 30（11）： 332-356.

［9］ 余永強， 余靂偉， 范利丹， 等. 定向斷裂控制爆破技術在巷道掘進中應用研究［J］. 爆破， 2022， 39（1）： 61-67， 94.

YU Y Q， YU L W， FAN L D， et al. Research on the application of directional fracture control blasting technology in tunnel excavation［J］. Blasting， 2022， 39（ 1）： 61-67，94.

［10］ 屈春來， 楊德鋒， 程方. 高地溫對混凝土氯離子滲透性能影響分析［J］. 科學技術與工程， 2018， 18（33）： 203-208.

QU C L， YANG D F， CHENG F. Analysis of the influence of high temperature on the chloride ion permeability of concrete［J］.Sci Technol Eng， 2018， 18（33）： 203-208.

［11］ 劉榮桂， 徐超杰， 崔釗瑋， 等. 納米MgO粉煤灰混凝土的力學性能研究［J］. 混凝土， 2023（5）： 121-123.

LIU R G， XU C J， CUI Z W， et al. Study on the mechanical properties of nano MgO fly ash concrete［J］. Concrete， 2023（5）：121-123.

［12］ 文甜. 粉煤灰-礦渣基地聚物混凝土基本性能及早期收縮研究［D］. 成都： 西南交通大學， 2020.

WEN T. Research on the basic properties and early shrinkage of polymer concrete in fly ash slag base[D]. Chengdu：Southwest Jiaotong University， 2020.

［13］ 鄧祥輝， 梁凱軒， 王睿， 等. 高海拔寒冷地區(qū)混凝土抗凍耐久性試驗研究［J］. 工程力學， 2023， 40（9）：37-47.

DENG X H， LIANG K X， WANG R， et al. Experimental study on the frost resistance and durability of concrete in highaltitude cold regions［J］. Eng Mechan， 2023， 40（9）： 37-47.