廖 磊,劉細平,楊 彬

(江西理工大學電氣工程與自動化學院,贛州 341000)

0 引言

永磁同步電機(PMSM)具有結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量輕、運行噪聲小,高效節(jié)能等特點,廣泛應(yīng)用于新能源汽車、航空航天、深海潛水和精密控制設(shè)備[1]。無傳感器控制下的PMSM作為一個非線性、強耦合系統(tǒng),當所處工況和電機參數(shù)發(fā)生改變時,其運行狀態(tài)極易受到影響,對控制系統(tǒng)的要求更高[2]。無傳感器控制策略相對于有傳感器控制,可以有效的減輕電機的重量,簡化電機結(jié)構(gòu),使電機更加輕量化,提升能源效率。所以無傳感器控制仍是研究的熱門方向[3]。

張榮蕓等[4]提出了基于自適應(yīng)積分滑模和擾動觀測的多電機同步控制的方法,有效的降低了多電機差速失步振蕩,提升了同步穩(wěn)定性。陳玄等[5]設(shè)計了一種分段式冪次趨近律的滑模控制,可以有效的抑制抖振。陳瑛等[6]采用一種新型非奇異快速終端控制算法,有效的改善了系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)性能。孔涵宇等[7]使用自適應(yīng)擴展狀態(tài)觀測器和自適應(yīng)積分狀態(tài)反饋控制器的無傳感器控制策略,具有良好的控制性能和魯棒性。基于滑模轉(zhuǎn)速器和滑模轉(zhuǎn)矩觀測器的雙滑?？刂葡到y(tǒng),可以有效抑制抖振現(xiàn)象,提高系統(tǒng)的魯棒性和抗負載擾動能力[8]。楊浩等[9]提出基于滑模轉(zhuǎn)速器和高階滑模觀測器的雙滑模無傳感器控制系統(tǒng),提高了系統(tǒng)的觀測精度,有效抑制了高頻抖振。任金霞等[10]設(shè)計了一種基于分數(shù)階的PMSM二階滑模速度控制器,有效的提高了系統(tǒng)的動態(tài)和穩(wěn)態(tài)性能。姜鵬等[11]提出基于模糊擾動觀測器的PMSM積分滑?？刂撇呗?可以達到良好的速度跟蹤、抑制抖振效果。

基于滑?？刂频脑?本文設(shè)計一種結(jié)合STA和任意階算法的新型高階滑?？刂破?分別應(yīng)用于速度控制器、狀態(tài)觀測器和扭矩觀測器,結(jié)合積分滑模面和模糊控制對系統(tǒng)進行優(yōu)化,最后通過PLL獲取轉(zhuǎn)子位置信息,來抑制超調(diào)和抖振,提高轉(zhuǎn)子位子和速度的估算精度,并通過仿真分析驗證其可行性。

1 高階滑模控制器設(shè)計

高階滑模是一階滑模的擴展,保持了一階滑?；瑒幽B(tài)不變性等優(yōu)點,同時提高了控制精度,消除了相對階的限制,可以有效的抑制抖振[12]。二階滑模簡單,同時具有高階滑模的特點而廣泛應(yīng)用。STA是典型的二階滑模算法,這種算法能夠使相運動跡圍繞原點旋轉(zhuǎn)并不斷靠近原點。由對時間不連續(xù)的導數(shù)項和滑模變量s的連續(xù)函數(shù)項組成,具體形式如式(1)所示。

(1)

式中:L1、L2是增益參數(shù),滿足式(2)時,可以保證系統(tǒng)在有限時間內(nèi)收斂至原點。

(2)

在STA基礎(chǔ)上增加一個關(guān)于滑模變量s的連續(xù)函數(shù)項和指數(shù)趨近律項,如式(3)所示。

(3)

式中:在q>0,L3≥L1情況下,整個系統(tǒng)的漸進穩(wěn)定性不會受到影響。增加連續(xù)函數(shù)項可以進一步增強系統(tǒng)的魯棒性,增加指數(shù)趨近律項可以提高系統(tǒng)的收斂速率,取1≤r1≤2。

任意階滑?？刂破鹘?jīng)證明可以使滑動模態(tài)在有限時間內(nèi)收斂,可以有效的保證系統(tǒng)的收斂性,增加系統(tǒng)的受控性,其二階控制器的形式如式(4)所示。

(4)

式中:ω1為增益系數(shù),結(jié)合式(3)和式(4),同時用飽和函數(shù)取代符號函數(shù),進一步抑制抖振,設(shè)計新型的高階滑?？刂破魅缡?5)所示。

(5)

式中:sat(s)為飽和函數(shù),具體形式如式(6)所示,L4為增益系數(shù)。r>0,為飽和函數(shù)的邊界層值:

(6)

2 速度控制器設(shè)計

2.1 PMSM數(shù)學模型

對于表貼式PMSM,在d-q軸坐標系下,采用id=0的控制策略,數(shù)學模型為:

(7)

(8)

Te=1.5Pnφfiq

(9)

式中:uq、ud、iq、id分別為定子d-q軸電壓和電流,Lq、Ld是d-q軸電感,φf為磁鏈,Pn為極對數(shù),ωm為轉(zhuǎn)子機械角速度,Te、TL分別為電磁轉(zhuǎn)矩和負載轉(zhuǎn)矩,B為阻尼系數(shù),J為轉(zhuǎn)動慣量。

2.2 滑模速度控制器設(shè)計

定義轉(zhuǎn)速跟蹤誤差:

e=ω*-ωm

(10)

式中:ω*為參考轉(zhuǎn)速。設(shè)積分滑模面為:

(11)

式中:c1,c2>0分別為比例增益系數(shù)和積分增益系數(shù)。

采用等效控制ueq與切換控制usw相加的滑?？刂坡?如式(12)所示。

u=ueq+usw

(12)

由式(8)～式(11)設(shè)計ueq如式(13)所示,由式(5)設(shè)計usw如式(14)所示。

(13)

usw=Dus

(14)

式中:D=(2J)/(3Pnφfc1),us穩(wěn)定性前文已經(jīng)說明,且ueq和D不改變系統(tǒng)的穩(wěn)定性。定義iq=u,q軸參考電流可以表示為:

(15)

3 滑模觀測器設(shè)計

3.1 滑模扭矩觀測器設(shè)計

定義積分滑模面為:

(16)

結(jié)合式(8)和式(9),設(shè)計滑模扭矩觀測器狀態(tài)方程為:

(17)

(18)

式中:k4為偏移量,k5為切換增益,uω(eω)是將式(16)代入式(5)所得高階滑?？刂破?系統(tǒng)漸進穩(wěn)定性不變。

增益系數(shù)k3取值對扭矩反饋速率和運動的平穩(wěn)性直接影響,對其模糊化處理可以有效改善電機的運行品質(zhì)。模糊規(guī)則如表1所示,模糊制器的輸入、輸出量隸屬度函數(shù)如圖1和圖2所示,定義輸入變量sω的論域為{-3,3},輸出變量的論域為{-15,0},采用Mamdani模糊推理算法,改進負載扭矩觀測器原理如圖3所示。

表1 模糊規(guī)則

圖1 輸入量隸屬度函數(shù)

圖3 改進負載扭矩觀測器原理

3.2 滑模狀態(tài)觀測器設(shè)計

在α-β軸坐標系下電壓方程可表示為:

(19)

式中:iα、iβ為定子電流在α、β軸上的分量,Ls=Ld=Lq為定子電感,Eα、Eβ為反電動勢在α、β軸上的分量,根據(jù)滑?？刂评碚?可以表示為:

(20)

式中:ωe為電角速度,θe為轉(zhuǎn)子的位置角度,m為增益系數(shù),sα、sβ為α、β軸滑模面,設(shè)計為積分滑模面如式(21)所示。

(21)

將式(21)帶入式(5),得到狀態(tài)觀測器的高階滑?？刂破?結(jié)合式(20),可以得到新型反電動勢模型為:

(22)

3.3 轉(zhuǎn)子位置和轉(zhuǎn)速估計

采用鎖相環(huán)(PLL)獲取轉(zhuǎn)子位置信息,鎖相環(huán)法較反正切法精度更高,且不會引起相位角的延遲,其結(jié)構(gòu)如圖4所示。

圖4 鎖相環(huán)結(jié)構(gòu)圖

4 仿真分析

在MATLAB/simulink軟件中,搭建如圖5所示的仿真模型,電機參數(shù)如表2所示。為了更加直觀的驗證新型控制系統(tǒng)的控制性能,與基于傳統(tǒng)滑模觀測器的PI速度控制器無速度傳感器控制策略進行對比,分別進行轉(zhuǎn)速突變和負載突變仿真。

表2 PMSM參數(shù)

圖5 PMSM無傳感器控制系統(tǒng)

4.1 轉(zhuǎn)速突變分析

空載啟動,給定初始轉(zhuǎn)速為1000 r/min,0.05 s時突減至500 r/min,0.1 s時突加至1200 r/min,0.15 s時突減至700 r/min,仿真結(jié)果如圖6和圖7所示。由圖6可知,傳統(tǒng)控制系統(tǒng)在到達預設(shè)轉(zhuǎn)速時存在嚴重超調(diào),轉(zhuǎn)速穩(wěn)定后,存在明顯的抖振。由圖7可知,新型控制系統(tǒng)下轉(zhuǎn)速切換無超調(diào),運行平滑,轉(zhuǎn)速快速趨于穩(wěn)定,轉(zhuǎn)速穩(wěn)定后,轉(zhuǎn)速可保持在預設(shè)值0.5 r/min范圍內(nèi)上下波動。

圖6 傳統(tǒng)控制系統(tǒng)轉(zhuǎn)速突變仿真

4.2 轉(zhuǎn)子位置估算分析

給定轉(zhuǎn)速為1000 r/min下,圖8、圖9分別為傳統(tǒng)控制系統(tǒng)和新型控制系統(tǒng)下的轉(zhuǎn)子位置觀測仿真圖。由圖8可知,傳統(tǒng)控制下存在明顯滯后,穩(wěn)定時滯后約0.6 ms。由圖9可知,新型控制下滯后大大減小,穩(wěn)定后大約滯后0.3 ms,相當于傳統(tǒng)控制的0.5倍,有效地提高了轉(zhuǎn)子位置和轉(zhuǎn)速的觀測精度。

圖8 傳統(tǒng)控制系統(tǒng)轉(zhuǎn)子位置估計

4.3 負載突變分析

給定轉(zhuǎn)速1000 r/min空載啟動,在0.05 s突加10 N·m扭矩,0.15 s后再突減5 N·m扭矩。圖10為負載突變輸出仿真結(jié)果,圖11為負載突變下轉(zhuǎn)速變化仿真,圖12為負載突變下A相電流變化仿真。在負載突變的工況下:由圖10可知,轉(zhuǎn)速穩(wěn)定時,傳統(tǒng)控制系統(tǒng)下扭矩的波動達5 N·m,新型控制系統(tǒng)下的波動不到1 N·m。由圖11可知,新型控制策略相對傳統(tǒng)控制策略,轉(zhuǎn)速超調(diào)量有明顯的減小,無明顯抖振,趨近過程平滑。對比圖12a和圖12b可知,傳統(tǒng)控制策略下相電流存在嚴重的畸變和波動;新型控制策略相電流畸變和波較小,正弦性好。新型控制系統(tǒng)可以有效的減少因扭矩變化而引起的轉(zhuǎn)速波動,有較強的抗扭矩擾動能力和魯棒性。

圖10 負載突變輸出仿真

(a) 傳統(tǒng)控制A相電流變化仿真 (b) 新型控制A相電流變化仿真

5 結(jié)論

針對PMSM傳統(tǒng)滑模無傳感器控制存在的超調(diào)量大、抖振明顯,易受負載擾動影響的現(xiàn)象,依據(jù)STA理論和任意階算法設(shè)計出新型高階滑?？刂破?結(jié)合飽和函數(shù)和指數(shù)趨近律,增加滑模變量的線性項,再通過積分滑模面和模糊控制進一步優(yōu)化,設(shè)計出新型高階滑?？刂葡到y(tǒng)。通過仿真分析,新型控制系統(tǒng)可以有效的抑制超調(diào)和抖振,增強了系統(tǒng)的魯棒性和抗干擾能力,提升了轉(zhuǎn)子位置和轉(zhuǎn)速的觀測精度。