于青慧

（山西凱嘉能源集團(tuán)義棠礦業(yè)管理公司，山西 晉中 032000）

0 引言

我國(guó)井工煤礦開(kāi)采以長(zhǎng)壁采煤法為主，全部垮落法管理頂板。煤層開(kāi)采后在工作面后方形成采空區(qū)，破壞了圍巖應(yīng)力平衡狀態(tài)，從而使巖體產(chǎn)生移動(dòng)、變形和破壞，直至應(yīng)力達(dá)到新的平衡。工作面上覆巖層發(fā)生不同程度的破斷、移動(dòng)，最終形成“三帶”，即垮落帶、斷裂帶和彎曲下沉帶。水體下采煤時(shí)，將垮落帶和斷裂帶合稱(chēng)為導(dǎo)水裂隙帶。導(dǎo)水裂隙帶范圍和高度與工作面上覆巖體巖性及其組合結(jié)構(gòu)、采煤方法、頂板管理方法、采高和工作面的尺寸、煤層傾角、地質(zhì)構(gòu)造等密切相關(guān)，準(zhǔn)確地確定垮落帶和導(dǎo)水裂隙帶高度，對(duì)頂板水害防治、合理留設(shè)防隔水煤（巖） 柱、瓦斯抽采等有重要意義。本文采用理論計(jì)算、UDEC 數(shù)值模擬、壓水測(cè)試的方法，研究青云煤礦020202 綜采工作面覆巖“兩帶”發(fā)育高度，為礦井安全生產(chǎn)提供技術(shù)指導(dǎo)。

1 概況

青云煤礦020202 工作面位于二采區(qū)，東為二采區(qū)準(zhǔn)備巷道，西鄰井田邊界，南為采空區(qū)，北為實(shí)體煤層。地表屬丘陵地貌，無(wú)建筑物。工作面煤層厚度為2.0～2.5 m，平均厚度為2.3 m，夾矸3層，夾矸巖性以泥巖、炭質(zhì)泥巖為主。煤層總體上呈一單斜構(gòu)造，煤層平均傾角16°。煤層直接頂為砂質(zhì)泥巖，厚度4.04 m，老頂為細(xì)砂巖，厚度4.25 m，直接底為砂質(zhì)泥巖，厚度5.79 m。工作面兩順槽及切眼掘進(jìn)揭露情況，軌道順槽揭露斷層1條、運(yùn)輸順槽揭露斷層1 條，均為正斷層，落差均小于1 m，斷層不導(dǎo)水。工作面范圍內(nèi)無(wú)巖漿體、沖刷帶、陷落柱等地質(zhì)異?，F(xiàn)象。

2 理論計(jì)算“兩帶”高度

工作面采空區(qū)上覆巖層破壞、移動(dòng)的時(shí)空過(guò)程是非常復(fù)雜的，大體上可分為直接頂初次垮落前、直接頂垮落后但未充滿(mǎn)采空區(qū)、頂板冒落后充滿(mǎn)采空區(qū)、基本頂斷裂旋轉(zhuǎn)、表土段下沉。其本質(zhì)是由于工作面推進(jìn)距離的增加，采空區(qū)上覆巖層因達(dá)到其強(qiáng)度極限而垮落，繼而冒落巖石的碎脹性限制了覆巖破壞的層層向上傳遞，隨著開(kāi)采范圍擴(kuò)大，覆巖破壞、移動(dòng)范圍不斷擴(kuò)展，采空區(qū)矸石重新壓實(shí)頂板運(yùn)動(dòng)減緩，直至達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

根據(jù)《礦區(qū)水文地質(zhì)工程地質(zhì)勘探規(guī)范》（GB/T12719-2021） 附錄A.1 中硬巖類(lèi)垮落帶、導(dǎo)水裂隙帶最大高度的計(jì)算公式計(jì)算如下。

式中：Hm為垮落帶最大高度，m；Hli為導(dǎo)水裂隙帶最大高度，m；∑M為煤層累計(jì)采厚，m。

工作面最大可采厚度按2.5 m 計(jì)算，可得，垮落帶最大高度為10.3 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為38.5 m。

根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)范》中經(jīng)驗(yàn)公式（3） 進(jìn)行計(jì)算：

工作面最大可采厚度按2.5 m 進(jìn)行計(jì)算，得到覆巖導(dǎo)水裂隙帶的最大高度為41.6 m。

3 數(shù)值模擬“兩帶”高度研究

3.1 模型的建立

采用數(shù)值模擬軟件UDEC 對(duì)020202 工作面“兩帶”發(fā)育高度進(jìn)行模擬研究。根據(jù)地質(zhì)資料，建立長(zhǎng)×高=300 m×110 m 的平面應(yīng)變數(shù)值模型。數(shù)值模擬開(kāi)挖工作面時(shí)在模型兩側(cè)各留設(shè)40 m 左右的邊界煤柱，模型的底部界和左、右邊界均采用零位移邊界條件，即底部邊界條件為全約束邊界（u=0 且v=0）；左、右邊界條件為單約束邊界（u=0，v≠0）；上邊界為自由邊界，無(wú)約束；上邊界以上的巖層作為外載荷施加在模型的上邊界上，數(shù)值模型如圖1 所示。

圖1 020202 工作面初始地應(yīng)力平衡Fig.1 Initial in-situ stress balance of No.020202 Face

3.2 工作面推進(jìn)過(guò)程中裂隙發(fā)育特征

模擬設(shè)置每次推進(jìn)40 m，推進(jìn)6 次，模擬工作面推進(jìn)240 m，工作面回采后裂隙發(fā)育特征，如圖2 所示。

圖2 工作面回采后塑性區(qū)特征Fig.2 Characteristics of plastic zone after mining face

由圖2 可知，工作面推進(jìn)40 m 時(shí)，采空區(qū)中部頂板最大下沉量為1.17 m，向切眼和工作面煤壁方向頂板下沉量逐漸減小。

工作面推進(jìn)80 m、120 m 時(shí)，靠近工作面后方頂板并未出現(xiàn)明顯的垮落變形，靠近切眼處頂板充分垮落，此時(shí)頂板變形特征為直接頂發(fā)生離層并伴隨著部分巖塊垮落，距切眼20 m 處的頂板最大下沉量為2.2 m，遠(yuǎn)離工作面頂板已經(jīng)充分垮落，充填采空區(qū)。工作面處于頂板初次來(lái)壓階段，切眼處頂板由于實(shí)體煤柱的限制作用，下沉量較小。工作面后方40 m 范圍內(nèi)頂板幾乎不發(fā)生下沉，推測(cè)由于2 號(hào)煤頂板有多層厚度大于5.0 m 的堅(jiān)硬巖層巖，在工作面推過(guò)后對(duì)上覆巖層有較強(qiáng)的控制作用，使頂板表現(xiàn)出暫緩下沉的特點(diǎn)。

工作面推進(jìn)160 m、200 m 時(shí)，采空區(qū)上方直接頂（砂質(zhì)泥巖） 及1 號(hào)煤全部離層，頂板發(fā)生更大范圍垮落，頂板最大下沉量為7.9 m，距切眼120 m 處的頂板冒落到采空區(qū)，但是頂板巖層裂隙明顯增多；此后隨工作面推進(jìn)上覆巖層下沉量和下沉范圍都逐漸增大，垮落帶逐漸向上發(fā)育。但頂板下沉至距2 號(hào)煤層高度為39.8 m 位置時(shí)不再產(chǎn)生明顯變形，由于此處有多層厚度為5.0 m 左右的泥巖、粉砂巖互層，抑制了上覆巖層的進(jìn)一步下沉?？拷罕谔?，隨工作面前移，下沉范圍在工作面推進(jìn)方向上也逐漸前移擴(kuò)大。

當(dāng)工作面推進(jìn)至240 m 時(shí)，采空區(qū)垮落范圍沒(méi)有進(jìn)一步增加，裂隙帶高度范圍在35.3～40.3 m，彎曲下沉帶一直延伸到模型頂部，此時(shí)采空區(qū)上方巖體垮落充分，部分厚硬巖層充當(dāng)關(guān)鍵層對(duì)頂板起到承載作用，使采空區(qū)頂板出現(xiàn)臺(tái)階垮落特征。

根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，最終分析得到020202 工作面開(kāi)采后，頂板垮落帶高度為7.9 m，裂隙帶高度范圍在35.3～40.3 m。

4 現(xiàn)場(chǎng)鉆孔壓水測(cè)試“兩帶”高度

目前現(xiàn)場(chǎng)常用的導(dǎo)水裂隙帶實(shí)測(cè)方法有鉆孔沖洗液消耗量法、巖層移動(dòng)鉆孔探測(cè)法、鉆孔成像探測(cè)法、孔間無(wú)線(xiàn)電波透測(cè)法、電視成像探測(cè)技術(shù)、井下仰斜鉆孔冒裂帶高度觀測(cè)方法。其中井下仰斜鉆孔冒裂帶高度觀測(cè)方法具有工程量小、成本低、精度高、簡(jiǎn)單易行的優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)用較多。

4.1 井下仰斜鉆孔冒裂帶高度觀測(cè)方法

為減少工程量并提高測(cè)試的準(zhǔn)確度，采用井下仰斜鉆孔分段壓水觀測(cè)方法。在井下需測(cè)試的采煤工作面周?chē)x擇合適的地點(diǎn)開(kāi)掘鉆場(chǎng)，從鉆場(chǎng)向采空區(qū)上方打仰斜鉆孔，鉆孔斜穿垮落帶和斷裂帶，并達(dá)到預(yù)計(jì)的斷裂帶頂界以上適當(dāng)高度。使用“鉆孔雙端封堵測(cè)漏裝置”沿鉆孔進(jìn)行分段封堵注水，測(cè)定鉆孔各分段水的漏失量，以此掌握巖石的破裂松動(dòng)情況，最終確定導(dǎo)水裂隙帶的頂界高度。冒裂帶高度觀測(cè)儀結(jié)構(gòu)上有兩條通路，分別是充氣通路和注水通路，如圖3 所示。首先通過(guò)充氣通路給膠囊充入一定壓力的氣體使其膨脹，封堵住孔內(nèi)分段的兩端；然后通過(guò)注水通路給兩膠囊封堵段內(nèi)恒壓注水。通過(guò)注水控制臺(tái)控制水壓并觀測(cè)注水流量。每測(cè)定一個(gè)孔段后，將封堵器的膠囊卸壓，收縮卸壓后，移至下一測(cè)試段繼續(xù)進(jìn)行注水觀測(cè)，直到測(cè)出整個(gè)鉆孔各段的漏失量，根據(jù)漏失量變化情況確定圍巖破壞范圍。

圖3 井下仰斜鉆孔導(dǎo)高觀測(cè)原理圖及實(shí)物圖Fig.3 The principle diagram and physical diagram of elevation observation of underground inclined borehole

4.2 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試方案設(shè)計(jì)

鉆場(chǎng)位置的選取應(yīng)根據(jù)工作面實(shí)際開(kāi)采條件及現(xiàn)有巷道、圍巖情況進(jìn)行確定，還應(yīng)保證水源、通風(fēng)行人的方便。設(shè)計(jì)3 個(gè)鉆孔，鉆場(chǎng)鉆孔參數(shù)設(shè)計(jì)見(jiàn)表1，鉆孔布置如圖4 所示。

表1 鉆場(chǎng)鉆孔參數(shù)設(shè)計(jì)一覽Table 1 List of drilling parameters design in drilling field

圖4 鉆場(chǎng)鉆孔布置示意Fig.4 Drilling layout of drilling field

4.3 “兩帶”高度現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果及分析

現(xiàn)場(chǎng)對(duì)鉆孔各段的漏失量進(jìn)行了詳細(xì)記錄，根據(jù)數(shù)據(jù)記錄，結(jié)合鉆孔布置剖面圖繪制鉆孔分段注水漏失量分布圖。

4.3.1 DB1 鉆孔觀測(cè)數(shù)據(jù)分析

根據(jù)井下鉆孔各段觀測(cè)數(shù)據(jù)及有效漏失量繪制對(duì)比孔（DB1 鉆孔） 分段注水漏失量分布圖，如圖5 所示。觀測(cè)數(shù)據(jù)表明，在020202 工作面上覆巖體未被破壞條件下，對(duì)比孔（DB1） 注水流量平均為0.8 L/min 左右。采前對(duì)比孔所處覆巖未遭受采動(dòng)影響，沒(méi)有發(fā)生移動(dòng)和破斷，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)情況，對(duì)比孔測(cè)試段均有大小不一的漏失量，尤其是孔深33～35 m 孔段和37～38 m 孔段，注水漏失量分別在1.2 ～1.1 L/min 變化。

圖5 DB1 鉆孔每米單位時(shí)間漏失量Fig.5 Unit time leakage per meter of DB1 drilling

經(jīng)分析，對(duì)比孔（DB1 孔） 中注水漏失量變化的主要原因是巖體存在一定量的原生裂隙；管接頭處封閉不嚴(yán)造成漏失。

4.3.2 CH1 鉆孔觀測(cè)數(shù)據(jù)分析

根據(jù)鉆孔觀測(cè)數(shù)據(jù)及有效漏失量繪制出井下仰孔CH1 鉆孔分段注水漏失量分布圖，如圖6 所示。CH1 孔注水流量分布圖中的漏失量梯度變化表明，在孔深35.5～38 m 這一區(qū)段注水漏失量在1.1～1.2 L/min 波動(dòng)變化，與對(duì)比孔對(duì)應(yīng)段注水漏失量比較接近，表明此區(qū)段巖層未破壞；在孔深為38～62 m 這一區(qū)段注水漏失量變化量比前一區(qū)段明顯增大，注水漏失量達(dá)到3～6.1 L/min，是采前對(duì)照孔對(duì)應(yīng)位置平均漏失量的3.75～7.625 倍，說(shuō)明觀測(cè)孔的這一區(qū)段是導(dǎo)水裂隙帶的上段部分，由于這一段注水漏失量增加較快，說(shuō)明從此段巖層破壞較為嚴(yán)重，屬于導(dǎo)水裂隙帶的范圍。在孔深為62～72 m 這一區(qū)段注水漏失量在1.1～1.2 L/min 波動(dòng)變化，雖然略大于0.8 L/min，但與采前對(duì)比孔比較相差不大，表明此段巖層破壞不嚴(yán)重，判斷其已經(jīng)處于彎曲下沉帶內(nèi)。因此，由圖6 可知，020202 工作面開(kāi)采后，覆巖導(dǎo)水裂隙帶的最高位置在孔的62 m處，與煤層頂板的垂直高度為39.3 m。

圖6 CH1 鉆孔每米單位時(shí)間漏失量Fig.6 Unit time leakage per meter of Ch1 drilling

4.3.3 CH2 鉆孔觀測(cè)數(shù)據(jù)分析

根據(jù)井下鉆孔觀測(cè)數(shù)據(jù)及有效漏失量繪制出采后井下仰孔CH2 鉆孔分段注水漏失量分布圖，如圖7 所示。采后CH2 孔注水流量分布圖中的漏失量梯度變化表明，孔深26～28 m 這一區(qū)段注水漏失量在0.8～1.2 L/min 波動(dòng)變化，與對(duì)比孔對(duì)應(yīng)區(qū)段注水漏失量比較接近，說(shuō)明此區(qū)段巖層未破壞；在孔深30～31 m 這一區(qū)段注水漏失量為3.4 L/min，是采前對(duì)比孔平均漏失量的4.25 倍，表明此區(qū)段內(nèi)巖石已經(jīng)遭受到破壞；孔深32～36 m 這一區(qū)段內(nèi)注水漏失量在13.4～16.4 L/min，是采前對(duì)比孔平均漏失量的16.75～20.5 倍，由于這一區(qū)段注水漏失量增加較快，說(shuō)明從此段開(kāi)始巖層破壞較為嚴(yán)重，較CH1 孔中判斷的導(dǎo)水裂隙帶的注水漏失量也顯著增大，是其2.69 倍，這說(shuō)明此段為垮落帶；孔深38～61 m 這一區(qū)段內(nèi)注水漏失量在3.2～5.4 L/min，是采前對(duì)比孔平均漏失量的4.9～6.75 倍，與CH1 孔測(cè)試結(jié)果相近，表明此段已經(jīng)進(jìn)入導(dǎo)水裂隙帶。因此，由圖7 可知020202 工作面開(kāi)采后，覆巖垮落帶的位置在孔中的36 m 處，與煤層頂板的垂直高度為8.0 m。

圖7 CH2 鉆孔每米單位時(shí)間漏失量Fig.7 Unit time leakage per meter of Ch2 drilling

總的來(lái)講，工作面開(kāi)采前，上覆巖層未受到采動(dòng)影響，裂隙不發(fā)育，采前對(duì)比鉆孔注水漏失量變化不明顯，主要是流入到上覆巖層的原生裂隙中。工作面采過(guò)以后，上覆巖層受到采動(dòng)影響，產(chǎn)生大量的新生裂隙，CH1 和CH2 鉆孔注水漏失量比同深度位置采前對(duì)比鉆孔DB1 孔的注水漏失量大；CH1 和CH2 鉆孔注水位置向深部移動(dòng)，注水漏失量呈明顯減小的趨勢(shì)，最終趨向于穩(wěn)定。

綜上，根據(jù)DB1、CH1、CH2 鉆孔各分段注水漏失量分布規(guī)律可知，020202 工作面垮落帶發(fā)育垂直高度約為8.0 m，導(dǎo)水裂隙帶垂直高度最大為39.3 m。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)公式計(jì)算、數(shù)值模擬、現(xiàn)場(chǎng)鉆孔壓水測(cè)試3 種方法對(duì)020202 工作面“兩帶”高度進(jìn)行了研究，3 種方法得到的數(shù)據(jù)比較接近，能夠相互驗(yàn)證。分別取3 種結(jié)果的最大值做為該工作面的垮落帶和導(dǎo)水裂隙帶高度最終結(jié)果，該工作面垮落帶最大高度為10.3 m，冒采比為4.12；導(dǎo)水裂隙帶最大高度為41.6 m，裂采比為16.64，該數(shù)據(jù)可為今后礦井頂板水害防治、防隔水煤（巖） 柱留設(shè)、優(yōu)化工作面布置、優(yōu)化瓦斯抽采高位鉆孔布置提供科學(xué)指導(dǎo)。