王天資 陳璐 白鴿 劉林峰

摘? 要：多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器是航空發(fā)動(dòng)機(jī)某截面全周向集成溫度測(cè)量的專(zhuān)用特殊傳感器，絕緣性能是影響其測(cè)溫精度的關(guān)鍵因素之一。該文首先從產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和工作原理等方面分析絕緣性能的影響因素，在此基礎(chǔ)上，分別對(duì)傳感器輸入端、傳輸端、輸出端三部分進(jìn)行結(jié)構(gòu)和工藝分析，開(kāi)展試驗(yàn)驗(yàn)證，并提出相應(yīng)改進(jìn)措施，以從各方面提升傳感器絕緣性能。該文提出的改進(jìn)措施對(duì)于指導(dǎo)其他同類(lèi)鎧裝熱電偶溫度傳感器性能提升也具有指導(dǎo)意義。

關(guān)鍵詞：鎧裝熱電偶；溫度傳感器；絕緣性能；密封性；電極結(jié)構(gòu)

中圖分類(lèi)號(hào)：TP212? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ? 文章編號(hào)：2095-2945（2024）08-0036-05

Abstract： The multi-point armored thermocouple temperature sensor is a special sensor for full circumferential integrated temperature measurement of an aero-engine section， and the insulation performance is one of the key factors affecting its temperature measurement accuracy. In this paper， the influence factors of insulation performance are analyzed from the aspects of product structure and working principle. On this basis， the structure and process of the input， transmission and output of the sensor are analyzed respectively， and the experimental verification is carried out. And put forward the corresponding improvement measures to improve the insulation performance of the sensor from all aspects. These improvement measures are also of guiding significance to guide the performance improvement of other similar sheathed thermocouple temperature sensors.

Keywords： sheathed thermocouple; temperature sensor; insulation performance; tightness; electrode structure

隨著現(xiàn)代航空發(fā)動(dòng)機(jī)向高溫、高壓、高轉(zhuǎn)速的“三高”方向發(fā)展，發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度升高，測(cè)溫截面溫度梯度增大，實(shí)時(shí)準(zhǔn)確地測(cè)量全截面排氣溫度對(duì)于提高發(fā)動(dòng)機(jī)的安全性、可靠性、穩(wěn)定性至關(guān)重要[1-2]。為全面評(píng)估發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度，通常采用沿發(fā)動(dòng)機(jī)截面全周向布置4～8支熱電偶溫度傳感器采集溫度信號(hào)并通過(guò)集電環(huán)連接，每路溫度信號(hào)通過(guò)集電環(huán)的補(bǔ)償導(dǎo)線(xiàn)傳輸至接線(xiàn)盒內(nèi)并聯(lián)，再通過(guò)接插件將信號(hào)輸出至控制器進(jìn)行綜合計(jì)算[3]。然而，該采用多支熱電偶溫度傳感器與集電環(huán)集成測(cè)量的方式存在重量大、熱電偶輸出端與集電環(huán)接觸部位可靠性低、長(zhǎng)時(shí)間使用后信號(hào)輸出不穩(wěn)定等缺點(diǎn)，為滿(mǎn)足航空發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)排氣溫度采集與傳輸系統(tǒng)小型化、輕量化、集成化的改進(jìn)要求，多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器應(yīng)運(yùn)而生。

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器是通過(guò)多路熱電偶感溫端采集發(fā)動(dòng)機(jī)周向各部位溫度信號(hào)，經(jīng)鎧裝電纜傳輸，在接線(xiàn)盒內(nèi)將多組溫度信號(hào)并聯(lián)，最終由接插件將信號(hào)輸出至控制器，即在一支傳感器實(shí)現(xiàn)溫度采集和信號(hào)傳輸?shù)墓δ芗?，有效?shí)現(xiàn)減重。鎧裝熱電偶的絕緣性能是影響其測(cè)溫精度的關(guān)鍵因素之一[4-5]。通常，為保證測(cè)溫精度準(zhǔn)確性，傳感器的絕緣電阻要求達(dá)到無(wú)窮大，在長(zhǎng)時(shí)使用后絕緣電阻仍可達(dá)到20 MΩ以上[6]。然而，受原材料、生產(chǎn)加工工藝等影響，加之多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶存在多個(gè)熱電極彎曲變形較大、焊點(diǎn)數(shù)較多等問(wèn)題，易產(chǎn)生密封性不佳情況，進(jìn)而影響產(chǎn)品的絕緣性能，個(gè)別產(chǎn)品使用后絕緣電阻會(huì)降低至1 MΩ以下，從而造成溫度測(cè)量準(zhǔn)確性較低情況。

本文首先分析了多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器的工作原理和絕緣性能影響機(jī)理，在此基礎(chǔ)上依據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和生產(chǎn)工藝過(guò)程分別對(duì)其輸入端、傳輸端和輸出端三部分進(jìn)行絕緣性能改進(jìn)研究，主要包括連接封裝方式、熱處理方式、插座結(jié)構(gòu)、釬焊工藝和焊接工裝等改進(jìn)提升，并對(duì)相關(guān)改進(jìn)措施進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，以期提高傳感器的絕緣性能。

1? 多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶絕緣性能影響機(jī)理分析

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器由多支鎧裝熱電極集成并聯(lián)組成，圖1為某型多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器外形圖，傳感器主要由多個(gè)熱電極輸入端（測(cè)溫端）、傳輸端（鎧裝電纜）、輸出端三部分組成，每個(gè)熱電極輸入端測(cè)量一個(gè)位置的溫度熱電勢(shì)變化，多路熱電勢(shì)信號(hào)在接線(xiàn)盒內(nèi)并聯(lián)后通過(guò)插座輸出多測(cè)點(diǎn)的平均電勢(shì)。

鎧裝熱電極是將異種熱電極偶絲（如鎳鉻-鎳硅、鎳鉻-鎳鋁等）用絕緣氧化物（如氧化鎂、氧化鋁等）及金屬套管封裝，經(jīng)特殊工藝?yán)?、旋鍛制成的可撓?jiān)實(shí)組合體，主要包括熱電極測(cè)溫端和鎧裝電纜部分，圖2為鎧裝熱電極內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖[7]。熱電極內(nèi)部異種熱電極偶絲串聯(lián)組成為一個(gè)回路，當(dāng)偶絲感溫端與連接儀表端（即參考端或冷端）存在溫差時(shí)，在回路中產(chǎn)生熱電勢(shì)，通過(guò)測(cè)定熱電勢(shì)的大小并參考分度表即可得到感溫端的溫度值，此即為熱電效應(yīng)或塞貝克效應(yīng)[8]。

絕緣性能對(duì)熱電偶傳感器的影響機(jī)理可簡(jiǎn)化為如圖3所示的電路模型，當(dāng)考慮絕緣電阻對(duì)熱電偶性能的影響時(shí)，相當(dāng)于在熱電偶負(fù)載兩端并入一個(gè)絕緣電阻R絕，熱電偶并聯(lián)后的總熱電勢(shì)UL可表示為

UL=EP×■ ， （1）

式中：rp為熱電偶自身電阻，約0～5 Ω；RX為電子控制器的內(nèi)阻，為∞；R線(xiàn)為信號(hào)傳輸線(xiàn)的內(nèi)阻，可忽略不計(jì)。則式（1）可簡(jiǎn)化為[9]

UL=EP×■ 。 （2）

可以看出，如果鎧裝熱電偶絕緣導(dǎo)通，R絕降至接近于0，則對(duì)傳感器輸出信號(hào)有明顯影響，進(jìn)而影響傳感器的測(cè)溫精度。

由鎧裝熱電極結(jié)構(gòu)可知，熱電極內(nèi)部填充的氧化鎂等氧化物的絕緣性能直接決定了熱電偶的絕緣性能。已有研究顯示，高純度氧化鎂粉在1 100 ℃以?xún)?nèi)均具有良好的絕緣性能。然而，當(dāng)氧化鎂粉純度不高或長(zhǎng)期暴露在空氣中與水汽接觸時(shí)，易吸附空氣中的水分子形成氫氧化鎂（式（3）），氫氧化鎂的絕緣性能遠(yuǎn)低于氧化鎂，進(jìn)而造成絕緣電阻值降低。

MgO（s）+H2O（l）→Mg（OH）2（s） 。 （3）

2? 傳感器絕緣性能改進(jìn)研究

經(jīng)過(guò)前述對(duì)多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器結(jié)構(gòu)分析，分別對(duì)傳感器輸入端、傳輸端、輸出端三部分進(jìn)行結(jié)構(gòu)和生產(chǎn)工藝分析，在此基礎(chǔ)上制定相應(yīng)改進(jìn)措施，提升傳感器絕緣性能。

2.1? 輸入端絕緣性能改進(jìn)研究

傳感器輸入端主要由熱電極端部、氧化鎂粉及端蓋組成。熱電極端部?jī)?nèi)偶絲通過(guò)激光焊接工藝連接成一個(gè)閉合回路，然后填充氧化鎂粉并做充分干燥處理，最后將端蓋與熱電極端部外殼焊接在一起實(shí)現(xiàn)密封。通常，端蓋與熱電極端部采用激光焊連接，若焊接時(shí)部分工藝細(xì)節(jié)注意不當(dāng)會(huì)產(chǎn)生氣孔等焊接缺陷。經(jīng)分析，端蓋與熱電極端部焊縫之間存在氣孔的主要原因是焊接前氧化鎂粉干燥不充分，放置在空氣中可吸收空氣中的水分，焊接時(shí)由于溫度迅速升高，氧化鎂粉中的結(jié)晶水汽化形成焊接孔洞。

為驗(yàn)證上述分析的合理性，選取600根熱電極，每200根為一組進(jìn)行試驗(yàn)進(jìn)行封焊合格率統(tǒng)計(jì)。第一組采用干燥箱干燥，干燥后直接取出放置在空氣中2 h后進(jìn)行焊接；第二組采用干燥箱干燥，干燥后直接取出放置在空氣中24 h后進(jìn)行焊接；第三組采用干燥箱干燥后取出立即進(jìn)行焊接，焊接時(shí)其余待焊熱電極放置在紅外干燥箱中，焊接時(shí)每焊接一根拿取一根。試驗(yàn)后檢查焊縫質(zhì)量，3組熱電極端部封焊合格率分別為95%、87%、100%，表明充分干燥對(duì)提高熱電極焊接質(zhì)量效果明顯。隨吸潮現(xiàn)象的加重，熱電極端部封焊合格率降低，熱電極端部封焊時(shí)必須對(duì)其進(jìn)行充分干燥。

另一方面，激光焊焊接熔深相對(duì)較小，焊接強(qiáng)度較低，在發(fā)動(dòng)機(jī)特殊高溫振動(dòng)條件下易在焊縫處產(chǎn)生裂紋，影響熱電極端部密封性，進(jìn)而影響產(chǎn)品的絕緣性能。為解決該問(wèn)題，設(shè)計(jì)了如圖4所示的結(jié)構(gòu)，即在熱電極端部采用高溫冷拉焊絲進(jìn)行氬弧焊封焊，焊絲材料與熱電極外殼材料相同，焊接過(guò)程中，采用純銅工裝對(duì)熱電極端部焊接處進(jìn)行包裹和定位，并減少由于焊接高溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力，在提高結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的同時(shí)實(shí)現(xiàn)焊料與熱電極金屬外殼完全融合，有效避免由于前期端蓋焊接結(jié)構(gòu)焊縫失效造成的脫落或內(nèi)部吸潮現(xiàn)象，保證了鎧裝熱電偶的絕緣性能。

2.2? 傳輸端絕緣性能改進(jìn)研究

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶的傳輸端主要為鎧裝電纜經(jīng)過(guò)彎曲、旋鍛等變形工藝生產(chǎn)，單路鎧裝熱電偶傳輸端通常采用整支鎧裝電纜加工，密封性相對(duì)較好。然而，由于多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶主要功能為測(cè)量發(fā)動(dòng)機(jī)某截面周向多點(diǎn)溫度，需對(duì)鎧裝電纜進(jìn)行較大程度的彎曲加工成型。鎧裝電纜外套管通常為GH3039、GH3128等高溫合金材料，其進(jìn)行彎曲變形前若熱處理工藝設(shè)置不當(dāng)，易在彎曲過(guò)程中鎧裝電纜外套管產(chǎn)生宏觀(guān)或微觀(guān)裂紋（圖5），導(dǎo)致電纜內(nèi)部氧化鎂絕緣層外露，進(jìn)而發(fā)生吸潮，從而降低絕緣性能[10]。

（a）宏觀(guān)裂紋? ?? （b）微觀(guān)裂紋

本研究選取GH3128為鎧裝電纜外套管材料的表面質(zhì)量良好的鎧裝電纜（1#）、表面粗糙度大的鎧裝電纜（2#）和彎曲變形后已產(chǎn)生裂紋的同段鎧裝電纜尾部（3#）樣品分別進(jìn)行900 ℃和1 100 ℃不同時(shí)間熱處理退火，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)900 ℃退火處理不同時(shí)間后，鎧裝電纜彎曲后均產(chǎn)生裂紋。2#樣品經(jīng)過(guò)10 h退火后彎曲即產(chǎn)生裂紋；1#樣品經(jīng)過(guò)40 h退火后彎曲也產(chǎn)生裂紋；經(jīng)過(guò)1 100 ℃、40 h熱處理退火后對(duì)3種樣品彎曲均未發(fā)現(xiàn)裂紋。圖6（a）和圖6（b）分別為經(jīng)過(guò)不同溫度10 h退火后鎧裝電纜外套管材料的微觀(guān)形貌，可以看到，經(jīng)過(guò)900 ℃退火后，顯微組織中有較多的顆粒狀析出物，而經(jīng)過(guò)1 100 ℃退火后，顯微組織中無(wú)顆粒狀析出物分布。這是由于GH3128合金在850～950 ℃易析出大量顆粒狀μ相，μ相屬于有害的硬脆相，塑性相的晶粒被硬脆相分割并分布在晶界上易產(chǎn)生應(yīng)力集中，大大降低金屬的塑性；而經(jīng)過(guò)1 100 ℃高溫固溶處理后，可有效將硬脆的μ相溶解，從而改善材料的塑性。

（a）? 經(jīng)900 ℃退火? ? ? ? ?（b）? 經(jīng)1 100 ℃退火

2.3? 輸出端絕緣性能改進(jìn)研究

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶的輸出端主要包括用于將多路鎧裝熱電極傳輸端收集并聯(lián)和將其轉(zhuǎn)接至插座端的接線(xiàn)盒及用于信號(hào)集成輸出的插座，接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間采用火焰釬焊連接，接線(xiàn)盒與插座采用氬弧焊焊接密封，插座焊杯通過(guò)銀銅焊與偶絲連接。輸出端各處若密封性不好，空氣中的水汽將通過(guò)非密封點(diǎn)進(jìn)入插座和接線(xiàn)盒內(nèi)部與鎧裝熱電極內(nèi)部氧化鎂絕緣物接觸，導(dǎo)致絕緣性能降低。因此，對(duì)于輸出端主要通過(guò)插座結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)、細(xì)化火焰釬焊工藝、設(shè)計(jì)專(zhuān)用焊接散熱工裝等方式提高產(chǎn)品絕緣性能。

2.3.1? 插座結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶的插座為常規(guī)圓形插座，插座外殼與插針之間通過(guò)玻璃燒結(jié)形成密封性絕緣體。表2對(duì)比了采用氬弧焊和銀銅焊焊接后通過(guò)氦質(zhì)譜檢漏儀測(cè)試插座氣密性結(jié)果，可以看出，經(jīng)過(guò)氬弧焊和銀銅焊后插座氣密性均有所降低，氬弧焊對(duì)插座氣密性影響更大，較焊接前泄漏量增加3個(gè)數(shù)量級(jí)。這主要是由于插座與接線(xiàn)盒的連接焊縫與玻璃燒結(jié)面間距離較近，氬弧焊接時(shí)產(chǎn)生的高溫易導(dǎo)致玻璃燒結(jié)面受熱變形，因玻璃燒結(jié)面與插座外殼差異產(chǎn)生縫隙使插座氣密性下降。

為盡可能避免焊接過(guò)程對(duì)傳感器輸出端氣密性的影響，對(duì)插座結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)。如圖7所示，主要在兩方面做了改進(jìn)設(shè)計(jì)：①插座一體化設(shè)計(jì)，將原有安裝板作為插座殼體的一部分，實(shí)現(xiàn)插座與接線(xiàn)盒焊接位置遠(yuǎn)離玻璃燒結(jié)面；②對(duì)接觸件結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，將焊杯和轉(zhuǎn)接絲整合為焊針，省略銀銅焊。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證，改進(jìn)后結(jié)構(gòu)的密封性明顯提升。

（a）? 改進(jìn)前? ? ? ? ? ? ? ? （b）? 改進(jìn)后

2.3.2? 細(xì)化火焰釬焊工藝

多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的焊接質(zhì)量是影響輸出端密封性的另一關(guān)鍵位置，該位置采用火焰釬焊進(jìn)行焊接密封，圖8為焊接位置宏觀(guān)及微觀(guān)示意圖。焊接工藝流程為首先通過(guò)專(zhuān)用工裝進(jìn)行熱電極組件裝配固定，然后在鎧裝熱電極電纜尾部接線(xiàn)盒內(nèi)側(cè)涂MgO溶劑作為阻焊劑，為防止釬焊焊料熔融狀態(tài)時(shí)流淌至接線(xiàn)盒內(nèi)部電纜端面污染鎧材內(nèi)部絕緣氧化物，最后在待焊接處涂釬料進(jìn)行焊接。因此，影響該位置焊接質(zhì)量的因素主要有零件清潔程度、阻焊劑配比、焊接放置方式等，需在焊接時(shí)進(jìn)行精細(xì)化研究。

（a）? 焊接位置示意圖? ? ? ?（b）? 焊接位置微觀(guān)示意圖

1）零件清潔程度。零件清潔程度對(duì)焊接質(zhì)量有較大影響，當(dāng)接線(xiàn)盒內(nèi)外部表面和鎧裝熱電極電纜表面存在油污、雜質(zhì)等且位于熱電極電纜與接線(xiàn)盒配合待焊處時(shí)，將影響焊縫金屬熔合和焊接牢固性。因此，焊接前需對(duì)待焊零件采用無(wú)水乙醇或丙酮充分潔凈清洗。

2）阻焊劑配比。多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的火焰釬焊釬料和阻焊劑涂覆位置如圖9所示，阻焊劑主要用于防止釬焊焊料熔融狀態(tài)時(shí)流淌至接線(xiàn)盒內(nèi)部電纜端面污染鎧材內(nèi)部絕緣氧化物。阻焊劑采用氧化鎂粉和去離子水按一定比例配制，其配比將直接影響待焊部位的焊接效果。

為了驗(yàn)證不同濃度配比的氧化鎂阻焊劑的涂覆效果，將氧化鎂粉與去離子水（質(zhì)量比）按照1∶1～1∶4.5進(jìn)行配比進(jìn)行涂覆試驗(yàn)，觀(guān)察阻焊劑的流布情況（表3）。結(jié)果表明，當(dāng)氧化鎂粉∶去離子水（質(zhì)量比）=1∶1時(shí)，無(wú)法形成有效的糊狀物，混合物為半粉末狀態(tài)，涂覆后混合物易脫落，不能起到有效黏接阻焊作用；氧化鎂粉∶去離子水（質(zhì)量比）=1∶3.5（或大于3.5）時(shí)，混合物為液態(tài)，涂覆后阻焊劑可流淌至待焊區(qū)域等其他部位，阻焊效果不佳；氧化鎂粉∶去離子水（質(zhì)量比）=1∶3時(shí)，氧化鎂粉與去離子水能夠形成黏度較好的糊狀物，涂覆后黏接和阻焊效果良好。

3）焊接放置方式。根據(jù)釬焊連接原理，由于釬料在高溫條件下呈液態(tài)，待焊工件的擺放方式將影響釬料的流淌性最終影響焊接效果。圖10分別研究了水平放置和垂直放置對(duì)焊縫的微觀(guān)影響，由顯微分析結(jié)果可知，采用水平放置焊接，焊縫末端可能存在釬料未流布區(qū)域，而采用豎直放置的方式，在重力作用下焊縫釬料流布均勻，填充密實(shí)。因此，垂直放置焊接更有利于焊料填充提高焊接質(zhì)量。

（a）? 水平焊接? ? ? ? ? ? ? （b）? 垂直焊接

綜上，通過(guò)提高零件潔凈程度、合理調(diào)配阻焊劑、采用垂直放置方式釬焊均有利于改善焊縫質(zhì)量，提高傳感器接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的焊接密封性。

2.3.3? 設(shè)計(jì)專(zhuān)用焊接散熱工裝

為進(jìn)一步提高傳感器輸出端焊接質(zhì)量，將插座與接線(xiàn)盒焊接位置遠(yuǎn)離玻璃燒結(jié)面的同時(shí)設(shè)計(jì)了專(zhuān)用焊接散熱工裝，焊接工裝為兩半圓形純銅零件，焊接時(shí)可將插座包裹，迅速將焊接熱量散失，進(jìn)一步避免玻璃封接面承受較高溫度。為了驗(yàn)證焊接工裝的有效性，按照傳感器輸出端結(jié)構(gòu)試制（圖11）的試驗(yàn)件，接線(xiàn)盒內(nèi)部灌封氧化鎂粉，焊接插座時(shí)用紅外溫度計(jì)對(duì)玻璃封接面進(jìn)行監(jiān)控，結(jié)果顯示在相同焊接工藝條件下，采用焊接工裝后玻璃封接面溫度（約140 ℃）可降至原未采用焊接工裝的玻璃封接面溫度的一半（約300 ℃）。

3? 結(jié)論

1）充分干燥后焊接對(duì)提高熱電極焊接質(zhì)量效果明顯，熱電極端部采用高溫冷拉焊絲進(jìn)行氬弧焊封焊替代激光焊焊接，并在焊接時(shí)采用純銅工裝也可改善熱電極端部密封效果，提高絕緣性能。

2）多測(cè)點(diǎn)鎧裝熱電偶傳輸端鎧裝電纜彎曲變形前進(jìn)行適當(dāng)溫度固溶處理可有效將硬脆雜質(zhì)相溶解，改善材料的塑性，進(jìn)而保證鎧裝熱電極電纜彎曲質(zhì)量。

3）通過(guò)插座結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)、細(xì)化火焰釬焊工藝、設(shè)計(jì)專(zhuān)用焊接散熱工裝等方式也可提高傳感器輸出端的密封性能，接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的火焰釬焊工序中，提高零件潔凈程度、合理調(diào)配阻焊劑、采用垂直放置方式釬焊均有利于改善焊縫質(zhì)量，從而改善傳感器的絕緣性能。

參考文獻(xiàn)：

[1] 李國(guó)鴻，郭海東，左思佳.航空發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度測(cè)量通道故障智能檢測(cè)方法研究[J].測(cè)控技術(shù)，2019，38（12）：60-65.

[2] 王兵.航空發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度測(cè)量裝置研究[D].蘇州：蘇州大學(xué).

[3] 吳虹，季江華.發(fā)動(dòng)機(jī)排氣溫度測(cè)量方法分析[J].測(cè)控技術(shù)，2014（33）：146-151.

[4] 秦彩霞，翟小英，牛曉利.鎧裝熱電偶絕緣電阻的分析與改進(jìn)[J].儀器儀表用戶(hù)，2014，21（1）：22-23.

[5] 黃振軍.某斯特林用鎧裝熱電偶使用壽命與其影響因素的研究[J].柴油機(jī)，2016，38（4）：50-52.

[6] 蘇杏麗.鎧裝熱電偶電纜及鎧裝熱電偶國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)化情況分析[J].自動(dòng)化儀表，2017，38（8）：68-72.

[7] 王魁漢.溫度測(cè)量實(shí)用技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007.

[8] 王天資，任侃，張磊，等.鎳鉻-鎳硅鎧裝熱電偶測(cè)溫精度影響分析[J].測(cè)控技術(shù)，2018，37（S2）：308-311.

[9] 錢(qián)富和.鎧裝熱電偶絕緣電阻及其影響因素[J].工業(yè)儀表與自動(dòng)化裝置，1991（2）：58-62.

[10] 王劍星，張立新，肖翔，等.鎧裝熱電偶電纜在彎曲加工過(guò)程中的斷裂原因[J].理化檢驗(yàn)-物理分冊(cè).2022，58（4）：49-51.