孫玉昆，王和，2，陳國一，金龍，王明

（1.天津航天瑞萊科技有限公司沈陽分部，沈陽 110027；2.北京強度環(huán)境研究所，北京 100076）

引言

在航空航天技術(shù)飛速發(fā)展的21 世紀，各國的防空技術(shù)和反導(dǎo)技術(shù)越來越先進，攔截各類飛機和導(dǎo)彈的能力越來越強，高超音速飛行器逐漸成為目前公認的最有效的新式裝備。高超音速飛行器在飛行過程中，翼舵結(jié)構(gòu)和防護結(jié)構(gòu)會處于嚴酷的熱噪/熱力環(huán)境中，極易發(fā)生失效破壞，對飛行器的安全造成嚴重威脅。為提升飛行器的可靠性，國內(nèi)科研機構(gòu)針對耐高溫、耐噪聲、耐振動的新式復(fù)合材料的研發(fā)開展了眾多研究。本文通過對一種復(fù)合材料加筋壁板進行室溫振動試驗、高溫振動試驗、室溫噪聲試驗、高溫噪聲試驗，并在試驗過程中采集高溫振動及高溫噪聲下的加速度響應(yīng)，記錄了試驗件的破壞形式以及復(fù)合材料加筋壁板動態(tài)破壞時響應(yīng)變化規(guī)律，為復(fù)合材料加筋壁板的結(jié)構(gòu)設(shè)計和使用提供試驗依據(jù)。

1 試驗技術(shù)方案

1.1 室溫/高溫振動試驗實施方案

室溫/高溫振動試驗系統(tǒng)包括振動載荷加載系統(tǒng)、熱載荷施加系統(tǒng)及測量控制系統(tǒng)。振動載荷加載系統(tǒng)：采用電動式振動臺，試驗過程采用閉環(huán)控制；加熱系統(tǒng)：由石英燈加熱器組成，通過輻射加熱模擬熱載荷；測量控制系統(tǒng)包括加速度監(jiān)測/控制、溫度監(jiān)測控制、應(yīng)變信號實時采集：加速度監(jiān)測/控制-采用激光測振儀監(jiān)測試驗件的振動幅值響應(yīng)，實時記錄測量點時域、頻域數(shù)據(jù)和振動響應(yīng)頻率降低的時間；溫度控制與監(jiān)測-在試驗件上布置溫度傳感器，建立試驗件整體溫度梯度，以便保持或驗證溫度符合容差要求；應(yīng)變采集-采用常溫應(yīng)變和高溫應(yīng)變片實時記錄測量點時域、頻域數(shù)據(jù)和振動響應(yīng)頻率降低的時間。室溫/高溫振動試驗實施方案如圖1 所示。

圖1 室溫/高溫振動試驗實施方案

1.1.1 振動載荷施加

振動試驗加載采用電動式振動臺，試驗采用閉環(huán)4點平均控制，控制點位于試驗工裝上靠近試驗件的位置。試驗中為防止試驗過程中地回路干擾，控制傳感器螺接到絕緣塊上，再通過絕緣塊連接到控制點上。試驗時將控制儀生成的驅(qū)動信號通過功率放大器逐級放大，然后驅(qū)動振動臺工作，同時控制點的響應(yīng)信號反饋回控制儀，將其與設(shè)定好的參考譜或量級進行比較、修正，得出新的驅(qū)動譜，如此反復(fù)，使控制譜達到并滿足試驗控制精度要求。

試驗過程中，信號采集和處理系統(tǒng)監(jiān)視控制點及測點響應(yīng)，具體振動控制及測量過程見圖2。

圖2 振動試驗控制及測量過程框圖

1.1.2 高溫載荷施加

典型結(jié)構(gòu)件的熱載荷加載采用成熟的高功率紅外石英燈加熱技術(shù)，石英燈具有加熱溫度高，控制性能好，熱場靈活等特點，適合不同規(guī)模下不同外形結(jié)構(gòu)的各類材料的熱載荷模擬。

根據(jù)試驗件的形狀尺寸大小和加熱最高溫度要求（700 ℃），采用石英燈管作為加熱元器件，因試驗件為加筋壁板結(jié)構(gòu)且為單面加熱，將石英燈設(shè)計一個平板型，加熱器加熱區(qū)域700 mm*700 mm，遠大于試驗件的尺寸，保證試驗件受熱均勻。

石英燈加熱主要原理為加熱器控制系統(tǒng)中加熱元件由電功率調(diào)節(jié)裝置供電，其所發(fā)出的輻射熱由溫度傳感器接受，經(jīng)放大后輸入計算機進行比較、運算和校正調(diào)節(jié)后的控制信號輸出給電功率調(diào)節(jié)裝置，改變加熱石英燈的兩端電壓值，從而控制輻射熱流密度的大小。

由于在高溫及振動聯(lián)合加載情況下，溫度傳感器極易損壞，高溫振動聯(lián)合試驗采用開環(huán)電壓控制石英燈系統(tǒng)，即當試驗件上溫度測點達到溫度要求時，采用記錄的電壓值維持試驗件溫度穩(wěn)定，以便防止溫度傳感器在振動試驗過程中掉落或損壞，導(dǎo)致溫度控制系統(tǒng)異常。

1.1.3 振動試驗載荷及約束條件

振動試驗分別在室溫和高溫（700±20）℃（蒙皮溫度）條件下進行，試驗載荷譜為寬帶隨機振動載荷，隨機振動載荷有效值為30.96 GRMS。

試驗件通過夾具固定在振動臺上，試驗件通過兩端邊的螺栓孔與夾具連接；試驗件安裝時，通過力矩扳手保持擰緊力矩一致，使試驗件固有振動頻率保持一致。

1.2 室溫/高溫噪聲試驗實施方案

噪聲試驗采用單通道熱噪聲行波管進行噪聲、溫度加載，試驗系統(tǒng)包括行波管及配套工裝裝置、溫度控制加載系統(tǒng)、噪聲控制加載系統(tǒng)、試驗數(shù)據(jù)測量采集系統(tǒng)等。試驗件通過特定工裝與行波管進行連接，試驗件安裝在行波管壁板中間位置，與行波管兩側(cè)的壁板距離保持一致。試驗系統(tǒng)示意圖如圖3 所示。

圖3 室溫/高溫噪聲試驗實施方案

1.2.1 噪聲載荷施加

噪聲采用熱與噪聲復(fù)合式行波管進行加載。聲源為1 個12 kw 電動氣流揚聲器。電動氣流揚聲器（簡稱揚聲器）由換能器（音頭）與專門設(shè)計的指數(shù)號筒組成。揚聲器由空壓機系統(tǒng)產(chǎn)生的低壓壓縮空氣驅(qū)動發(fā)聲而產(chǎn)生行波聲場。聲譜通過輸入給換能器內(nèi)動圈的控制信號進行控制。

在行波管試驗段上選擇兩點安裝傳聲器，取平均信號作為控制信號，設(shè)定（控制）譜為試驗要求的聲譜。通過控制每個揚聲器的輸入功率譜，調(diào)整行波聲場的聲譜，使每一路測量的聲信號與試驗條件（聲譜）逼近，并最終達到一致（即滿足容差要求），具體噪聲試驗控制及測量過程見圖4。

圖4 噪聲試驗控制及測量過程框圖

1.2.2 高溫載荷施加

噪聲熱載荷以輻射加熱方式實施，熱載荷實施的主體為輻射加熱器，加熱器與行波管組合在一起即構(gòu)成了熱復(fù)合式形波管。

熱復(fù)合式行波管按照行波管的設(shè)計原則進行聲場流道的設(shè)計，按照加熱功率及分區(qū)進行加熱器的設(shè)計，加熱器的反射板既作為加熱元件的安裝基礎(chǔ)、反射平面，又構(gòu)成行波管的主體。加熱元件于噪聲場內(nèi)部，受到強噪聲作用，因此，要求加熱元件及其安裝結(jié)構(gòu)具有耐噪聲性能。目前，耐噪聲加熱器具有500 ℃、165 dB 的加熱及耐噪聲能力。

加熱器主體、加熱元件供電電極均為水冷卻結(jié)構(gòu)。

加熱區(qū)為平面，設(shè)計平面加熱器。整個加熱面分為1 個加熱區(qū)。有效加熱區(qū)域約為550 mm×550 mm，滿足加熱要求。

由于在高溫及噪聲聯(lián)合加載情況下，溫度傳感器極易損壞，高溫噪聲聯(lián)合試驗采用開環(huán)電壓控制加熱系統(tǒng)，即當試驗件上溫度測點達到溫度要求時，采用記錄的電壓值維持試驗件溫度穩(wěn)定，以便防止溫度傳感器在噪聲試驗過程中掉落或損壞，導(dǎo)致溫度控制系統(tǒng)異常。

1.2.3 噪聲試驗載荷及約束條件

試驗載荷為寬帶隨機噪聲譜， 譜型按照GJB 150.17A-2009 中提供的標準譜執(zhí)行，總聲壓級為165.2 dB。

通過設(shè)計轉(zhuǎn)接夾具，將試驗件通過兩側(cè)的安裝孔安裝在行波管試驗段艙壁上，在安裝時，在試件和固定夾具間增加耐高溫柔性材料防止應(yīng)力集中，試驗件的受試面（光面）作為行波管的一部分，暴露于聲激勵中。使該面與管道的內(nèi)表面齊平，以防止引入空腔共鳴或局部紊流效應(yīng)。

1.3 溫度、加速度及應(yīng)變測量方法

溫度測量方法：在高溫振動及高溫噪聲試驗前，需在試驗件上布置溫度傳感器，以檢驗?zāi)繕藴囟容d荷下試驗件溫度情況，溫度傳感器布置如圖5 所示，溫度傳感器在調(diào)試過程中選取5 點進行，中心點K1 為溫度控制點，K2、K3、K4、K5 作為溫度測量點，以保證試驗件各個位置的溫度均符合（700±20）℃的容差要求。溫度傳感器采用膠接方式進行安裝，其引線采用膠接方式進行固定。

圖5 溫度測點位置

加速度測量方法：振動試驗及噪聲試驗的加速度測量均采用非接觸式紅外激光測振儀，VibroFlex 高性能單點式激光測振儀具有以下特點：紅外激光測振儀，具有極高靈敏度，對高溫環(huán)境下的測試具有高可靠性，特別是測試試驗件處于高溫環(huán)境，其極高靈敏度使測試增加了高可靠性；高靈敏度光學(xué)頭，配置長距離鏡頭，可遠距離非接觸測試物體的振動。不受物體材料性質(zhì)、溫度等的影響；光學(xué)頭具有自動聚焦功能；信號處理器采用模塊式結(jié)構(gòu)，以適應(yīng)不同應(yīng)用的要求，具有極大的動態(tài)范圍，可測量從亞原子級微弱振動到上百萬g 強沖擊振動；采樣頻率：（0～100）kHz。

2 試驗過程與結(jié)果

2.1 室溫/高溫振動試驗過程

室溫振動試驗中，試驗件按實際工作狀態(tài)安裝在專用夾具上，夾具剛性固定在振動臺動圈上，試驗采用四點平均方式控制?？刂泣c均位于試驗件與夾具的剛性連接處。試驗過程中通過激光測振儀實時監(jiān)測加速度響應(yīng)數(shù)據(jù)。

試驗件#01 在室溫下有效振動時長2 h 40 min 時，加速度響應(yīng)及應(yīng)變監(jiān)測頻率突降，檢查發(fā)現(xiàn)壁板的外側(cè)筋板出現(xiàn)橫向擴展裂紋，加速度一階響應(yīng)變化曲線如圖6所示。

圖6 加速度響應(yīng)變化曲線對比（#01）

高溫振動試驗中，石英燈系統(tǒng)以1℃/s 的升溫速率開始加溫，待試驗件溫度穩(wěn)定后，開始高溫振動試驗，各點溫度均符合（700±20）℃的容差要求，溫度控制/監(jiān)測曲線如圖7 所示。試驗件#02、#03 分別在在高溫下有效振動時長第42 min、38 min 時，加速度響應(yīng)監(jiān)測頻率出現(xiàn)突降現(xiàn)象，檢查發(fā)現(xiàn)擴展裂紋均分布在壁板的外側(cè)筋板上。室溫振動后通過與仿真計算結(jié)果相比（表1），破壞模式及加速度1 階響應(yīng)峰值與仿真結(jié)果較一致。

圖7 高溫振動試驗溫度控制/監(jiān)測曲線

2.2 室溫/高溫噪聲試驗過程

室溫噪聲試驗時，試驗件按要求狀態(tài)安裝在專用夾具上，夾具剛性固定在行波管試驗段上，使得試驗件表面和行波管側(cè)壁處于同一平面，噪聲沿管道傳播，并以掠入射方式施加在試驗件的表面上。在行波管試驗段上選擇兩點安裝傳聲器，分別位于試驗件長度1/4、3/4 位置處，取平均信號作為控制信號，設(shè)定（控制）譜為試驗要求的聲譜，通過控制每個揚聲器的輸入功率譜，調(diào)整行波聲場的聲譜，使每一路測量的聲信號與試驗條件（聲譜）逼近，并最終達到一致（即滿足容差要求）。試驗過程中通過激光測振儀實時監(jiān)測加速度響應(yīng)數(shù)據(jù)。

試驗件#04 在室溫下有效噪聲時長5 h 32 min 時，加速度響應(yīng)監(jiān)測頻率突降，檢查發(fā)現(xiàn)壁板的外側(cè)筋板與蒙皮連接的鉚釘?shù)袈洹?/p>

高溫噪聲試驗中，石英燈系統(tǒng)以1 ℃/s 的升溫速率開始加溫，待試驗件溫度穩(wěn)定后，開始高溫振動試驗，各點溫度均符合（450±15）℃的容差要求，溫度控制/監(jiān)測曲線如圖8 所示。試驗件#05、#06 分別在在高溫有效噪聲時長第2 h 55 min、2 h 37 min 時，加速度響應(yīng)監(jiān)測頻率出現(xiàn)突降現(xiàn)象，檢查發(fā)現(xiàn)壁板的外側(cè)筋板與蒙皮連接的鉚釘?shù)袈?。室溫噪聲后通過與仿真計算結(jié)果相比（表2），破壞位置及加速度1 階響應(yīng)峰值與仿真結(jié)果較一致。

表2 室溫噪聲試驗結(jié)果與仿真計算結(jié)果對比

圖8 高溫噪聲試驗溫度控制/監(jiān)測曲線

2.3 試驗結(jié)果

通過對某復(fù)合材料加筋壁板進行室溫/高溫下的振動試驗、噪聲試驗，得到該試驗件的破壞位置、響應(yīng)變化結(jié)果及破壞時間，振動試驗結(jié)果如表3 所示。

表3 室溫/高溫振動、噪聲試驗結(jié)果

3 結(jié)束語

本文針對復(fù)合材料加筋壁板的動態(tài)結(jié)構(gòu)破壞模式問題，分別設(shè)計了室溫和高溫環(huán)境下的振動/噪聲試驗實施技術(shù)方案，同時選用非接觸式測試方法測試加速度響應(yīng)信號，全時段采集高溫下的試件響應(yīng)，能及時發(fā)現(xiàn)試驗件破壞時間。將室溫下振動/噪聲試驗的結(jié)果與仿真結(jié)果對比，試驗件響應(yīng)頻率、破壞位置與仿真結(jié)果一致，表明了試驗方法的有效性。

通過實際的試驗實施，驗證了高溫振動及高溫噪聲試驗方案的合理性，并給出了復(fù)合材料加筋壁板在室溫/高溫下振動和噪聲分別影響下的破壞時間及破壞模式。復(fù)合材料加筋壁板的工作區(qū)域溫度一般較高，高溫下的破壞失效模式對于改進工藝及結(jié)構(gòu)有參考意義。