姜顥宇，齊 磊，孫孝峰，趙 巍，李 昕，翟燕飛

（1.燕山大學(xué)電氣工程學(xué)院，河北省秦皇島市 066004；2.國網(wǎng)冀北電力有限公司秦皇島供電公司，河北省秦皇島市 066099）

0 引言

在能源結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)型背景下，新能源主導(dǎo)新型電力系統(tǒng)呈現(xiàn)電力電子化、高隨機(jī)性、低慣性等特征［1-2］。為此，考慮局部電網(wǎng)運(yùn)行約束，合理評價電力系統(tǒng)對可再生能源的承載能力，是統(tǒng)籌規(guī)劃新能源裝機(jī)容量和上網(wǎng)電量的重要依據(jù)［3-4］。

考慮線路容量約束，文獻(xiàn)［5］對分布式能源接入電力系統(tǒng)的布局和規(guī)劃評估進(jìn)行了綜述，為處理多目標(biāo)約束的復(fù)雜工程問題提供了指導(dǎo)；文獻(xiàn)［6］將過載風(fēng)險作為光伏接入容量的限制，結(jié)合供電線路提出了最大光伏接入容量規(guī)劃方法?？紤]電壓頻率穩(wěn)定，文獻(xiàn)［7］對比了幾種典型的光伏承載能力量化方法的應(yīng)用場景和優(yōu)缺點(diǎn)；文獻(xiàn)［8］研究了高滲透率對配電系統(tǒng)的電壓調(diào)節(jié)動態(tài)特性和暫態(tài)特性的影響，評估了節(jié)點(diǎn)電壓達(dá)到臨界時系統(tǒng)承載容量的上限；文獻(xiàn)［9］綜合節(jié)點(diǎn)電壓上升與電壓諧波畸變限值，確定系統(tǒng)的最大光伏接入量。

此外，新能源接入比例的提升導(dǎo)致電網(wǎng)不斷變?nèi)?、振蕩頻發(fā)、電能質(zhì)量變差，進(jìn)而引發(fā)逆變器并網(wǎng)電壓及電流超出額定值，導(dǎo)致逆變器開關(guān)管電壓、電流應(yīng)力增加，存在炸機(jī)風(fēng)險。同時，振蕩過流可能會觸發(fā)繼電保護(hù)裝置，造成新能源脫網(wǎng)。上述非正常并網(wǎng)現(xiàn)象會反向制約滲透率的繼續(xù)提升，如沽源地區(qū)因電流諧振導(dǎo)致風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故［10-13］?；谧杩狗治龇ǎ壳耙延休^多振蕩機(jī)理分析的相關(guān)研究［14-17］。對于射線型配電網(wǎng)，文獻(xiàn)［18］應(yīng)用模態(tài)分析法分析了控制參數(shù)、LCL 濾波器參數(shù)變化對系統(tǒng)振蕩的影響。文獻(xiàn)［19］提出當(dāng)逆變器并網(wǎng)容量增加時，組串式光伏逆變器的共模電路會產(chǎn)生共模諧振。文獻(xiàn)［20］提出，當(dāng)逆變器并網(wǎng)臺數(shù)增加時，隨著新舊集電線路長度的接近，系統(tǒng)容易失穩(wěn)。因此，振蕩問題逐漸成為限制電網(wǎng)新能源滲透率提升的關(guān)鍵因素之一。

對于系統(tǒng)允許接入的最大新能源容量評估問題，考慮過載風(fēng)險、電壓穩(wěn)定限制等已有較多研究［5-9］。同時，考慮振蕩頻發(fā)這一新型小信號穩(wěn)定性約束下的新能源最大接入容量評估問題，已有相關(guān)前瞻性研究［21-23］。文獻(xiàn)［21］提出用于復(fù)雜多饋入系統(tǒng)小信號穩(wěn)定評估的廣義短路比指標(biāo)。進(jìn)一步地，文獻(xiàn)［22］考慮小干擾同步穩(wěn)定約束，構(gòu)建了廣義短路比約束下的新能源最大接入容量評估模型，并提出了半定規(guī)劃模型轉(zhuǎn)化方法，實現(xiàn)了固定接入節(jié)點(diǎn)場景下新能源容量最優(yōu)分配比例的高效求解。同時，考慮構(gòu)網(wǎng)型逆變器的額外接入場景，文獻(xiàn)［22］還開展了面向新能源接入容量最大化的新能源最優(yōu)落點(diǎn)評估。該研究對高比例新能源系統(tǒng)的滲透率提升及規(guī)劃具有重要意義。

未來，將有更多的分布式發(fā)電（distributed generation，DG）單元接入配電網(wǎng)，復(fù)雜的多饋入系統(tǒng)及多變的運(yùn)行環(huán)境還會誘發(fā)中高頻諧振問題，制約新能源滲透率的提高。為此，本文以逆變器容量變化下變流器與電網(wǎng)快速交互造成的數(shù)百赫茲中高頻諧振為約束，探索多饋入新能源集群最大容量協(xié)同分配方法。首先，建立新能源集群多饋入系統(tǒng)復(fù)矢量形式的阻抗模型；然后，基于靈敏度協(xié)同原則，提供求解局部微網(wǎng)中接入可再生能源總?cè)萘可舷藜案骷悍秩萘績?yōu)化分配的方法；最后，以IEEE 9 節(jié)點(diǎn)和IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)為算例，通過硬件在環(huán)半實物仿真測試系統(tǒng)驗證了所提理論的可行性。

1 新能源多饋入系統(tǒng)穩(wěn)定性評估模型

圖1 所示廣義多饋入系統(tǒng)指的是供電網(wǎng)絡(luò)連接形式隨意（并非僅含有單一環(huán)型、射線型連接形式）、饋入節(jié)點(diǎn)隨機(jī)的多節(jié)點(diǎn)分布式新能源饋入局部電網(wǎng)。該新能源多饋入系統(tǒng)可劃分為新能源側(cè)和電網(wǎng)側(cè)兩部分。新能源側(cè)定義為所分析系統(tǒng)中可再生能源轉(zhuǎn)化為電能的環(huán)節(jié)，也是易受外界影響的可控部分，即多個新能源DG 集群；電網(wǎng)側(cè)定義為等效無窮大電網(wǎng)和相應(yīng)的連接網(wǎng)絡(luò)。通過對新能源側(cè)建立模型，對電網(wǎng)側(cè)等效化簡，可以將二者聚合分析，進(jìn)而解決系統(tǒng)的穩(wěn)定性問題。

圖1 廣義多饋入系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of generalized multi-infeed system

1.1 并網(wǎng)逆變器的阻抗模型

電流源型逆變器（current source inverter，CSI）的主電路及控制環(huán)路如附錄A 圖A1 所示。圖中：Lf為逆變器濾波電感；Cf為濾波電容；Rf為濾波電容串聯(lián)電阻；Lt為網(wǎng)側(cè)電感；io為輸出電流；vo為輸出電壓；Vdc為直流側(cè)電壓；PWM 表示脈寬調(diào)制；Gc為電流比例-積分（PI）控制器；PLL 為鎖相環(huán)控制器；θPLL為鎖相角度；iod和ioq分別為輸出電流的d、q軸分量；iodref和ioqref分別為輸出電流參考值的d、q軸分量；vod和voq分別為輸出電壓的d、q軸分量；kv為電壓前饋增益?？刂品绞讲捎迷赿q坐標(biāo)系下，基于電網(wǎng)電壓前饋的單電流環(huán)控制方案。

本文聚焦研究中高頻諧振約束下多饋入系統(tǒng)集群工作點(diǎn)的最優(yōu)分配問題，考慮傳統(tǒng)abc 坐標(biāo)系下阻抗建模不含額定工作點(diǎn)的缺陷及穩(wěn)定裕度方便量化評估的需求，采用文獻(xiàn)［24］中涵蓋完整環(huán)路的基于自導(dǎo)納和伴隨導(dǎo)納的阻抗推導(dǎo)方法進(jìn)行建模。假設(shè)本文研究附錄A 圖A1 所示逆變器直流側(cè)前級保持穩(wěn)定且具有較大的母線電容，同時電流環(huán)控制器參數(shù)均一致且鎖相環(huán)控制帶寬為50 Hz，因此，次超同步頻段的頻率耦合效應(yīng)并不明顯［25-26］?？紤]本文所關(guān)注的中高頻諧振問題，對文獻(xiàn)［24］的復(fù)矢量形式阻抗模型進(jìn)行簡化，僅采用該模型的自導(dǎo)納（阻抗）部分進(jìn)行穩(wěn)定性判斷。阻抗推導(dǎo)中，下標(biāo)p 表示含工作點(diǎn)變量，上標(biāo)s 表示系統(tǒng)變量，上標(biāo)c 表示控制變量。

1）主電路模型

將拉氏變換改寫為復(fù)矢量形式，并將工作點(diǎn)引入輸出電壓、輸出電流和占空比，建立主電路的小信號模型如下：

式中：Δvpo、Δipo、Δdp分別為含工作點(diǎn)的輸出電壓、電流和占空比的復(fù)矢量形式小信號擾動量；Gid為電流I與占空比的傳遞函數(shù)；為并網(wǎng)逆變器開環(huán)阻抗；系數(shù)G1、G2、G3的具體含義及計算過程詳見附錄A。

2）鎖相環(huán)模型

復(fù)矢量形式鎖相環(huán)小信號模型為：

式中：Δθp為含工作點(diǎn)的相角差；上標(biāo)“*”表示共軛運(yùn)算；Tpll為鎖相環(huán)控制器傳遞函數(shù)，計算過程及表達(dá)式詳見附錄A。

對逆變器輸出電壓施加小信號擾動，可得逆變器輸出電壓復(fù)矢量小信號表達(dá)式為：

將式（2）代入式（3），可得：

式中：Gpllv為鎖相環(huán)環(huán)節(jié)對電壓影響的傳遞函數(shù)為系統(tǒng)輸出電壓。

類比電壓擾動的引入，考慮電流擾動、占空比擾動的小信號表達(dá)式如下：

式中：Gplli、Gplld分別為鎖相環(huán)環(huán)節(jié)對電流和占空比影響的傳遞函數(shù)；分別為系統(tǒng)輸出電流和占空比；為輸出控制用占空比的小信號擾動。

上述公式的計算過程詳見附錄A。

3）控制環(huán)路模型

CSI 控制環(huán)路小信號表達(dá)式為：

根據(jù)小信號表達(dá)式（4）至式（7），繪制CSI 閉環(huán)小信號控制框圖如附錄A 圖A2 所示，則含工作點(diǎn)的CSI 閉環(huán)阻抗Zoi為：

1.2 基于電網(wǎng)絡(luò)理論的系統(tǒng)聚合模型

實際應(yīng)用的電力系統(tǒng)的電網(wǎng)側(cè)通常為射線型和環(huán)網(wǎng)型結(jié)構(gòu)混合應(yīng)用，在統(tǒng)計負(fù)載端阻抗時，無法清晰有效地計算分析。根據(jù)電網(wǎng)絡(luò)理論，高于3 階的角形網(wǎng)絡(luò)支路數(shù)多于星形網(wǎng)絡(luò)，角形網(wǎng)絡(luò)可以變換為星形網(wǎng)絡(luò)。因此，面對高階復(fù)雜的配點(diǎn)網(wǎng)側(cè)，需要應(yīng)用廣義星角變換理論進(jìn)行化簡分析［27-28］。多角形電路等效為星形電路的各支路阻抗表達(dá)式具體推導(dǎo)詳見附錄B，其中，多角形電路等效為星形電路的各支路阻抗為：

式中：Zi和yi分別為節(jié)點(diǎn)i與新建立的中心節(jié)點(diǎn)之間的等效阻抗和導(dǎo)納；yij為節(jié)點(diǎn)i和j間導(dǎo)納；n為星形電路的支路個數(shù)。

廣義多饋入配電系統(tǒng)阻抗結(jié)構(gòu)如圖2（a）所示，集群都采用電流源型并網(wǎng)逆變器。應(yīng)用電網(wǎng)絡(luò)變換，對于每個新能源集群所在區(qū)域進(jìn)行聚合處理，通過廣義星角變換對每個集群所在饋線拓?fù)溥M(jìn)行化簡整合，聚合新能源側(cè)和電網(wǎng)側(cè)，將復(fù)雜的電力系統(tǒng)拓?fù)滢D(zhuǎn)化為圖2（b）所示的射線型結(jié)構(gòu)。圖中：ZlineA-a為線路A 與逆變器a 之間的線路阻抗。

圖2 配電網(wǎng)廣義星角變換示意圖Fig.2 Schematic diagram of generalized star-delta transformation in distribution network

根據(jù)簡化后的射線型系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，可以計算所在區(qū)域線路和集群的總阻抗。電網(wǎng)側(cè)等效阻抗為Zg，根據(jù)式（8）所示單機(jī)逆變器阻抗Zoi，集群m的阻抗ZΣm推導(dǎo)如下：

式中：Zlinem為集群m連接線路等效阻抗；jm為集群m中接入的CSI 臺數(shù)。

新能源集群側(cè)整體等效阻抗ZRE為：

根據(jù)阻抗分析法，逆變器阻抗與電網(wǎng)阻抗共同構(gòu)成了并網(wǎng)系統(tǒng)的開環(huán)外特性。在此基礎(chǔ)上，利用該閉環(huán)系統(tǒng)的開環(huán)外特性，即通過判斷源網(wǎng)阻抗比的開環(huán)穩(wěn)定性來間接評估閉環(huán)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)［29］。其源網(wǎng)側(cè)阻抗比F可表示如下：

1.3 多饋入系統(tǒng)穩(wěn)定性評估指標(biāo)

基于前文獲得的多饋入系統(tǒng)源網(wǎng)阻抗比，為了更清晰獲得該并網(wǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)定性評價指標(biāo)，進(jìn)一步利用基于Bode 圖的阻抗判據(jù)進(jìn)行穩(wěn)定性分析，即基于源網(wǎng)阻抗Bode 圖的網(wǎng)側(cè)阻抗與逆變器阻抗幅值交叉點(diǎn)處的相角裕度預(yù)判系統(tǒng)穩(wěn)定性［24］。Bode 圖判據(jù)的阻抗相位裕度具體獲得過程如下：

1）求取網(wǎng)側(cè)阻抗與逆變器阻抗幅值交叉點(diǎn)處的交截頻率fc。

傳遞函數(shù)F的幅度分貝通常由20 lg|F|定義，故阻抗比的幅頻特性為：

式中：Re 表示復(fù)變量實部；Im 表示復(fù)變量虛部。

當(dāng)以dB 為單位標(biāo)定時，幅度為1 表示0 dB，故令|F(fc)|dB=0 dB，可以求解Bode 圖中網(wǎng)側(cè)阻抗與逆變器阻抗幅值交叉點(diǎn)處的交截頻率fc。

2）求取源網(wǎng)阻抗幅值交叉點(diǎn)處的相角裕度。阻抗比的相頻特性為：

根據(jù)前述所求的交截頻率fc，將其代入式（15）中，計算出源網(wǎng)阻抗交截頻率處的相位裕度φPM：

基于阻抗分析理論，當(dāng)系統(tǒng)電網(wǎng)阻抗幅值和逆變器阻抗幅值交點(diǎn)頻率處的相角裕度為正時，系統(tǒng)處于穩(wěn)定狀態(tài)，否則反之。

1.4 工作點(diǎn)變化對系統(tǒng)諧振頻段影響分析

由式（8）推導(dǎo)的逆變器阻抗模型可知，模型中包含工作點(diǎn)即并網(wǎng)電流信息，逆變器工作點(diǎn)變化由鎖相環(huán)動態(tài)等效環(huán)節(jié)Gplli引入，可能影響系統(tǒng)穩(wěn)定性。因此，綜合考慮逆變器的完整控制環(huán)路，進(jìn)一步探究工作點(diǎn)變化對逆變器具體阻抗頻段影響。本文通過分析用于系統(tǒng)穩(wěn)定性判斷的阻抗比對工作點(diǎn)的變化率，判斷運(yùn)行工作點(diǎn)變化對系統(tǒng)潛在振蕩頻段的影響［30-31］。

阻抗比幅值或相角變化率的通用表達(dá)式定義如下：

式中：p為影響參數(shù)；Δp為參數(shù)變化量；Z為并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗比的幅值或相角。

阻抗比變化率反映了某一參數(shù)變化對系統(tǒng)阻抗比即系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響，某頻段內(nèi)變化率數(shù)值越大，表征參數(shù)變化對該頻段內(nèi)的阻抗比影響越大；變化率數(shù)值越小，表征參數(shù)變化對該頻段內(nèi)的阻抗比影響不明顯。

以射線型多機(jī)同構(gòu)逆變器并入弱電網(wǎng)場景為例，當(dāng)并網(wǎng)工作點(diǎn)即并網(wǎng)電流變化時，并網(wǎng)系統(tǒng)阻抗比Bode 圖及阻抗比變化率如附錄C 圖C1 所示。隨著工作點(diǎn)的變化，阻抗比的變化率在100～1 000 Hz頻段內(nèi)變化較大，且在200～400 Hz 頻段內(nèi)變化率較高，通過阻抗比Bode 圖及其變化率分析可知，逆變器工作點(diǎn)變化對系統(tǒng)阻抗比的中高頻段影響較大。

同時，在Simulink 中搭建射線型多機(jī)同構(gòu)逆變器并入弱電網(wǎng)的仿真模型，驗證工作點(diǎn)變化下系統(tǒng)的運(yùn)行情況。典型工作點(diǎn)下的并網(wǎng)波形如附錄C 圖C2 所示。進(jìn)一步對上述典型工況的并網(wǎng)波形進(jìn)行總諧波畸變率(total harmonics distortion,THD)分析，諧振頻率如附錄C 圖C3 所示。通過快速傅里葉變換（fast Fourier transform，F(xiàn)FT）分析可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)并網(wǎng)容量越限后，失穩(wěn)波形中的諧波頻段集中在300～400 Hz 附近，與理論分析基本相符。上述算例分析說明工作點(diǎn)的變化將主要在系統(tǒng)中引入中高頻諧振。

2 靈敏度協(xié)同的集群最大容量優(yōu)化分配

2.1 新能源集群最大容量評估

考慮諧振約束，系統(tǒng)的穩(wěn)定性取決于等效系統(tǒng)的阻抗相角裕度。在工程實踐中，微網(wǎng)各接入節(jié)點(diǎn)的網(wǎng)側(cè)等效阻抗不一定相同，系統(tǒng)不同的接入總?cè)萘亢图洪g不同的容量配比都會計算出不同的相角裕度，考慮其中高頻諧振約束的系統(tǒng)新能源承載能力也會有差異。但隨著局部微網(wǎng)的各集群接入容量增加，多機(jī)交互易出現(xiàn)諧振現(xiàn)象，考慮其約束特性，亟須分析得出系統(tǒng)允許接入的容量最大值和不同集群的最優(yōu)容量配比，提升新能源集群對電網(wǎng)的支撐能力。

多饋入系統(tǒng)的相角裕度隨新能源集群接入容量的變化而變化。但系統(tǒng)阻抗穩(wěn)定裕度關(guān)于并網(wǎng)容量的表達(dá)式具有高階、強(qiáng)耦合特性，難以解析。為實現(xiàn)集群接入容量增量一定情況下的阻抗裕度變化量評估，本文基于特征變量一階靈敏度線性插值方法［32-35］，實現(xiàn)接入容量增加后阻抗裕度變化量的表達(dá)式構(gòu)建：

式中：Idsum為系統(tǒng)接入的新能源總?cè)萘?；上?biāo)“1”表示當(dāng)前值，上標(biāo)“0”表示初始值；Idi為集群i中逆變器單機(jī)接入容量；ni為集群i接入的逆變器個數(shù)；Δni為集群i接入的逆變器個數(shù)變化量；g為集群個數(shù)；?φPMi()/()為集群i的相角裕度對集群容量nIdi的靈敏度，即δPMi。

為保證集群具有最優(yōu)的運(yùn)行性能，需保證集群接入容量增量一定的情況下，系統(tǒng)阻抗裕度變化量ΔφPM最小。故定義目標(biāo)函數(shù)和約束條件如下：

式中：ΔIdsum為各集群逆變器接入容量變化總和；和分別為集群中逆變器單機(jī)允許接入容量的上限和下限。

其中，基于含并網(wǎng)電流工作點(diǎn)的逆變器阻抗模型及網(wǎng)側(cè)等效模型以諧振為約束，可獲得單機(jī)逆變器接入供電網(wǎng)絡(luò)單饋入工況下的最大允許接入容量Id，max1。綜合考慮用戶并網(wǎng)輸出電流的最大期望值Id，max2，綜合系統(tǒng)與用戶的上限制約，即min(Id，max1，Id，max2)作為單機(jī)變換器穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)上限約束。根據(jù)用戶并網(wǎng)輸出電流的最小期望值，確定單機(jī)變換器穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)下限約束。

2.2 集群阻抗裕度靈敏度協(xié)同原則

在求解目標(biāo)函數(shù)受單一條件約束的多元函數(shù)最優(yōu)問題時，可采用拉格朗日乘數(shù)法。本文引入拉格朗日乘子λ，式（18）所示目標(biāo)函數(shù)和約束條件構(gòu)造的拉格朗日函數(shù)如下：

令拉格朗日函數(shù)對變量Idi的一階偏導(dǎo)數(shù)等于零，求解得出目標(biāo)函數(shù)在此約束條件下的極值點(diǎn)，展開如下：

由于不同集群逆變器個數(shù)不同，在分析時將式（20）中的個數(shù)ni和單機(jī)容量Idi相乘即可獲得集群i的容量，故等式（20）約束可以改寫為：

集群間在穩(wěn)定的前提下容量最優(yōu)分配的條件是各集群的裕度靈敏度相等。在工程實際中，不同集群的靈敏度各異，提出靈敏度協(xié)同原則如下：新能源集群多饋入配電系統(tǒng)在保持穩(wěn)定的前提下維持各集群靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差達(dá)到規(guī)定范圍以內(nèi)，此時的系統(tǒng)穩(wěn)定裕度最高，可以實現(xiàn)各集群間容量的最優(yōu)分配。

2.3 基于靈敏度協(xié)同的容量優(yōu)化分配方法

在評估系統(tǒng)能夠接入的可再生能源最大容量時，通常需要遍歷每個總?cè)萘肯碌乃屑喝萘颗浔?，通過計算所有配比情況下的穩(wěn)定裕度，比較分析得出每個總?cè)萘肯路€(wěn)定性最好的配比，進(jìn)而獲得總?cè)萘康纳舷?。但是這種方法沒有考慮到每個集群容量對系統(tǒng)整體穩(wěn)定性的影響度，經(jīng)常在遍歷過程中產(chǎn)生無效的求解。

由此，本文提出一種基于靈敏度協(xié)同的新能源最大容量評估方法，主要包括快速探限和細(xì)化配置兩個部分。對應(yīng)的整體求解流程詳見附錄D 圖D1（a）。主要的實現(xiàn)步驟如下：

步驟1：確定接入新能源集群的節(jié)點(diǎn)，通過廣義星角變換，快速聚合原有系統(tǒng)的新能源側(cè)和電網(wǎng)側(cè)，建立線路聚合阻抗。

步驟2：設(shè)定當(dāng)前系統(tǒng)接入新能源的總?cè)萘亢筒煌旱呐浔?，求解?dāng)前配比方案下的穩(wěn)定裕度及不同集群的靈敏度。

步驟3：當(dāng)各集群間的靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差較小時，保存當(dāng)前容量前提下的集群配比方案；當(dāng)各集群間的靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差較大時，通過調(diào)整靈敏度偏移較大的集群容量，改善系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度。

步驟4：設(shè)定逆變器單機(jī)的容量變化調(diào)節(jié)尺度為大步長，以此大幅度地增加系統(tǒng)接入的新能源總?cè)萘?，并循環(huán)執(zhí)行步驟2 和步驟3，直到系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度接近邊界，由此使系統(tǒng)接入的新能源總?cè)萘窟_(dá)到上限的附近，則進(jìn)入步驟5。

步驟5：設(shè)定逆變器單機(jī)的容量變化調(diào)節(jié)尺度為小步長，以此精細(xì)化地調(diào)整靈敏度偏移較明顯的集群容量，并循環(huán)執(zhí)行步驟2 和步驟3，直至系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度達(dá)到邊界，由此使系統(tǒng)接入的新能源總?cè)萘窟_(dá)到精確上限，并通過各集群的全局靈敏度一致性，實現(xiàn)系統(tǒng)總?cè)萘窟_(dá)到最大值時的集群容量優(yōu)化配置。

考慮工程應(yīng)用實際，在集群出力調(diào)節(jié)過程中，下發(fā)的集群調(diào)節(jié)指令實際為對集群逆變器點(diǎn)對點(diǎn)的指令，以直接實現(xiàn)逆變器控制及群控群調(diào)。基于以上考慮，在步驟4、5 的具體實施中對逆變器單機(jī)容量進(jìn)行了尋優(yōu)及輸出。

綜上，當(dāng)系統(tǒng)需要評估定點(diǎn)接入新能源集群的總?cè)萘考熬唧w配置時，應(yīng)用上述求解流程即可快速獲得不同集群間的新能源最優(yōu)配比及系統(tǒng)允許接入的新能源最大容量。該方法僅需簡單迭代尋優(yōu)，且容量分配原則清晰，易于工程指導(dǎo)。

2.4 容量分配方法復(fù)雜度對比

2.4.1 時間復(fù)雜度定義

時間復(fù)雜度用來反映算法流程在應(yīng)用運(yùn)算時的工作量度，展現(xiàn)了執(zhí)行時間隨輸入數(shù)據(jù)的增加而增加的數(shù)量級增速關(guān)系，在一定程度上可以對比算法的優(yōu)越性和局限性。整個算法的耗時與算法中每個步驟執(zhí)行的時間和次數(shù)正相關(guān)，算法預(yù)解決的問題規(guī)模為O，當(dāng)O不斷變化時，它所呈現(xiàn)的規(guī)律即為時間復(fù)雜度。時間復(fù)雜度通常只關(guān)注最高數(shù)量級，與系數(shù)沒有關(guān)系，漸進(jìn)上界常用O表示。通常一個算法由控制結(jié)構(gòu)和固有操作構(gòu)成，算法時間取決于兩者的綜合效率。

常見算法的時間復(fù)雜度由小到大依次為：O（1）＜O(logo)＜O(o)＜O(ologo)＜O(o2)＜O(2o)。隨著問題規(guī)模o的不斷增大，時間復(fù)雜度不斷增大，算法的執(zhí)行效率越低。計算機(jī)科學(xué)的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)指出，遍歷求解的時間復(fù)雜度為O（o），冒泡排序的時間復(fù)雜度為O（o），二分求解的時間復(fù)雜度為O（logo）。

2.4.2 不同方法實現(xiàn)復(fù)雜度討論

常規(guī)的容量求解方法側(cè)重于通過遍歷獲取所有可行的方案。針對相同容量下所有配比方案進(jìn)行統(tǒng)計研究，通過橫向?qū)φ斋@得最優(yōu)配比，并以此為基礎(chǔ)獲得最大容量，求解流程詳見附錄D 圖D1（b）。但是穩(wěn)定裕度與新能源容量呈非線性關(guān)系，隨著組網(wǎng)結(jié)構(gòu)的復(fù)雜化及組網(wǎng)單元的增加，在該非線性約束條件下，采用簡單算法，短時直接獲得優(yōu)化模型中的最優(yōu)解較為困難，工程指導(dǎo)意義較差。

常規(guī)求解方法需要不斷遍歷求解每個總?cè)萘肯赂骷核腥萘颗浔冉Y(jié)果的裕度并排序比較，其尋優(yōu)過程較為繁復(fù)；而本文則引入靈敏度協(xié)同理論進(jìn)行求解，通過求解尋優(yōu)過程中各集群的靈敏度，避免了求解偏移優(yōu)化路徑的無效集群容量配比下的相角裕度，從而有效減少了求解一定總?cè)萘肯赂骷喝萘績?yōu)化配比的計算耗時，實現(xiàn)了集群容量閾值和優(yōu)化配比的快速求解。

附錄D 表D1 對圖D1 中所提兩種求解方法的各個求解階段進(jìn)行了描述，并對典型步驟的時間復(fù)雜度進(jìn)行了標(biāo)注。由附錄D 表D1 可知，優(yōu)化求解方法與常規(guī)求解方法預(yù)處理階段和外層階段步驟相同，但內(nèi)層及中層算法不同，優(yōu)化方法內(nèi)層及中層采用基于本文提出的阻抗靈敏度協(xié)同原則實現(xiàn)二分求解，整體時間復(fù)雜度為O（logo）；而常規(guī)方法內(nèi)層及中層采用遍歷求解冒泡排序的方法，整體時間復(fù)雜度為O（o2）。

時間復(fù)雜度對比如附錄D 圖D2 所示，通過觀察對比兩種方法的時間復(fù)雜度可以發(fā)現(xiàn)，隨著系統(tǒng)中可再生能源集群數(shù)量的增加和整體規(guī)模的增大，采用基于靈敏度協(xié)同的容量優(yōu)化分配方法的時間效率顯著優(yōu)于常規(guī)求解方法。

3 算例分析

為驗證所研究方法在新能源多饋入系統(tǒng)下的滲透率提升效果，本文設(shè)計了兩種算例，其場景定位為業(yè)主指定或者經(jīng)過初步選址后的具有固定接入節(jié)點(diǎn)的多饋入工業(yè)園區(qū)配電網(wǎng)。其中，算例1 是以IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)模擬較為簡單的環(huán)形配電系統(tǒng)，定位為小型廠區(qū)系統(tǒng)；算例2 是以IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)模擬接入線路結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜的配電系統(tǒng)，定位為大型廠區(qū)系統(tǒng)。

在此基礎(chǔ)上，本文基于附錄E 圖E1 所示的實時數(shù)字仿真系統(tǒng)（RTDS）硬件在環(huán)實驗平臺搭建系統(tǒng)，并進(jìn)行驗證實驗。實驗參數(shù)設(shè)定如附錄E 表E1所示。其中，RTDS 的控制端安裝在計算機(jī)中，基于圖形化界面搭建實驗?zāi)Ｐ停ㄟ^即時通信將模型與RTDS 系統(tǒng)平臺內(nèi)部同步，并實時觀測RTDS 中實驗結(jié)果。其中，RTDS 實驗平臺內(nèi)部包含GTAO、GTDI、DSP 等硬件設(shè)備，可以方便地進(jìn)行設(shè)計和測試多種實驗工況。

3.1 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)

3.1.1 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)線路化簡與優(yōu)化求解

IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)中集群接入點(diǎn)的位置如附錄E 圖E2（a）所示，逆變器假設(shè)采用組串式結(jié)構(gòu)，每個集群配置的逆變器臺數(shù)各異：節(jié)點(diǎn)3 為集群1 接入節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)1 為集群2 接入節(jié)點(diǎn)。其中，集群1 接入2 臺逆變器，集群2 接入3 臺逆變器。

為了對多饋入系統(tǒng)進(jìn)行穩(wěn)定性分析，建立集群1 和集群2 的阻抗模型，并基于電網(wǎng)絡(luò)理論對線路聚合分析。首先，針對環(huán)網(wǎng)7-8-9 進(jìn)行三角形-星形變換；其次，對集群1 和集群2 所在的線路阻抗進(jìn)行分類疊加；最后，對網(wǎng)側(cè)阻抗進(jìn)行聚合計算，由此完成IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)的線路化簡，過程詳見附錄E圖E2。

對系統(tǒng)接入的可再生能源容量上限和各集群容量分配進(jìn)行分析時，采用基于靈敏度協(xié)同的容量優(yōu)化分配方法，依照總?cè)萘恳欢〞r各集群靈敏度的標(biāo)準(zhǔn)差最小，以此容量配比建立一組優(yōu)化遞增序列。同時建立對照組，依照總?cè)萘恳欢〞r各集群中的逆變器單機(jī)容量相等，以此容量配比建立一組平均遞增序列。在生成以上序列的過程中，逆變器單機(jī)容量最小單位為1 A，系統(tǒng)接入的總?cè)萘恳?5 A 為步長增加。

對上述兩種序列進(jìn)行匯總對比，在平行坐標(biāo)系中記錄每一次系統(tǒng)總?cè)萘吭黾訒r，二者集群中逆變器單機(jī)容量、相角裕度、各集群的靈敏度和靈敏度總標(biāo)準(zhǔn)差，如圖3 所示。圖中實線是采用優(yōu)化分配策略的選擇；虛線是采用平均分配策略的選擇；折線顏色從綠色過渡為紅色時，其系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度也從正變?yōu)樨?fù)。

由圖3 可知，當(dāng)前系統(tǒng)能夠接入的可再生能源總?cè)萘块撝禐?55 A，此時優(yōu)化的集群容量配比為集群1 的逆變器單機(jī)容量77 A、集群2 的逆變器單機(jī)容量67 A。通過對比可以發(fā)現(xiàn)，采用優(yōu)化遞增序列時，靈敏度的一致性較好。針對小型廠區(qū)系統(tǒng)，與其他分配策略相比，優(yōu)化遞增序列在總?cè)萘肯嗤瑫r，系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度更大；在穩(wěn)定裕度相同時，系統(tǒng)的接入總?cè)萘扛摺?/p>

為了驗證獲得的系統(tǒng)可再生能源總?cè)萘块撝岛透骷喝萘颗浔鹊臏?zhǔn)確性，在系統(tǒng)接入總?cè)萘窟_(dá)到閾值附近時，以優(yōu)化遞增序列和平均遞增序列為基礎(chǔ)，選取一些典型容量分配的工況，如表1 所示。

表1 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)總?cè)萘吭陂撝蹈浇牡湫腿萘糠峙銽able 1 Typical capacity allocation of IEEE 9-bus system when total capacity reaches threshold

當(dāng)各集群容量配比采用優(yōu)化分配時，靈敏度的標(biāo)準(zhǔn)差最小，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)穩(wěn)定；當(dāng)各集群容量配比采用平均分配時，靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差居中，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)穩(wěn)定；當(dāng)各集群容量配比采用隨機(jī)分配時，靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差較大，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)不穩(wěn)定。

為了觀察系統(tǒng)總?cè)萘块撝颠吔绲姆€(wěn)定性趨勢，對閾值附近的工況進(jìn)行穩(wěn)定性分析時繪制的Bode圖如圖4 所示。

圖4 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)總?cè)萘吭陂撝蹈浇腂ode 圖Fig.4 Bode diagram of IEEE 9-bus system when total capacity reaches threshold

圖4 中：橙色虛線為總?cè)萘砍^閾值時的隨機(jī)分配；橙色實線為總?cè)萘窟_(dá)到閾值時的隨機(jī)分配；藍(lán)色實線為總?cè)萘窟_(dá)到閾值時的平均分配；綠色實線為總?cè)萘窟_(dá)到閾值時的優(yōu)化分配。

通過分析求解系統(tǒng)在閾值周圍的穩(wěn)定裕度可以得出如下結(jié)論：當(dāng)總?cè)萘肯嗤瑫r，不同集群的新能源接入容量不同會導(dǎo)致系統(tǒng)的穩(wěn)定性發(fā)生改變，在閾值附近采用基于靈敏度協(xié)同的容量優(yōu)化分配方法可以有效地維持系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

3.1.2 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)工況驗證

為實現(xiàn)小型廠區(qū)系統(tǒng)場景模擬，在RTDS 中搭建IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)。其中，逆變器采用組串式結(jié)構(gòu)，集群接入節(jié)點(diǎn)和逆變器個數(shù)與前文一致。

當(dāng)系統(tǒng)接入容量在閾值附近時，采用表1 中的不同容量分配方案時，各集群并網(wǎng)輸出電壓、輸出電流和各工況的THD 如圖5 所示。

圖5 IEEE 9 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)總?cè)萘吭陂撝蹈浇妮敵霾ㄐ魏蚑HD 對比Fig.5 Output waveforms and THD comparison of IEEE 9-bus system when total capacity reaches threshold

圖5 波形中的u和i分別為各集群總輸出電壓和電流，下標(biāo)DG1 表示集群1，下標(biāo)a 表示a 相。由圖5（a）和圖5（b）可知，當(dāng)系統(tǒng)采用各集群容量優(yōu)化分配和平均分配的方案時，集群1 和集群2 的并網(wǎng)電流幅值均穩(wěn)定在額定值，并網(wǎng)電流波形順滑且正弦性良好，說明此時并網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定；由圖5（c）可知，當(dāng)系統(tǒng)采用各集群容量隨機(jī)分配的方案時，各集群的并網(wǎng)電壓和并網(wǎng)電流波形有明顯的諧振現(xiàn)象，說明此時并網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定。

同時通過對比分析圖5（d）可以看出，優(yōu)化分配的工況下THD 值均在5%以內(nèi)，符合并網(wǎng)要求，而平均分配的工況下THD 值較工況1 有所增加，但也在5%以內(nèi)，符合并網(wǎng)要求。這是因為靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差距離過小，故優(yōu)化分配和平均分配之間穩(wěn)定性并無明顯區(qū)別。隨機(jī)分配工況下的THD 值顯著增加，均在5%以外，不符合并網(wǎng)要求。由此可知，在小型廠區(qū)系統(tǒng)的容量達(dá)到上限時，采用靈敏度協(xié)同原則的最優(yōu)分配方案穩(wěn)定性優(yōu)于其他分配方式。

3.2 IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)

3.2.1 IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)線路化簡與優(yōu)化求解

IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)中集群接入點(diǎn)的位置如附錄E 圖E3（a）所示。在該大型廠區(qū)中，為便于安裝及管理逆變器，假設(shè)采用集中式結(jié)構(gòu)，每個集群配置單臺逆變器：節(jié)點(diǎn)21 為集群1 接入節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)28 為集群2 接入節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)15 為集群3 接入節(jié)點(diǎn)。其中，每個集群分別接入1 臺集中式逆變器。

為了對多饋入系統(tǒng)進(jìn)行穩(wěn)定性分析，建立各集群的阻抗模型，并基于電網(wǎng)絡(luò)理論對線路聚合分析。首先，針對環(huán)網(wǎng)5-15-28 進(jìn)行三角形-星形變換，獲取中性點(diǎn)A；其次，針對環(huán)網(wǎng)2-A-28 進(jìn)行三角形-星形變換，獲取中性點(diǎn)B；然后，對集群1 和集群2、3所在的線路阻抗進(jìn)行分類疊加；最后，對網(wǎng)側(cè)阻抗進(jìn)行聚合計算，由此完成IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)的線路化簡，線路化簡過程詳見附錄E 圖E3。

與前文類似，建立兩種序列，在生成序列的過程中，逆變器單機(jī)容量最小單位為5 A，系統(tǒng)接入的總?cè)萘恳?0 A 為步長增加在平行坐標(biāo)系中，記錄每一次系統(tǒng)總?cè)萘吭黾訒r，二者集群中逆變器單機(jī)容量、相角裕度、各集群的靈敏度和靈敏度總標(biāo)準(zhǔn)差?？?cè)萘棵看芜f增時，各個集群的變化情況詳見附錄E圖E4。圖中實線表示最優(yōu)遞增序列，虛線表示平均遞增序列。由圖E4 知，當(dāng)前系統(tǒng)能夠接入的可再生能源總?cè)萘块撝禐?00 A，此時優(yōu)化的集群容量配比為集群1 的逆變器單機(jī)容量95 A、集群2 的逆變器單機(jī)容量160 A、集群3 的逆變器單機(jī)容量45 A。通過對比可以發(fā)現(xiàn)，采用優(yōu)化遞增序列時，靈敏度的一致性較好。針對大型廠區(qū)系統(tǒng)，與其他分配策略相比，優(yōu)化遞增序列在總?cè)萘肯嗤瑫r，系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度更大；在穩(wěn)定裕度相同時，系統(tǒng)的接入總?cè)萘扛摺?/p>

為了驗證獲得的系統(tǒng)可再生能源總?cè)萘块撝岛透骷喝萘颗浔鹊臏?zhǔn)確性，在系統(tǒng)接入總?cè)萘窟_(dá)到閾值附近時，以優(yōu)化遞增序列和平均遞增序列為基礎(chǔ)，選取典型容量分配的工況，詳見附錄F 表F1。

當(dāng)各集群容量配比采用優(yōu)化分配時，靈敏度的標(biāo)準(zhǔn)差最小，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)穩(wěn)定；當(dāng)各集群容量配比采用平均分配時，靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差居中，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)穩(wěn)定；當(dāng)各集群容量配比采用隨機(jī)分配時，靈敏度標(biāo)準(zhǔn)差較大，根據(jù)系統(tǒng)的相角裕度判據(jù)判定系統(tǒng)不穩(wěn)定。

為了觀察系統(tǒng)總?cè)萘块撝颠吔绲姆€(wěn)定性趨勢，將閾值附近的工況進(jìn)行穩(wěn)定性分析時繪制的Bode圖堆疊對比，詳見附錄F 圖F1。

通過分析求解系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度可以得出如下結(jié)論：在總?cè)萘肯嗤瑫r，優(yōu)化分配方案的靈敏度一致性較好，在系統(tǒng)的總?cè)萘窟_(dá)到上限時，采用優(yōu)化分配的系統(tǒng)相角裕度最高，相比等額分配等其他方案具有更好的系統(tǒng)穩(wěn)定性。

3.2.2 IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)工況驗證

為實現(xiàn)大型廠區(qū)系統(tǒng)場景模擬，在RTDS 中搭建IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)。其中，逆變器采用集中式結(jié)構(gòu)，集群接入節(jié)點(diǎn)和逆變器個數(shù)與前文一致。

當(dāng)系統(tǒng)接入容量達(dá)到閾值時，采用附錄F 表F1中的不同容量分配方案時，各集群并網(wǎng)輸出電壓和輸出電流并總結(jié)各工況的THD 如附錄F 圖F2所示。

由附錄F 圖F2 可知，當(dāng)系統(tǒng)采用各集群容量優(yōu)化分配的方案時，集群1 和集群2 的并網(wǎng)電流幅值均穩(wěn)定在額定值，并網(wǎng)電流波形順滑且正弦性良好，說明此時并網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定；當(dāng)系統(tǒng)采用各集群容量平均分配的方案時，各集群并網(wǎng)電流波形振蕩明顯，說明此時并網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定；當(dāng)系統(tǒng)采用各集群容量隨機(jī)分配的方案時，所有接入集群均產(chǎn)生劇烈諧振現(xiàn)象，說明此時并網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定。

同時通過對比分析THD 可以看出，優(yōu)化分配的工況下THD 值均在5%以內(nèi)，符合并網(wǎng)要求，而平均分配的工況下THD 值較工況1 有所增加，集群2 和集群3 的并網(wǎng)電壓THD 和集群3 的并網(wǎng)電流THD 均超5%，不符合并網(wǎng)要求。隨機(jī)分配的工況下THD 值進(jìn)一步顯著增加，均遠(yuǎn)超5%，同樣不符合并網(wǎng)要求。由此，在大型廠區(qū)系統(tǒng)的容量達(dá)到上限時，采用靈敏度協(xié)同原則構(gòu)建的最優(yōu)分配方案相較無優(yōu)化的等額分配方案和隨機(jī)分配方案具有更加優(yōu)異的穩(wěn)定性。

3.3 方法性能對比分析

針對新能源集群最大接入容量評估應(yīng)用場景，進(jìn)一步對所提優(yōu)化求解方法和常規(guī)求解方法進(jìn)行求解性能對比。在相同工況下，兩種方法在IEEE 9 節(jié)點(diǎn)和IEEE 33 節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)中的求解計算耗時可利用MATLAB 函數(shù)計時功能探查。兩種方法不同場景下的算力數(shù)據(jù)對比見附錄F 表F2 和圖F3。

綜合附錄F 表F2 和圖F3 可知：優(yōu)化求解算法在兩種場景下對系統(tǒng)接入的新能源容量上限和節(jié)點(diǎn)配比的計算耗時均遠(yuǎn)小于常規(guī)求解算法，所提的基于靈敏度協(xié)同的優(yōu)化求解方法可以大幅提高集群容量閾值和優(yōu)化配比的構(gòu)建效率。

上述不同方法求解結(jié)果存在差異性的主要原因是：常規(guī)求解方法需要不斷遍歷求解每個總?cè)萘肯赂骷核腥萘颗浔冉Y(jié)果的裕度并排序比較，其尋優(yōu)過程較為繁復(fù)；而本文則引入靈敏度協(xié)同理論進(jìn)行求解，通過求解尋優(yōu)過程中各集群的靈敏度，避免了求解偏移優(yōu)化路徑的無效集群容量配比下的相角裕度，從而有效減少了求解一定總?cè)萘肯赂骷喝萘績?yōu)化配比的計算耗時，實現(xiàn)了集群容量閾值和優(yōu)化配比的快速求解。

4 結(jié)語

針對諧振發(fā)生導(dǎo)致新能源上網(wǎng)容量受限問題，本文開展了基于靈敏度協(xié)同的多饋入新能源集群最大容量優(yōu)化分配方法研究，主要結(jié)論如下：

1）基于并網(wǎng)逆變器單機(jī)阻抗模型，應(yīng)用電網(wǎng)絡(luò)變換理論的線路拓?fù)浠喎椒?，?gòu)建了新能源多饋入系統(tǒng)的穩(wěn)定性評估模型。

2）建立了穩(wěn)定裕度關(guān)于集群容量的目標(biāo)函數(shù)，通過拉格朗日乘數(shù)法獲得了靈敏度協(xié)同的極值條件，即集群阻抗裕度的靈敏度一致時，固定容量下系統(tǒng)具有最優(yōu)的穩(wěn)定裕度。

3）面向評估系統(tǒng)允許接入最大容量的需求，以靈敏度協(xié)同為核心步驟，提出基于靈敏度協(xié)同原則的容量優(yōu)化分配方法。該方法以最優(yōu)穩(wěn)定裕度集群分配為增量調(diào)節(jié)的輸出結(jié)果，迭代過程中的容量分配原則清晰、易于工程指導(dǎo)，僅需簡單迭代可實現(xiàn)梯度最速尋優(yōu)。

目前，本文僅從諧振約束角度研究了多饋入新能源集群最大容量優(yōu)化分配方法。下一步工作將研究考慮線路容量、電壓頻率穩(wěn)定等多維約束下靈敏度協(xié)同的異構(gòu)控制、異構(gòu)參數(shù)下的新能源多饋入系統(tǒng)接入容量優(yōu)化分配方案。此外，現(xiàn)有模型基礎(chǔ)采用的是容量相關(guān)的阻抗建模及裕度評估，下一步工作將融合并網(wǎng)容量與短路比評價指標(biāo)，形成更系統(tǒng)的評價及調(diào)控機(jī)制。

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