摘要：隨著現(xiàn)代橋梁工程復雜性的不斷提升，如何在復雜地質與水文條件下高效實施橋梁結構施工已成為行業(yè)關注的重點。文章聚焦于大跨度連續(xù)剛構箱梁的施工技術控制及其在工程實踐中的應用，以G355線桂江大橋為實例，結合具體施工流程，詳細闡述了懸臂澆筑技術在主橋箱梁施工中的應用。通過采用掛籃分段工藝與線形控制措施，確保了結構施工的高精度要求；針對水中基坑與樁基施工環(huán)節(jié)，提出了根據(jù)水文條件動態(tài)調整圍堰設計并優(yōu)化施工方案的策略；同時，通過向混凝土中摻加聚丙烯腈纖維和微硅粉以改善其性能，并輔以溫控措施，顯著提升了混凝土的抗裂與抗?jié)B性能。研究結果表明，上述技術措施在復雜環(huán)境下展現(xiàn)出良好的適用性與可靠性，不僅有效保障了施工質量，而且還滿足了大跨度橋梁的功能性需求。

關鍵詞：大跨徑橋梁；連續(xù)剛構箱梁；預應力；施工技術

中圖分類號：U445.57" " "文獻標識碼：A" " "文章編號：1674-0688（2024）11-0108-05

0 引言

橋梁工程作為現(xiàn)代交通基礎設施的重要組成部分，其施工技術的發(fā)展與交通運輸效率和經(jīng)濟發(fā)展水平緊密關聯(lián)。隨著我國橋梁建設規(guī)模的不斷擴大，大跨度橋梁的建設面臨著諸多挑戰(zhàn)。在大跨度橋梁施工過程中，復雜地質條件、特殊水文環(huán)境以及長壽命的設計需求對施工技術提出了更高要求。近年來，預應力混凝土橋梁的施工技術受到了學者們的廣泛關注與研究。方志成［1］通過大跨徑預應力混凝土連續(xù)剛構橋的案例，探討了懸臂澆筑施工的關鍵技術，詳細分析了懸臂施工過程中的托架結構設計、托架預壓、模板安裝、鋼筋綁扎安裝、混凝土澆筑及施工縫處理等關鍵環(huán)節(jié)。凌漢清［2］針對水中基坑圍堰施工中連續(xù)梁結構主墩基礎承臺結構尺寸較大的情況，提出了采用拉森鋼板樁圍堰的施工方法。高承明［3］對比了變截面連續(xù)箱梁施工中懸臂澆筑法與懸臂拼裝法的優(yōu)點和缺點，并指出選擇施工方法時需綜合考量地質條件、水文環(huán)境、施工場地條件、工期要求及成本預算等多方面因素。盡管上述研究為預應力混凝土橋梁的施工提供了寶貴經(jīng)驗，但是在復雜環(huán)境下，如何綜合運用懸臂澆筑技術、水中基坑圍堰搭建技術及大體積混凝土溫控技術等，仍需進一步深入探討。因此，本文以G355線桂江大橋工程為例，詳細分析了復雜環(huán)境下大跨徑現(xiàn)澆連續(xù)剛構箱梁施工的關鍵技術，包括懸臂澆筑施工、水中基坑圍堰的搭建、大體積混凝土的溫控措施，以及聚丙烯腈纖維在混凝土中的應用等。通過對該案例的研究，總結出可供類似工程借鑒的施工技術和管理經(jīng)驗。

1 工程案例

1.1 工程概況

G355線蒼梧梨埠至昭平馬江公路的K76+069.25段桂江大橋，坐落于廣西賀州市昭平馬江鎮(zhèn)信塘村內，橫跨桂江。橋梁起訖樁號為K75+710.25～K76+308.25，全橋總長598 m。橋梁上部結構由以下部分組成：6 m×30 m的預應力砼（后張法）先簡支后連續(xù)小箱梁，1個90 m+170 m+90 m的變截面預應力砼箱梁“T”形剛構，以及3 m×30 m的預應力砼（后張法）先簡支后連續(xù)小箱梁。橋梁寬度為12 m，與路線交角為90°。主橋上部結構采用三向預應力砼連續(xù)剛構設計，主墩為雙薄壁墩形式，基礎采用鉆孔灌注樁。橋梁設計基準期為100年，橋面總寬度為12 m，具體分配如下：0.5 m（防撞墻）+11 m（行車道）+0.5 m（防撞墻）。橋面設計有雙向1.5%的橫坡，雙向縱坡的最大坡度為3.5%，豎曲線半徑R=3 000 m，切線長T=105 m。

1.2 地質條件

根據(jù)野外地質調繪及鉆探結果，場地內地層主要由第四系沖積層及寒武系水口群上亞群中組（∈sh32）砂巖、灰?guī)r構成，具體地層順序如下：①Qal-1（黏土），承載力低，厚度小且分布不均勻，無法作為基礎持力層使用。②Q al -2（稍密狀粉土），雖然具有一定承載力，但是厚度變化大且分布不均勻，強度無法滿足擬建橋梁地基持力層的要求。③Q al -3（松散狀粉砂），同樣具有一定承載力，但厚度變化較大且分布不均勻，強度亦不達標，不宜作橋梁基礎持力層。④Q al -5（中密狀卵石），具有一定承載力，但厚度變化大且分布不均勻，不宜作為橋梁基礎持力層。⑤∈sh32（全風化泥質砂巖），承載力一般，厚度較厚但分布不均勻且不連續(xù)，埋深較大，不利于橋臺基礎開挖，不宜作為橋梁基礎持力層。⑥∈sh32（強風化泥質砂巖），具有一定承載力，但厚度較厚，分布不均勻且不連續(xù)，埋深大，同樣不利于橋臺基礎開挖。⑦∈sh32（中風化灰?guī)r），力學性質優(yōu)良，承載力高，是理想的樁基礎持力層。

1.3 水文地質

勘察區(qū)存在兩層地下水：第一層為賦存于第四系覆蓋層中的孔隙水，水量較豐富，主要接受大氣降水或地表水補給，水位隨季節(jié)變化而波動?？辈炱陂g測得該層地下水水位高程為23.22～30.11 m。第二層為賦存于基巖裂隙中的水，同樣受地表徑流和孔隙水補給?？辈炱陂g，該層地下水水位高程同樣為23.22～30.11 m。橋位區(qū)的地表水主要為桂江河流水，河流寬約375.00 m，水深為1.00～8.00 m。這些地表水主要來源于大氣降水及上游支流的補給，水量及流速均受季節(jié)影響顯著?？辈炱陂g正值豐水季節(jié)，因此水量相對較大。

2 主橋結構構造

2.1 主橋上部結構

主橋上部結構采用了變截面箱梁設計［3］，該箱梁為單箱單室截面形式。箱梁的底板寬度為6.7 m，頂板寬度為12 m，翼板懸臂長度為2.65 m。箱梁頂面設計為平坡，而雙向1.5%的橫坡則是通過水泥混凝土鋪裝形成。箱梁的懸臂根部梁高達到10.4 m，高跨比為1/16.3；跨中梁高為4.0 m，高跨比為1/42.5。梁高的變化按1.8次拋物線的規(guī)律進行漸變。箱梁跨中的底板厚度為36 cm，根部底板厚度為140 cm，底板厚度的變化整體上也按照1.8次拋物線的規(guī)律進行漸變，并對部分號塊的底板局部進行了加厚處理。0號塊的挑臂頂板從1.0 m直線過渡至0.25 m，1號塊至21號塊以及合攏段的頂板厚度均為0.25 m，邊跨現(xiàn)澆段頂板從0.25 m直線過渡至1.0 m。箱梁的腹板厚度從根部至跨中分為90 cm、80 cm和60 cm 3種規(guī)格，腹板厚度的變化段長度恰好等于一個梁段的長度。箱梁的0＃梁段受力復雜，其頂板厚度被設定為60 cm，腹板厚度為100 cm，底板厚度為140 cm，并且其細部尺寸也進行了適當?shù)募哟筇幚?。在主墩的每片薄壁墩頂上，箱梁均配置了兩道厚度?50 cm的橫隔板。邊跨梁端則采用了厚度為200 cm的端橫隔板設計。此外，主橋箱梁在兩邊跨的梁端還安裝了320型的伸縮裝置。

2.2 主橋下部結構構造

主橋的7號和8號主墩均設計為雙肢等截面矩形實心墩，平均墩高為23.5 m，兩肢之間的縱向凈距離為5.8 m。每個墩肢的縱向等厚度為1.5 m，橫向寬度為8.2 m，并設有半徑為0.75 m的圓倒角。7號墩采用的是擴大基礎設計；而8號墩則采用了分離式承臺，承臺下高度為4.0 m，基礎形式為鉆孔灌注樁，每個承臺下設置了3根直徑為2.5 m的樁基，樁底嵌入中風化灰?guī)r層中。6號和9號交界墩則設計為雙柱矩形墩，縱向寬度為2.3 m，橫向寬度為1.5 m。這些交界墩采用整體式承臺，并且也采用了鉆孔灌注樁基礎。承臺上設置了4根直徑為2.0 m的樁基，樁底同樣嵌入中風化灰?guī)r層中。

3 主橋施工技術要點

本項目在施工過程中，嚴格遵循了《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T F50—2011）和《公路工程質量檢驗評定標準》（JTG F80/1—2004）中的相關規(guī)定。

3.1 主橋上部結構施工要點

主橋箱梁采用掛籃懸臂澆筑法施工，施工分段如下：邊跨現(xiàn)澆段3.84 m+邊跨合攏段2 m+懸臂澆筑段（11×4.0 m＋10×3.4 m）＋墩頂0#段12 m＋懸臂澆筑段（10×3.4 m＋11×4.0 m）+中跨合攏段2 m＋懸臂澆筑段（11×4.0 m＋10×3.4 m）＋墩頂0#段12 m+懸臂澆筑段（10×3.4 m＋11×4.0 m） +邊跨合攏段2 m+邊跨現(xiàn)澆段3.84 m，總長度為349.68 m。懸臂澆筑梁段的最大控制重量為2 600 kN，掛籃的設計自重為1 000 kN。邊跨現(xiàn)澆段則采用拖架進行施工。

3.1.1 墩頂0號塊施工

墩頂0號塊采用托架法進行施工。由于0號梁段混凝土澆筑量較大且預應力管道布置密集，為減輕托架承載壓力并確保澆筑質量，因此采取了豎向分層施工。在分層施工過程中，需合理設置分層位置，以防混凝土收縮差異引發(fā)裂縫。作為大體積混凝土構件，0號塊的澆筑需特別關注水化熱的控制，采取有效措施降低溫度裂縫風險。澆筑完成后，實施適當?shù)酿B(yǎng)護措施，如及時灑水，以確?；炷恋膹姸?。同時，通過改善通風條件減小溫度差異，避免因內外溫差過大導致裂縫產(chǎn)生。為增強墩身與箱梁的整體性，墩身部分需與0號塊底板同步澆筑，預留2～3 m的長度。

3.1.2 懸臂澆筑施工

懸臂澆筑施工流程如圖1所示。施工前，需在0＃梁段兩端安裝掛籃，并進行預壓試驗，以消除非彈性變形，獲取標高控制數(shù)據(jù)。預壓過程中詳細記錄彈性變形曲線，為后續(xù)施工提供參考依據(jù)。

懸臂澆筑的每個梁段需在掛籃上一次性完成所有施工環(huán)節(jié)，包括梁段混凝土澆筑、鋼束張拉，以及掛籃和機具移動等，均需嚴格遵循對稱、均衡、同步的施工原則。除0號梁段外，其余梁段混凝土澆筑時間間隔需控制在合理范圍內，不宜過長。每個截面的鋼束按先頂板束后腹板束的順序對稱張拉。最后一個梁段施工完成后，掛籃保持不動，用于抬澆邊跨和中跨的合攏段［4］。

為避免懸澆箱梁1號塊與墩頂0號段因砼齡期差異導致收縮裂縫，1號塊采用鋼纖維混凝土，鋼纖維的長度為20～60 mm，等效直徑為0.3～0.9 mm，摻量體積率為1.5%。同時，為防止出現(xiàn)收縮裂縫，拌制梁段混凝土時還需摻入聚丙烯腈纖維，設計摻量為1 kg/m3，確保合成纖維混凝土達到一級限裂效能等級。

3.1.3 合攏段施工

箱梁合攏采用先邊跨后中跨的施工工藝，具體步驟如下。

（1）邊跨合攏段：首先安裝吊架和剛性連接桿，并在中跨21號梁端配置平衡重。隨后進行模板安裝，并澆筑22號塊混凝土。隨著施工進展，逐步移除平衡重，確保結構受力穩(wěn)定。待混凝土強度達到設計強度的85%后，依次進行21號塊豎向預應力筋、邊跨合攏束、橫向預應力束及底板束的張拉作業(yè)，并最終完成壓漿封錨工序。

（2）中跨合攏段：施工前施加對頂力，然后安裝主跨合攏段的吊架及剛性連接桿，并完成模板支設與混凝土澆筑。待合攏段混凝土強度達到設計要求的85%后，按順序張拉中跨合攏束、底板束、橫向預應力束及豎向預應力筋，最后進行壓漿封錨作業(yè)，以確保合攏段的力學性能達標，同時維護整體結構的穩(wěn)定性。

3.1.4 邊跨現(xiàn)澆段施工

主橋邊跨現(xiàn)澆段采用托架法進行施工［5］。在過渡墩上安裝臨時支撐剛架，完成立模后進行邊跨現(xiàn)澆段的混凝土澆筑。澆筑完成后，加強整跨箱梁頂部澆水降溫與養(yǎng)護，待混凝土達到規(guī)定強度和齡期后，進行邊跨連續(xù)預應力鋼束的張拉作業(yè)。

3.1.5 預應力施工

（1）錨具到場后嚴格檢查，確保無損傷，任何不合格的錨頭和夾片均禁止使用。安裝千斤頂時，確保錨圈孔與墊板中心精準對齊，防止滑絲或斷絲現(xiàn)象的發(fā)生。

（2）縱向預應力鋼束采用兩端對稱張拉的方式，操作順序為先張拉頂板束，后張拉腹板束。橫向預應力束采用單端張拉方式，豎向預應力鋼筋則在箱梁頂面統(tǒng)一完成張拉作業(yè)，使用精軋螺紋鋼筋，確保鋼筋完整無損，嚴禁斷筋或滑移。

（3）張拉預應力鋼束的過程中，實施張拉力與伸長量雙重控制，實際伸長量與設計值的偏差控制在±6%以內。若伸長量異常則立即停工，查明原因并采取糾正措施后方可繼續(xù)。各鋼束的張拉力按以下標準執(zhí)行：15－[?]s15.2鋼絞線為0→293.0 kN→2 930 kN（持荷2 min錨固）； 18－[?]s15.2鋼絞線為0→351.5 kN→3 515.4 kN（持荷2 min錨固）；22－[?]s15.2鋼絞線為0→429.7kN→4 296.6kN（持荷2 min錨固）；25－[?]s15.2鋼絞線為0→488.3 kN→4 882.5 kN（持荷2 min錨固）；3－[?]s15.2鋼絞線為0→58.6 kN→585.9 kN（持荷2 min錨固）；JL32精軋螺紋鋼筋為0→67.3 kN→673 kN（持荷2 min錨固）。

（4）張拉縱向預應力鋼束后，盡快進行管道灌漿。備用鋼束在施工結束后不進行管道灌漿，其端部錨頭需用防腐油脂封堵，以備后期維護。

（5）豎向預應力精軋螺紋鋼筋施工需采用科學可靠的方法，確保預應力施加精確。通過選取不同長度的鋼筋，在錨下安裝壓力盒，使用扭力扳手張拉至設計張拉力的95%，記錄扭矩值，并換算得到其他鋼筋張拉的參考值。豎向預應力鋼筋分兩次張拉，第1次張拉后暫不灌漿，待1個月后復核預應力數(shù)值。如果發(fā)現(xiàn)預應力不足，則進行第2次張拉至設計要求，以保證結構的長期性能。

（6）完成預應力鋼束張拉后，嚴禁撞擊鋼絞線和錨頭。多余長度的鋼絞線使用砂輪切割機切割，避免使用電焊或氣焊工具，防止高溫或機械沖擊對鋼束性能造成不良影響。

（7）管道壓漿應采用真空灌漿技術，確保密實。

3.1.6 主橋箱梁混凝土及鋼筋施工

（1）嚴格保證箱梁混凝土的質量與強度。澆筑新梁段混凝土前，對舊混凝土的接縫面進行鑿毛和清潔處理，確保新舊混凝土能夠良好地整體結合。

（2）主梁的頂板、底板、腹板及其連接部位的混凝土需振搗密實，防止出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象，以確保箱梁的混凝土質量和外觀效果。

（3）嚴格控制各梁段的斷面尺寸，梁高、梁寬及橋面寬度的偏差均符合施工規(guī)范要求，確保精度達標。

（4）為防止混凝土出現(xiàn)裂縫或棱角破損，模板的拆除需嚴格按照強度要求進行。當混凝土強度達到22 MPa時，方可拆除非承重側模板；強度達到42 MPa后，方可拆除其他模板和支架；若3 d內混凝土強度達到46.8 MPa，則允許進行預應力鋼束的張拉操作。

（5）完成預應力鋼束張拉后，立即進行壓漿封錨處理，并對接觸面進行鑿毛和清洗，以確保后續(xù)現(xiàn)澆梁段的有效銜接。

（6）如果普通鋼筋與預應力管道發(fā)生干擾，可適當挪動普通鋼筋的位置。如果腹板及底板上的通氣孔與鋼筋位置沖突，可適當移動通氣孔的位置。

（7）在有齒塊的梁段，需按照齒塊鋼筋圖預埋齒塊錨固鋼筋。

（8）澆筑頂板混凝土前，需預埋防撞護欄錨固鋼筋及預留泄水管孔道。澆筑邊跨現(xiàn)澆段混凝土前，則需預埋伸縮縫的預埋鋼筋。

3.2 主橋下部結構施工要點

施工前，對明挖擴大基礎的控制點參數(shù)進行全面校核，一旦發(fā)現(xiàn)任何與設計圖紙偏差或不一致的情況，必須立即通報設計方。

3.2.1 水中基坑及樁基工程施工

主橋主墩涉及水中基坑開挖及樁基工程，基礎施工時需注意以下要點。

（1）鋼套箱圍堰以水深8 m、流速2 m為控制參數(shù)。大樁號側主墩樁基施工采用鋼套箱圍堰方案，小樁號側主墩擴大基礎及交界墩樁基礎采用草袋圍堰施工。施工前實測水深及流速，結合施工計劃周期及洪水調查情況，預測施工期間的水位和流速參數(shù)，據(jù)此調整施工方案。

（2）基坑穿過的強、弱風化巖層透水性較大，開挖過程中應加強排水措施，密切關注滲水對坑壁穩(wěn)定性的影響。

3.2.2 大體積混凝土澆筑及溫控施工

承臺等大體積混凝土構件的澆筑采取分層施工方式，確?；炷辆鶆蛏仙?，防止局部高度過大而導致質量問題。澆筑作業(yè)宜選擇氣溫較低的時間段進行，并結合冷卻管水流循環(huán)實施溫控，確保進出水口的溫差不超過10 ℃。同時，需將混凝土內外溫差及其外表面與環(huán)境溫差控制在25 ℃以內，并且混凝土內部絕對溫度不得超過45 ℃?；A混凝土應盡可能一次性澆筑完成，若因特殊情況需分次澆筑，最多不得超過2次，并且接縫處理需符合施工縫規(guī)范要求，接縫面上應預留并布置鋼筋頭，以增強新舊混凝土的結合強度。為有效降低大體積混凝土內部溫度，可選用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥或低熱微膨脹水泥，并通過優(yōu)化混凝土配合比，適量摻入細粉煤灰，減少水泥用量，以提升混凝土質量和施工效果。

3.2.3 高橋墩施工及模板支撐

由于主橋橋墩高度較高，因此施工時應進行嚴格的施工控制。橋墩施工可采用爬?；騽判怨羌軖炷Ｌ嵘ǎ丈硐盗簞t采用托架支撐模板系統(tǒng)進行施工。墩身兩肢之間應設置臨時撐，臨時撐宜采用“X”形布置，并靠近墩身兩側。臨時撐可選用L160X14角鋼進行拼接，并與主墩勁性骨架進行連接。

3.2.4 墩身混凝土抗裂措施及施工

為防止收縮裂縫出現(xiàn)，拌制墩身混凝土時需摻入聚丙烯腈纖維，設計摻量為1 kg/m3。聚丙烯腈纖維的規(guī)格、要求以及合成纖維混凝土的拌制應符合《纖維混凝土結構技術規(guī)程》（CECS38—2004）的相關規(guī)定，并確保摻入后的合成纖維混凝土達到一級限裂效能等級。施工時，應結合實際施工條件，通過早期收縮裂縫試驗確定最佳施工方案。除摻入合成纖維增強抗裂性外，為防止墩身分段施工產(chǎn)生收縮裂縫，還需注意以下方面：①在反復試驗的基礎上優(yōu)化配合比。②通過改進工藝降低骨料溫度。③盡量縮短節(jié)間混凝土的齡期差。④加強養(yǎng)生工作。

3.2.5 墩身混凝土抗?jié)B性能提升及施工

為提升墩身抗?jié)B性能，配置墩身混凝土時需摻入微硅粉，摻量為30 kg/m3，微硅粉應滿足以下質量要求：二氧化硅含量不低于92%；比表面積不小于180 000 cm2/g；密度約為2 200 kg/m3，平均粒徑為0.1～0.2 μm。墩身混凝土的抗?jié)B等級應不低于W12。施工過程中，監(jiān)理需旁站監(jiān)督，確保橋墩身混凝土中微硅粉及聚丙烯腈纖維的摻入符合規(guī)定。

3.2.6 墩身豎向主筋機械連接施工

墩身豎向主筋采用機械連接的方式接長，連接接頭的要求、現(xiàn)場檢驗與驗收應遵循《鋼筋機械連接技術規(guī)程》（JGJ107—2016）中的規(guī)定。鋼筋接頭區(qū)段按1.2 m計算，同一接頭區(qū)段內接頭百分率不得超過50%，并且接頭區(qū)段應避開系梁與主墩交界區(qū)以及主墩與箱梁交界區(qū)。

3.2.7 河道內橋墩基礎及下部結構施工

6#、7#、8#墩位于河道內，基礎施工需搭建水上施工平臺，并通過施工棧橋與岸上施工便道連接。水上施工平臺采用[?]630 mm鋼管樁作為基礎，平臺面由貝雷梁和橋面板構成。主墩樁基成孔采用鉆機鉆孔，樁基鋼護筒需高于施工水位。樁基施工流程如下：搭設工作平臺→測量放樣→護筒導向架安裝→護筒下沉→孔位放樣→鉆機就位→鉆孔作業(yè)→終孔前檢查→終孔驗收→鋼筋骨架下沉→導管安裝→灌注水下混凝土→拔卸導管→清理灌注現(xiàn)場→破樁頭處理。8#主墩承臺施工采用鋼套箱圍堰，圍堰頂標高需高于施工水位2.0 m。從鉆孔灌注樁施工至承臺施工完成約需2個月，圍堰內墩身施工時間為1～2個月。施工安排在非汛期進行。下部結構施工完成后，應及時拆除鋼圍堰，以確保河道寬度、行洪能力及施工安全不受影響。

4 結論

本文通過對G355線桂江大橋施工技術的深入研究，總結了復雜環(huán)境下大跨度連續(xù)剛構箱梁的施工經(jīng)驗，分析主要圍繞主橋上部結構與下部結構兩方面展開，得出以下結論。

（1）在主橋上部結構方面，采用掛籃懸臂澆筑施工方法，通過嚴格的分段設計和精確的線形控制措施，確保了箱梁結構的受力平衡和施工精度。掛籃施工中，通過預壓試驗消除非彈性變形，并采用對稱、均衡、同步的澆筑流程，有效避免受力失衡可能引發(fā)的結構問題。在關鍵合攏段施工中，采用合理的施工順序，并對頂力進行精確控制，從而確保了橋梁線形的精度和結構的整體性。

（2）在主橋下部結構方面，面對復雜的水文與地質條件，通過動態(tài)調整圍堰設計與優(yōu)化樁基施工工藝，有效應對了水深、流速變化對基坑安全的威脅。樁基施工中，憑借精確的護筒導向設計和鉆孔灌注工藝，確保了樁基與承載層的可靠連接。大體積混凝土施工中，采用分層澆筑、冷卻水循環(huán)降溫技術，并摻加聚丙烯腈纖維和微硅粉，有效控制了混凝土溫差和水化熱積累，顯著提升了混凝土的抗裂與抗?jié)B性能。

5 參考文獻

［1］方志成.大跨徑預應力混凝土連續(xù)剛構橋懸臂施工技術［J］.交通世界，2018（8）：99-100.

［2］凌漢清.橋梁水中深大基坑鋼板樁圍堰施工技術及應用［J］.中國高新科技，2022（15）：86-88.

［3］高承明.變截面連續(xù)箱梁施工技術探討［J］.科學技術創(chuàng)新，2024（9）：131-134.

［4］劉春宏.橋梁施工中掛籃懸臂澆筑施工技術的應用分析［J］.交通科技與管理，2024，5（17）：131-133.

［5］喻海波.連續(xù)剛構橋邊跨現(xiàn)澆段施工中懸空托架的應用［J］.交通世界，2024（21）：143-145.