陳榮華

（廣西水利電力勘測設(shè)計研究院有限責任公司，南寧 530023）

1 工程概況

原桂平航運樞紐是郁江干流綜合利用規(guī)劃開發(fā)方案中的最下游梯級，是以航運為主兼顧發(fā)電的綜合利用工程，位于潯江支流郁江上，距離黔、郁兩江匯合口約3.7 km。樞紐設(shè)計正常蓄水位31.5 m，下游設(shè)計發(fā)電最低水位為19.87 m。電站為日調(diào)節(jié)性能電站，現(xiàn)狀裝機容量為46.5 MW（3×15.5 MW）。原桂平航運樞紐由攔河壩、船閘、電站廠房等建筑物組成，船閘及引航道布置在右岸階地上；壩軸線上，從左到右依次布置：左岸重力壩（由25.00 m 長的閘門檢修間和27.00 m 長的沉井組成）、溢流壩、河床式廠房、右岸支墩壩和懸臂式擋土墻。

受具有多年調(diào)節(jié)性能的郁江龍頭梯級百色水庫的調(diào)節(jié)影響，枯水季節(jié)桂平航運樞紐壩址來水量增加，電站為了充分利用水能，增加發(fā)電量，枯水季節(jié)沒有安排檢修，而洪水期上、下游水位較高，下閘檢修風險較大，擴機將能充分利用水能并便于兼顧安排機組在枯水季節(jié)檢修。因此，為充分利用水能兼顧機組檢修需要，需對電站進行本次擴機增容建設(shè)。

本次擴機工程系在原桂平航運樞紐左岸增加一臺機組，裝機25 MW（1臺套燈泡貫流式機組），為低水頭徑流式電站。擴建部分主要由進水渠、廠房、尾水渠、接頭壩、閘門檢修間及護坡等建筑物組成，其中進水渠由進水渠壩前段、穿壩段、壩后段組成，穿壩段需拆除擋水壩段混凝土，主要為原閘門檢修間拆除與左岸重力壩局部開洞拆除，由于樞紐一直承擔著航運兼顧發(fā)電任務(wù)，因此，壩體水下局部開洞施工期間不能降水施工，需在擋水條件下拆除。同時，左岸重力壩靠岸邊緊接濱江防洪堤和商品住房，增加了工程施工難度。

2 拆除施工方法選擇

左岸混凝土重力壩是樞紐的擋水建筑物，距離其它已建水工建筑物和濱江房建較近，且有部分拆除工作在擋水工況下進行，拆除施工方法需充分考慮影響因素。

（1）機械切割法?；炷翙C械切割技術(shù)按照所用機械不同，主要包括高速鉆孔機切割、盤鋸機切割以及繩鋸機切割。①高速鉆孔機切割。該鉆機具有輕便、高效、采用水冷降溫無粉塵的特點，可鉆深度為8 m，鉆孔方向無特別限制。除作為鉆孔工具常規(guī)使用外，還可作為特殊部位的切割工具。②盤鋸機切割。該鋸機包括墻體切割機和地面切割機，具有體積輕巧、裝拆就位快速、切割能力強、效率高等特點，適用于線路長、直線或彎曲半徑不大、切割深度不太大的鋼筋混凝土構(gòu)件的切割。③繩鋸機切割。作為一種先進的混凝土結(jié)構(gòu)切割分離技術(shù)，該工藝可在各種復(fù)雜特殊的環(huán)境下進行施工，拆除施工速度快，切割件切口平直光滑，噪聲低、無振動，無粉塵、無廢氣污染，符合環(huán)保要求。此外，作為靜力切割技術(shù)，對需要保留部分的構(gòu)件不產(chǎn)生任何振動和損傷，操作安全性高。

（2）電弧和氧氣槍切割法。電弧法是利用石墨電極，以電弧燃燒被破壞的結(jié)構(gòu)；氧氣槍切割法是以金屬筒中的電弧灼燒被破壞的結(jié)構(gòu)，此法的氧氣消耗量極大。電弧和氧氣槍切割是小尺寸鋼筋混凝土切割與拆除的有效方法之一，但此類方法很少用于大體積鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)切割，而且防火安全問題也較突出。

（3）高能燃燒劑爆破法。高能燃燒劑爆破法在高溫下通過氧化還原反應(yīng)產(chǎn)生高壓膨脹氣體，使被爆破介質(zhì)在準靜態(tài)下脹裂。高能燃燒劑沒有沖擊波的作用，具有無飛石、地震效應(yīng)低、噪聲小等優(yōu)點。在實際使用中，由于對炮孔的密封質(zhì)量要求較高，高能燃燒劑的成本比普通炸藥高，使得高能燃燒劑的使用受到了一定的限制。

（4）鉆孔水壓爆破法。鉆孔水壓爆破法是鉆深孔后在孔內(nèi)放置炸藥包并灌滿水，炸藥起爆后在孔內(nèi)產(chǎn)生強烈的壓力脈沖，使得深孔之間的混凝土產(chǎn)生裂隙并破壞。鉆孔水壓爆破法產(chǎn)生的爆破飛石和粉塵少，但地震波強度比常規(guī)的鉆孔爆破法大。

（5）液壓鉗破碎法。機載液壓破碎鉗利用挖掘機的發(fā)動機驅(qū)動液壓油缸產(chǎn)生的閉合力對混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行剪切和破碎。缺點是受液壓破碎鉗開口度、液壓系統(tǒng)壓力、施工場地荷載等限制，對大截面結(jié)構(gòu)難以發(fā)揮作用。這類設(shè)備的主要優(yōu)點是操作靈活、效率高、能剝除或切割鋼筋并且施工過程噪聲小、無振動。

將各拆除方法的優(yōu)缺點及適用范圍見表1。

表1 混凝土拆除方法比較

本工程拆除結(jié)構(gòu)主要為大體積混凝土結(jié)構(gòu)，且拆除部位結(jié)構(gòu)整體配筋少，與其它拆除方法相比較，爆破拆除技術(shù)成熟，拆除效率高。另外，考慮到施工工期短，拆除強度高，綜合考慮各種拆除方法的使用范圍、施工效率等，本工程選擇采用鉆孔爆破法拆除，局部輔以靜態(tài)破碎或機械劈裂的方法。

3 拆除方案及程序

壩體混凝土拆除主要為原閘門檢修間拆除與重力壩局部開洞拆除，其中重力壩局部開洞拆除分為水上部分拆除與水下部分拆除。拆除方案如下：原閘門檢修間拆除首先采用巖石破碎機拆閘門檢修間鋼筋混凝土梁板柱，然后采用風鎬拆除下部重力壩扶壁，下部壩體混凝土拆除安排在擴機廠房進水口閘門安裝調(diào)試完成且已具備下閘擋水條件后才能拆除，拆除分I期、II期和III期進行（見圖1和圖2）。

圖1 壩體混凝土拆除剖面圖

圖2 壩體混凝土拆除上游立視圖

3.1 I期混凝土拆除

先拆除重力式下部三角塊混凝土，保留上游側(cè)4 m 厚混凝土擋水，并在底板及擋水混凝土間架立斜向鋼支撐，待鋼支撐架立完畢后，澆筑一期混凝土進水箱涵。

上游側(cè)保留混凝土在施工過程中必須具有可靠的擋水功能，故需保證其結(jié)構(gòu)的完整性，在Ⅰ期混凝土拆除過程中，在靠近擋水側(cè)保留1.5 m 厚的保護層，采用靜態(tài)破碎劑拆除，其余部分可采用弱爆破或機械的方法拆除。若采用爆破方法拆除，則需遵循“多打眼，少裝藥，多分段，弱振動”的爆破施工原則，嚴格控制爆破對保留壩體的擾動，采用合理的布孔參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)、最大單響藥量及爆破振動安全控制標準；同時為避免壩體拆除過程中爆破抵抗線的后沖向正對兩側(cè)及上游保留壩體而產(chǎn)生的損傷或破壞，需要調(diào)整開挖面的平面布置及其推進方向，選擇合理的開挖程序。

本部分混凝土拆除可分兩步進行，第一步通過淺孔修整爆破形成規(guī)則的臺階面，第二步考慮到爆破拆除區(qū)域距離上游保留擋水結(jié)構(gòu)僅1.5 m，為降低對上游擋水結(jié)構(gòu)的影響，保證擋水結(jié)構(gòu)的完整性，Ⅰ期拆除采用弱爆破。通過采用小梯段、小孔間距、單孔單響的淺孔爆破方式來控制單響藥量，同時通過控制爆破拆除方向及拋擲方向來削弱爆破振動效應(yīng)。

在第一步形成臺階面后，剩余待拆除區(qū)域高約12 m，分為8層，每層高1.5 m，當單層順水流方向?qū)挾瘸^4 m 時應(yīng)考慮分多次爆破，每次爆破的寬度不超過為3 m。采用42 mm 孔徑，0.6 m×0.6 m 的炮孔間排距，25 m 直徑的藥卷，單孔裝藥量約150 g，采用類似光面爆破的不耦合裝藥結(jié)構(gòu)，毫秒微差接力起爆網(wǎng)路。

3.2 Ⅱ期混凝土拆除

待一期箱涵混凝土達到設(shè)計強度的70%以上后，再拆除預(yù)留坎體32.0～37.3 m 高程壩體混凝土（位于水上），按先兩頭后中間的順序分兩次拆除，拆除后設(shè)置臨時支撐，并在原位置鋪設(shè)鋼筋，澆筑二期箱涵混凝土。待兩頭混凝土達到設(shè)計強度的70%以上后才拆除中間部位混凝土。該步工序完成后，形成該重力壩段保留部分混凝土的承重結(jié)構(gòu)。

為了便于后期混凝土的拆除，此部分拆除時在設(shè)計輪廓面中部向下設(shè)置2個矩型槽，并預(yù)留2.5 m寬的支撐墩。矩型槽頂寬1.2 m，高2.4 m，該槽腔部分不澆筑混凝土，主要為后續(xù)混凝土拆除創(chuàng)造臨空面?？紤]箱涵混凝土的結(jié)構(gòu)安全以及爆破作業(yè)的便利性，該部分混凝土主要采用混凝土液壓劈裂機配合風鎬拆除。

3.3 III期混凝土拆除

拆除高程32.0 m以下的預(yù)留坎體混凝土，需要進行水下爆破拆除。在拆除前先拆除鋼支撐，然后開槽引水至下游進入發(fā)電廠房進水前池，待上下游水位持平后，再采用松動爆破拆除水下部分混凝土至21.0 m高程。

Ⅲ期混凝土拆除采用水平淺孔爆破的方式進行拆除。水上部分拆除時可分多次拆除，水下部分（高程32 m以下）及支撐墩一次拆除，水下混凝土輪廓部位設(shè)置輪廓孔。爆破鉆孔直徑42 mm，乳化炸藥，藥卷直徑32 mm，主爆孔間排距0.75～0.80 m，采用數(shù)碼電子雷管，每孔雙發(fā)，毫秒微差接力起爆網(wǎng)路，炸藥單耗約為0.8 kg/m3。輪廓孔間距0.5 m，采用傳統(tǒng)輪廓爆破技術(shù)。

4 拆除中壩體結(jié)構(gòu)響應(yīng)數(shù)值模擬

在完成混凝土爆破破碎的同時，爆破拆除作業(yè)必然會伴生地震波、爆破飛石、空氣沖擊波、噪聲等負面效應(yīng)，即爆破公害。因此，爆破作業(yè)中，需研究爆破公害產(chǎn)生的原因、公害強度的分布及衰減規(guī)律，以確保被保護對象的安全。

各種爆破公害中以地震波即爆破振動對壩體保留結(jié)構(gòu)及臨近水工建筑物的威脅性最大。為分析爆破振動對樞紐重要結(jié)構(gòu)的影響，應(yīng)用目前較為成熟的計算機仿真技術(shù)，對拆除過程進行三維數(shù)值模擬，研究爆破拆除誘發(fā)的振動波傳播及其衰減規(guī)律，為后續(xù)拆除安全影響評價和指導(dǎo)工程實踐提供依據(jù)。

4.1 模型

根據(jù)壩體拆除方案，建立了對應(yīng)的幾何模型和CAE計算模型，幾何模型見圖3。

模型主要由壩體混凝土、新建箱涵、鋼支撐和地基4部分組成，其中鋼支撐采用梁（Beam）單元模擬，其余結(jié)構(gòu)均采用8 節(jié)點的C3D8R 實體單元模擬，單元總數(shù)為16 327，節(jié)點總數(shù)為18 054。原壩身材料為R15090混凝土，箱涵結(jié)構(gòu)為C35混凝土，鋼支撐為I14型工字鋼，地基為含泥生物碎屑灰?guī)r夾黑色泥巖微風化層（D2d1-3），數(shù)值計算中材料本構(gòu)模型均采用線彈性模型。

4.2 結(jié)構(gòu)應(yīng)力控制分析

根據(jù)工程的實際施工過程，在壩體水下爆破拆除前，主要考慮以下6 種工況下保留壩體的結(jié)構(gòu)安全性。

（1）工況一為采用三維有限元計算保留4 m厚混凝土壩體在水壓力和揚壓力下的穩(wěn)定情況。

（2）工況二為采用三維有限元計算擋水壩體下游安裝鋼支撐、澆筑混凝土箱涵和混凝土底板，并置換壩身混凝土，形成該重力壩段保留部分混凝土的承重結(jié)構(gòu)，并在原壩身待開挖區(qū)域先開挖兩個尺寸為1.2 m×2.4 m的空腔，以便于后期開挖和拆除工況。

（3）工況三為采用三維有限元計算拆除水上壩身混凝土的穩(wěn)定情況。

（4）工況四為采用三維有限元計算在壩身混凝土和箱涵結(jié)構(gòu)變形穩(wěn)定后，在水下待拆除壩體鉆設(shè)孔徑為42 mm的梅花形炮孔。

（4）工況五為采用三維有限元計算鉆設(shè)梅花形炮孔后，拆除鋼支撐的工況下引水結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定情況。

（5）工況六為采用三維有限元計算撤除壩身箱涵下部的橡膠支撐工況下引水結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定情況，由計算結(jié)果可知，在撤除壩身箱涵下部的橡膠支撐工況時，會在箱涵頂板靠下游的中部產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，最大拉應(yīng)力值可達1.71 MPa，超過了混凝土的設(shè)計抗拉強度。為了降低箱涵頂板靠下游的中部的拉應(yīng)力，同時控制拆除過程中引水結(jié)構(gòu)的振動位移，特提出以下控制措施：在開挖置換原有壩身混凝土?xí)r預(yù)留2.5 m厚混凝土中隔墩。

4.3 壩體水下爆破拆除的三維流固耦合數(shù)值模擬

目前在描述爆炸沖擊波傳播過程及隨后結(jié)構(gòu)動態(tài)響應(yīng)的方法主要有基于有限元法的Lagrangian方法和基于有限體積法的Eulerian 算法。耦合的Lagrangian-Eulerian 方法充分聯(lián)合了Lagrangian 方法和Eulerian 方法的優(yōu)勢，可有效描述流固耦合動態(tài)相互作用及大變形問題。本項目采用顯式動力有限元程序AUTODYN 建立炸藥-庫水-引水結(jié)構(gòu)-地基耦合的三維全耦合數(shù)值模型，研究不同單響藥量條件下引水結(jié)構(gòu)、接頭壩、溢流壩邊墩的動態(tài)響應(yīng)及水中沖擊波衰減規(guī)律，分析水下爆破拆除對結(jié)構(gòu)安全的影響。施工過程中要求在保證不破壞保留結(jié)構(gòu)的前提下，盡可能提高施工效率?；炷翐跛畨Σ鸪怯缮系较轮鸩讲鸪敳鸪脚R近保留結(jié)構(gòu)時，此時對其他結(jié)構(gòu)的影響是最大的，因此選取最后一層爆破拆除時單孔一響、兩孔一響、三孔一響三種爆破方式作為典型工況進行計算。

4.4 模擬結(jié)果分析

（1）原有方案最危險工況發(fā)生在運行工況六中（即撤除壩身箱涵下部的橡膠支撐）。分別會在箱涵頂板靠下游的中部和橡膠支撐開口與箱涵交界處產(chǎn)生集中的拉應(yīng)力區(qū)和壓應(yīng)力區(qū)，最大拉應(yīng)力數(shù)值可達1.71 MPa，超過了新澆箱涵混凝土的設(shè)計抗拉強度值，有可能會威脅引水結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，需要引起特別注意。

（2）在原壩身混凝土開挖與置換區(qū)采取預(yù)留2.5 m厚中隔墩控制措施，可以有效降低在撤除壩身箱涵下部橡膠支撐（工況六）引水結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力，最大拉應(yīng)力值為1.41 MPa，下降幅度達17.5%，并且峰值僅僅只存在局部表層，使得引水結(jié)構(gòu)滿足應(yīng)力安全要求。

（3）水下待拆除壩體鉆設(shè)梅花形炮孔后，撤去鋼支撐對壩身結(jié)構(gòu)的整體變形場和應(yīng)力場影響較小。

（4）水下爆破拆除靠近箱涵底板的混凝土面板過程中，在爆破振動荷載作用下，總體來說單孔一響的振動響應(yīng)小于兩孔一響，兩孔一響的振動響應(yīng)小于三孔一響；三種工況下的結(jié)構(gòu)都出現(xiàn)了不同程度的損傷；由于三孔一響對結(jié)構(gòu)的振動響應(yīng)較大，對箱涵底板引起的損傷較大，因此，不推薦使用三孔一響進行爆破作業(yè)，兩孔一響比起單孔一響能夠提高施工效率，推薦采用兩孔一響進行水下爆破施工。

（5）水下爆破引起的水擊波壓力較小，傳遞到廠房的水擊波壓力峰值小于允許水擊波壓力（0.2 MPa），但爆破水擊波對新澆混凝土箱涵結(jié)構(gòu)安全將產(chǎn)生一定影響，主要在箱涵底板與側(cè)墻交界處的角點表層區(qū)域產(chǎn)生較大拉應(yīng)力集中，分布范圍較小，實際爆破過程中需加強該部位的安全監(jiān)測。

（6）在水下爆破拆除第一層混凝土面板過程中，預(yù)留中隔墩工況與無中隔墩工況在振動速度響應(yīng)峰值方面總體相當，但是從箱涵頂板振動位移峰值方面來說，預(yù)留中墩工況下的位移峰值較小，因此預(yù)留混凝土中墩對減小箱涵頂板振動是有利的。

在滿足引水結(jié)構(gòu)整體運行穩(wěn)定的要求下，采用在原壩身混凝土開挖與置換區(qū)預(yù)留2.5 m厚中隔墩的控制措施，可以減少開挖量、有效減小壩體混凝土拉應(yīng)力、降低整體的振動響應(yīng)。

5 爆破安全控制

研究爆破負面效應(yīng)的產(chǎn)生機理、分布與衰減規(guī)律，通過科學(xué)的爆破設(shè)計，采用合理有效的施工工藝措施，確保鄰近的建（構(gòu)）筑物的安全。

根據(jù)相關(guān)規(guī)范，參考類似工程的經(jīng)驗，針對桂平航運樞紐擴機工程爆破作業(yè)提出了爆破振動、水擊波、爆破噪聲及爆破飛石的安全控制標準（見表2）。

表2 桂平航運樞紐水電站擴機工程施工爆破安全控制標準

6 爆破施工影響評價

（1）爆破振動影響，在重力壩拆除階段，單響控制在2 kg內(nèi)可保證閘門檢修間上部保留壩體、左側(cè)重力接頭壩及右側(cè)1#溢流壩邊墩的安全；爆破對民房及水電站中控室影響可控。

（2）水擊波影響，在10 kg的單響下重力壩混凝土拆除所誘發(fā)水擊波超壓仍小于0.1 MPa，對廠房進水口閘門等建筑物的影響較小。

（3）爆破噪聲對單響藥量不敏感，當單響藥量較大時，爆破噪聲仍低于控制標準（120 dB）。建議采取一定的工程措施，如提高炮孔的堵塞長度與質(zhì)量、盡量避免在地面敷設(shè)雷管和導(dǎo)爆索、采用水封爆破或者延期爆破、采用防爆墻削減爆破沖擊波（超壓）強度，進一步減小爆破噪聲帶來的影響。

（4）爆破飛石影響，在爆破施工方案下，最大飛石水平飛散距離可達135.3 m，垂直飛散高度可達67.6 m。若飛石控制不當，可能會影響周邊建構(gòu)筑物的安全。

7 爆破施工影響控制措施

（1）爆破振動的控制措施。通過采用合理的爆破參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)、爆破起爆順序及抵抗線方向，選取合適的分段延遲時間，在爆源處控制爆破振動的強度。重力壩段拆除爆破的關(guān)鍵保護對象是閘門檢修間上部保留壩體、左側(cè)重力接頭壩、右側(cè)1#溢流壩段，3 種保護對象的控制標準和最小爆心距相同，因此重力壩段拆除可按照爆破施工不影響距爆源10 m 的閘門檢修間上部保留壩體安全的控制標準8 cm/s，確定爆破方式及最大單響藥量，進一步考慮爆破振動安全控制要求，建議重力壩段拆除爆破施工時，最大單響藥量不超過2.0 kg。

（2）爆破水擊波防護措施。通常情況下，擴機工程爆破產(chǎn)生的水擊波壓力峰值較小，一般不會造成威脅大壩等主體水工建筑物的安全問題。通常要予以重視的是水面以下迎水側(cè)的閘門、攔污柵等結(jié)構(gòu)。因此要做好安全分析，采取必要的主動防護和加固措施。對水擊波超壓影響的控制與防護，可以通過提高水擊波的允許標準、控制水擊波的峰值及削減水擊波強度來實現(xiàn)，主要有以下措施：①控制爆破單響藥量，在滿足爆破施工的前提下，盡量采用較小的爆破單響離；②傳播途徑上削減水擊波超壓的強度；③加強炮孔堵塞質(zhì)量。

（3）空氣沖擊波與噪聲控制措施。①合理布置爆破過程的抵抗線，爆渣拋擲方向一般為產(chǎn)生強烈空氣沖擊波的主方向，因此在拆除爆破工程施工中，均須將爆渣拋擲方向避開保護對象。嚴格按設(shè)計抵抗線施工、保證平整的臺階掌子面可防止強烈沖擊波的產(chǎn)生。②保證炮孔的堵塞長度與質(zhì)量，對裸露地面的導(dǎo)爆索用砂、土掩蓋。③運用微差爆破技術(shù)來削弱空氣沖擊波的強度。實踐證明，采用排間微差間隔時間為15～100 ms 的深孔微差爆破技術(shù)效果最佳。④用控制爆破方向及合理調(diào)節(jié)爆破時間來避免沖擊波的破壞作用。爆破時間的選擇，通常應(yīng)避開人流大、活動頻繁的時段。

（4）爆破飛石的控制方法。①優(yōu)化堵塞結(jié)構(gòu)與材料。炮孔堵塞必須要有一定的長度，一般取1 倍最小抵抗線，最短不得小于最小抵抗線的0.7 倍。堵塞材料可用砂粉或巖粉組成的炮泥，堵塞時要邊堵邊搗，堵塞要密實連續(xù)，堵塞材料中應(yīng)避免雜石。②優(yōu)化最小抵抗線方向及大小。最小抵抗線可以影響爆破飛石的飛行距離和飛行方向。實際施工時應(yīng)根據(jù)爆破巖體的性質(zhì)、飛石的安全距離，確定最小抵抗線的大小。抵抗線的方向所對應(yīng)的臨空面應(yīng)朝向無人、無民房以及無高壓輸電線的方向。③覆蓋爆體及架設(shè)隔離帶。在爆體上鋪設(shè)裝砂草袋、炮被，可在爆源處控制飛石。此外，在被保護對象與爆破開挖區(qū)域之間可以架設(shè)一定長度及高度的防護排架作為隔離帶，隔離帶可以設(shè)置在爆區(qū)近處。防護排架主體采用鋼管作為骨架，防護排架兩側(cè)面采用鋼筋作骨架，鋼筋焊接成格柵網(wǎng)格；同時在排架底層放置沙袋，排架內(nèi)側(cè)掛設(shè)竹笆，其表面附設(shè)金屬網(wǎng)，從飛石的傳播途徑上進行阻斷。

（5）水下爆破爆渣防護措施?；炷翂胃慕ǘ尾鸪^程中，在拆除III 區(qū)水下結(jié)構(gòu)時，由于下游緊鄰進水口段，爆破拆除區(qū)域距離進水渠底板斜坡段僅有16.5 m，爆渣易滑入廠房段，給出渣帶來極大的難度。為防止爆破后的混凝土碎渣進入進水口，在緊靠箱涵末端位置設(shè)置高度為2 m 的防護網(wǎng)，以攔截爆渣。防護網(wǎng)共有兩層，第一層為方格大小為10 cm的支撐鋼筋網(wǎng)，第二層為方格大小為1～2 cm的密鋼筋網(wǎng)，防護網(wǎng)后設(shè)置支撐結(jié)構(gòu)支撐。

8 結(jié)語

采用理論分析、數(shù)值模擬及工程類比等方法，研究了桂平航運樞紐水電站擴機工程混凝土結(jié)構(gòu)拆除爆破影響，確定了壩體混凝土拆除施工方案，以及爆破振動、水擊波、噪聲及飛石的安全控制標準，評價了爆破振動、水擊波、噪聲及飛石等負面效應(yīng)的影響并提出了相應(yīng)的控制措施，混凝土重力壩改建施工過程中，加強對預(yù)留混凝土結(jié)構(gòu)質(zhì)量的觀察與監(jiān)測，防止后續(xù)拆除混凝土的質(zhì)量劣化；進行混凝土水下爆破拆除時，建議在壩體混凝土與箱涵混凝土之間設(shè)置支撐墩，在箱涵中心懸空部位設(shè)置豎向支撐結(jié)構(gòu)，改善結(jié)構(gòu)的動態(tài)應(yīng)力狀態(tài)，維護結(jié)構(gòu)安全。