王強(qiáng), 郭偉, 楊策

(1.三峽大學(xué)電氣與新能源學(xué)院, 宜昌 443002; 2.智慧能源技術(shù)湖北省工程研究中心, 宜昌 443002)

在“碳達(dá)峰、碳中和”的時(shí)代目標(biāo)下,清潔能源的發(fā)電方式逐漸被大家關(guān)注[1-3]。電力電子變壓器(power electronic transformer,PET)具有傳統(tǒng)變壓器的變壓、隔離等功能外,多端口的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)方便接入各種分布式電源、儲(chǔ)能設(shè)備和負(fù)載。單獨(dú)新能源因環(huán)境的隨機(jī)性影響輸出功率,使系統(tǒng)呈弱慣性。PET在無(wú)發(fā)電單元情況下難以處理電網(wǎng)電壓跌落或中斷問(wèn)題,對(duì)含源網(wǎng)絡(luò)的電能質(zhì)量提升有限。而復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)利用可調(diào)度的能量,可以解決光伏系統(tǒng)因間歇性、隨機(jī)性的特點(diǎn)所引起系統(tǒng)波動(dòng)和PET無(wú)法應(yīng)對(duì)電壓跌落或中斷的問(wèn)題[4]。

傳統(tǒng)電力系統(tǒng)以交流為主,而新能源發(fā)電和儲(chǔ)能系統(tǒng)輸出形式為直流,其直接并入直流微網(wǎng)的特點(diǎn),可以避免交直流的切換,方便直流負(fù)載的接入。并且可以不考慮相位、頻率以及無(wú)功等問(wèn)題[5-6]。

直流母線電壓是反映系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行和功率平衡的關(guān)鍵指標(biāo)[7],在儲(chǔ)能系統(tǒng)與新能源共同作用于平抑功率波形的問(wèn)題,國(guó)內(nèi)外已取得了一定的研究成果。文獻(xiàn)[8]以電力電子變壓器結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ),提出了一種PET與儲(chǔ)能協(xié)調(diào)運(yùn)行的微電網(wǎng)控制策略,使分布式能源的利用率達(dá)到最大。但該研究是在低壓交流接口進(jìn)行分析,并且采用單一儲(chǔ)能裝置平抑系統(tǒng)負(fù)荷功率波動(dòng)存在一定的局限性。文獻(xiàn)[9]將儲(chǔ)能和氫燃料電池組合應(yīng)用在微網(wǎng)中,采用基于組網(wǎng)型電源協(xié)調(diào)控制策略,實(shí)現(xiàn)了兩者之間的弱通信協(xié)調(diào)運(yùn)行。但使用的控制對(duì)通信的實(shí)時(shí)性以及信號(hào)測(cè)量的精準(zhǔn)性要求太高。文獻(xiàn)[10-12]是利用新能源和儲(chǔ)能系統(tǒng)之間的協(xié)調(diào)控制策略,來(lái)實(shí)現(xiàn)直流母線電壓的穩(wěn)定,提高負(fù)荷功率的分配精度。文獻(xiàn)[13-14]通過(guò)結(jié)合光伏系統(tǒng)和儲(chǔ)能系統(tǒng),對(duì)其控制協(xié)調(diào)優(yōu)化來(lái)解決配電網(wǎng)不平衡電壓運(yùn)行的問(wèn)題。但對(duì)不同儲(chǔ)能元件組合及結(jié)構(gòu)變化的分析未進(jìn)一步深入研究。

中國(guó)科學(xué)院電工研究所已在2010年研制了兩代PET樣機(jī),并成功掛網(wǎng)運(yùn)行,其中第二代PET主要用于連接10 kV交流電網(wǎng)與750 V低壓直流微網(wǎng)和部分交流負(fù)荷,可以實(shí)現(xiàn)交流電網(wǎng)與直流微網(wǎng)的功率協(xié)調(diào)控制與能量管理,從而將新能源與PET進(jìn)行并網(wǎng)成為了可能[15]。也有學(xué)者對(duì)光儲(chǔ)系統(tǒng)應(yīng)用在PET中進(jìn)行研究,并對(duì)所提三級(jí)互聯(lián)隔離性PET的結(jié)構(gòu)及控制進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,從而實(shí)現(xiàn)了對(duì)分布式能源的有效利用[16]。

文獻(xiàn)[17]提出了一種多端口DC/DC變換器蓄電池組,并使用軟啟動(dòng)控制方式減小蓄電池并入母線的沖擊電流。采用的儲(chǔ)能裝置雖然可在一定程度上抑制功率波動(dòng),但單一儲(chǔ)能裝置無(wú)法擁有功率密度大以及能量響應(yīng)快的特點(diǎn)。在該基礎(chǔ)上,現(xiàn)首先用超級(jí)電容功率密度高、充電速度快的特點(diǎn)來(lái)彌補(bǔ)蓄電池的功率密度低、響應(yīng)速度慢的缺點(diǎn),并在具有特性互補(bǔ)的復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)的基礎(chǔ)上,加入新能源光伏系統(tǒng),并采用光儲(chǔ)協(xié)調(diào)控制將光儲(chǔ)系統(tǒng)應(yīng)用在PET低壓直流側(cè),使復(fù)合儲(chǔ)能式PET能在含源網(wǎng)絡(luò)中的性能得到提升。

1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.1 三相四線制PET拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

如圖1所示為一種采用三相四線制的電力電子變壓器。主要分為3個(gè)階段,其中輸入級(jí)采用高頻電壓型整流器,將電網(wǎng)側(cè)交流電整流成直流電為下一級(jí)變換做準(zhǔn)備;隔離級(jí)主要由單相全橋逆變器、高頻變壓器和單相全橋整流器組成,作用是進(jìn)行電壓等級(jí)交換以及隔離;輸出級(jí)采用3個(gè)單相逆變器,該三相四線制接型可以增加負(fù)載的容量以及解決不平衡負(fù)載問(wèn)題[18]。在10 kV/400 V、500 kV·A的PET環(huán)境中,已有學(xué)者采用一種可調(diào)節(jié)輸出功率的均衡控制來(lái)保持直流母線電壓的質(zhì)量輸出[19]。

1.2 低壓直流母線結(jié)構(gòu)

圖2為低壓直流母線結(jié)構(gòu)。以PET為滿載情況,則不考慮PET輸出能量。該結(jié)構(gòu)主要有蓄電池組、超級(jí)電容、光伏、雙向DC/DC變換器和直流負(fù)荷。其中蓄電池組采用一種多端口DC/DC變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)接入母線;超級(jí)電容器由雙向直流變換器A并入母線;光伏由DC/DC變換器B并入母線;直流負(fù)荷直接接入母線。為了滿足超級(jí)電容在短時(shí)間內(nèi)對(duì)大功率能量的供給,變換器A可選擇較好的開關(guān)管;變換器B為采用最大功率點(diǎn)跟蹤(maximum power point tracking,MPPT)控制的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),能以最大利用率使光伏系統(tǒng)輸出能量[20]。

系統(tǒng)的能量流動(dòng)關(guān)系如圖3所示。

各個(gè)部分的能量關(guān)系式如下。

Psource=Pinv+Pdc

(1)

Psto=Psource-Ppv

(2)

(3)

Psc=Psto-Pbat

(4)

式中:s為微分環(huán)節(jié);τ為時(shí)間常數(shù);1/(τs+1)為低通濾波環(huán)節(jié)。

1.3 復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

在圖4所示的復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)中,蓄電池采用一種多端口拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),由3個(gè)Buck/Boost變換器并聯(lián)而成,增加了蓄電池組的輸出能量,同時(shí)減小了對(duì)單個(gè)開關(guān)管的電壓應(yīng)力,也解決了多個(gè)電池組串并聯(lián)所引起的電路環(huán)流隱患[21]。同時(shí)并聯(lián)應(yīng)用了超級(jí)電容來(lái)彌補(bǔ)蓄電池功率密度小的不足,使用復(fù)合儲(chǔ)能結(jié)構(gòu)來(lái)發(fā)揮蓄電池與超級(jí)電容充放電互補(bǔ)的特點(diǎn),對(duì)脈動(dòng)荷載所引起的能量沖擊問(wèn)題起到了平抑的作用[22]。

SW(n)為切合開關(guān),對(duì)各端口進(jìn)行投切作用;K(n)為保護(hù)直流斷路器,在系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)切斷;RS為啟動(dòng)電阻,與K(4)進(jìn)行配合,減小啟動(dòng)瞬間的沖擊電流;Li(n)為儲(chǔ)能電感;ibat(n)、isc分別為蓄電池組與超級(jí)電容充放電電流;Cdc為濾波電容;Udc為低壓側(cè)直流母線電壓;Ubat(n)、USC分別為蓄電池、超級(jí)電容的端口電壓

1.4 約束條件

(1)分布式能源系統(tǒng)輸出功率約束為

Pi,min≤Pi(t)≤Pi,max

(5)

式(5)中Pi,min、Pi,max分別為分布式電源i輸出容量的上下限。

(2)儲(chǔ)能系統(tǒng)充放電功率約束為

Pc,min≤PES(t)≤Pc,max

(6)

Pd,min≤PES(t)≤Pd,max

(7)

式中:Pc,max、Pc,min、Pd,max和Pd,min分別為儲(chǔ)能系統(tǒng)的充、放電功率上下限。

(3)儲(chǔ)能系統(tǒng)充放電容量約束為

EES,min≤EES(t)≤EES,max

(8)

式(8)中:EES(t)為t時(shí)刻儲(chǔ)能系統(tǒng)所儲(chǔ)存的能量;EES,max、EES,min分別為儲(chǔ)能系統(tǒng)儲(chǔ)存能量上下限。

2 系統(tǒng)能量平衡控制策略

2.1 蓄電池組能量流均衡控制

蓄電池為系統(tǒng)提供能量傳輸需要長(zhǎng)時(shí)間的工作,但各個(gè)蓄電池組的起始荷電狀態(tài)(state of charge,SOC)并不相同,不同端口之間的能量傳輸將影響著整個(gè)系統(tǒng)的能量傳遞效率[23]。

首先測(cè)蓄電池組的SOC狀態(tài),求取平均值,公式為

(9)

ΔσSOC_bat(k)為蓄電池K端口與平均SOC狀態(tài)值的誤差,公式為

(10)

能量流均衡控制主要使多個(gè)蓄電池組的荷電狀態(tài)經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)后接近同一值。首先將Pbat在各個(gè)蓄電池組端平分,通過(guò)各個(gè)蓄電池SOC狀態(tài)來(lái)控制各個(gè)端口平均的功率,從而調(diào)節(jié)不同蓄電池組的功率偏差,最終得到傳遞功率目標(biāo)值Pbat(k)_ref和電流參考值Ibat(k)_ref。

(11)

2.2 超級(jí)電容控制策略

由于系統(tǒng)中存在能量損耗等因素,其損耗將由超級(jí)電容承擔(dān),且超級(jí)電容能量密度低,端電壓變化快,從而導(dǎo)致持續(xù)的消耗能量,將采用一種恒壓限流充放電模式來(lái)減少不必要的消耗,并控制超級(jí)電容SOC在一適當(dāng)水平。該超級(jí)電容主要采用恒壓限流模式和定壓模式。

2.2.1 恒壓限流充放電模式

在該模式下,超級(jí)電容應(yīng)在適當(dāng)?shù)腟OC水平(設(shè)為SOCN)為下次負(fù)載突變準(zhǔn)備,既能吸收功率也能釋放功率。設(shè)超級(jí)電容的荷電狀態(tài)在SOCN時(shí),吸收功率與釋放功率相等,則

(12)

式(12)中:UH為超級(jí)電容SOC上限時(shí)的開路電壓;UN為超級(jí)電容荷電狀態(tài)為SOCN時(shí)的開路電壓;UL為超級(jí)電容SOC下限時(shí)的開路電壓。

根據(jù)超級(jí)電容荷電狀態(tài)公式,即

(13)

則有

(14)

(15)

式中:UC,max為超級(jí)電容滿荷電狀態(tài)下的開路電壓。

以UN作為超級(jí)電容恒壓限流充放電的標(biāo)準(zhǔn)。為了避免超級(jí)電容在UN附近時(shí)頻繁以小電流充放電,從而損耗器件的使用周期,可以在處于UN附近時(shí)將超級(jí)電容閉鎖。區(qū)間寬度取±2%UN,恒壓限流充放電流程如圖5所示。

圖5 恒壓電流充放電流程圖Fig.5 Flow chart of constant voltage current charging and discharging

其中,超級(jí)電容SOC上下限選取為10%與90%,恒壓限流充放電模式的控制基準(zhǔn)為ESC=UN。

2.2.2 定壓模式

當(dāng)直流母線電壓震蕩后,超級(jí)電容將采用電壓外環(huán)電流閉環(huán)的雙閉環(huán)控制策略,使直流母線穩(wěn)定在400 V。

2.3 光儲(chǔ)控制策略

含光伏系統(tǒng)并網(wǎng)時(shí),系統(tǒng)的能量管理控制主要為電壓跟隨型控制和功率分配型控制,如圖6和圖7所示。

Pref為因輸出側(cè)負(fù)載變化所需要的能量;Pdc_ref為穩(wěn)定電壓直流側(cè)所需能量;Pbat_ref、Psc_ref分別為復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)中蓄電池和超級(jí)電容所需提供能量;Pinv_ref為輸出側(cè)所提供能量

圖7 功率分配型示意圖Fig.7 Power distribution type schematic

電壓跟隨型過(guò)程中,對(duì)輸出側(cè)所需的能量需要通過(guò)逆變器來(lái)給定,但由于電力電子器件開關(guān)響應(yīng)快慢所帶來(lái)的的影響,使逆變器側(cè)給定的功率指令存在誤差。而在功率分配型過(guò)程中,發(fā)電單元是承擔(dān)直流母線電壓穩(wěn)定的主要部分,從而避免了與逆變器側(cè)指令進(jìn)行比較,使系統(tǒng)指令精度更高。

在經(jīng)過(guò)功率分配型控制策略后,得到復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)的參考功率Psto,經(jīng)過(guò)低通濾波器,分別得到蓄電池組和超級(jí)電容的充放電參考功率Pbat和Psc。在蓄電池組中,首先對(duì)各電池組荷電狀態(tài)σSOC_bat進(jìn)行測(cè)定,在通過(guò)式(9)和式(10)計(jì)算后得到各端口的不均衡值,再與蓄電池分配的參考值經(jīng)過(guò)式(11)得到各蓄電池組端口電流參考值Ibat,然后與流過(guò)濾波電感后的反饋電流作差,經(jīng)過(guò)電流閉環(huán)控制后,再通過(guò)脈寬調(diào)制(pulse width modulation,PWM)對(duì)DC/DC變換器進(jìn)行控制,從而改變蓄電池組的充放電。而超級(jí)電容在定壓模式時(shí),在對(duì)系統(tǒng)分配的功率Pscref進(jìn)行充放電的同時(shí),還要對(duì)直流母線電壓的穩(wěn)定進(jìn)行調(diào)整。低壓側(cè)母線給定電壓Udcref與實(shí)際電壓Udc作差后經(jīng)過(guò)PI調(diào)節(jié),再與iscref和反饋電流il做比較,經(jīng)過(guò)PI調(diào)節(jié)后與PWM脈寬調(diào)制產(chǎn)生占空比以此調(diào)節(jié)開關(guān)管,從而有效控制超級(jí)電容充放電。系統(tǒng)穩(wěn)定后超級(jí)電容可對(duì)控制進(jìn)行切換,從而運(yùn)行在恒壓限流模式,減小超級(jí)電容的消耗。復(fù)合儲(chǔ)能控制策略圖如圖8所示。

圖8 復(fù)合儲(chǔ)能控制策略Fig.8 Control strategy of hybrid energy

3 仿真研究

為了驗(yàn)證復(fù)合儲(chǔ)能式PET低壓直流側(cè)在含源網(wǎng)絡(luò)中的有效性,在MATLAB/Simulink中搭建如圖1所示的仿真模型。通過(guò)對(duì)光照強(qiáng)度變化、直流負(fù)荷突變以及電壓跌落的情況進(jìn)行仿真研究,從而對(duì)比分析該方法的可行性。系統(tǒng)的仿真參數(shù)如表1所示。

表1 系統(tǒng)參數(shù)Table 1 System parameters

3.1 蓄電池組、超級(jí)電容優(yōu)化波形

由于蓄電池的容量參數(shù)較大,SOC狀態(tài)變化緩慢,不易觀察,為加快SOC收斂速度,將用容量為10 A·h電池進(jìn)行試驗(yàn),K取100。圖9為采用能量均衡控制時(shí)的荷電狀態(tài)變化圖。將3個(gè)蓄電池的初始SOC設(shè)置為80.5%、80%和79.6%。由圖9可知,在經(jīng)過(guò)15 s后,3組蓄電池的SOC狀態(tài)趨于一致。從而驗(yàn)證了能量均衡的有效性。

圖9 蓄電池組SOC變化圖Fig.9 SOC change chart of battery

由圖10可知,在超級(jí)電容沒(méi)有采用恒壓限流控制策略時(shí),由于系統(tǒng)內(nèi)部損耗的各種因素,使超級(jí)電容的荷電狀態(tài)在系統(tǒng)平穩(wěn)或負(fù)載突變時(shí)都以微小的趨勢(shì)持續(xù)減少,在0 s到1.5 s期間,SOC狀態(tài)從50.252%減小到50.243%。采用恒壓限流策略后,使蓄電池組補(bǔ)償了系統(tǒng)中的損耗,在系統(tǒng)發(fā)生突變后,也能使超級(jí)電容的SOC維持在50.252%左右,能為下一次系統(tǒng)的突變做好準(zhǔn)備。

圖10 超級(jí)電容SOC對(duì)比圖Fig.10 SOC comparison chart of SC

3.2 光照變化

從圖11(b)看出,在0.5 s之前,光伏系統(tǒng)采用MPPT控制在最大光照強(qiáng)度下的輸出功率為50.7 kW,儲(chǔ)能系統(tǒng)輸出功率約為0.6 kW。由圖11(a)可看出,在0.5 s時(shí),光照強(qiáng)度數(shù)值從1 000 W/m2降到700 W/m2,從而使光伏系統(tǒng)輸出功率減少到28.2 kW,此時(shí)儲(chǔ)能系統(tǒng)迅速調(diào)節(jié)輸出功率到22.7 kW。彌補(bǔ)了光伏系統(tǒng)因光照波動(dòng)而導(dǎo)致的缺額功率22.5 kW。驗(yàn)證了光儲(chǔ)系統(tǒng)之間能量調(diào)動(dòng)的有效性。

圖11 光照變化仿真圖Fig.11 Simulation diagram of illumination change

3.3 負(fù)荷突增之間能量調(diào)動(dòng)

在低壓直流母線端,系統(tǒng)在0.5 s時(shí)突然切入直流負(fù)荷100 kW,在1 s時(shí)負(fù)載被切除。在沒(méi)有供電單元的情況下,從圖12分析,低壓直流母線電壓在短時(shí)間從400 V降到240 V,對(duì)輸出側(cè)負(fù)載無(wú)法有效輸出平穩(wěn)電壓,明顯影響供電系統(tǒng)的穩(wěn)定。

圖12 無(wú)光儲(chǔ)系統(tǒng)接入波形Fig.12 Waveform without photovoltaic-energy storage system access

在加入供電單元后,光伏系統(tǒng)在MPPT模式下為系統(tǒng)提供51 kW能量,在直流負(fù)載投切時(shí),由圖13(a)可觀察到有微小波動(dòng),但并不影響系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行,基本保持最大輸出功率不變。從圖13(b)可看出,儲(chǔ)能系統(tǒng)在負(fù)荷投入瞬間,在系統(tǒng)的功率分配型控制下,使整個(gè)儲(chǔ)能系統(tǒng)迅速釋放50 kW的能量,維持載突變情況下系統(tǒng)內(nèi)的能量平衡。

對(duì)復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)進(jìn)行分析,由圖13(c)可觀察到,超級(jí)電容主要應(yīng)對(duì)負(fù)荷突變時(shí)的高頻分量,瞬間釋放電流達(dá)到78 A,蓄電池則以相對(duì)較緩的速率增加到69 A進(jìn)行放電。在1 s時(shí)直流負(fù)載突減的瞬間,超級(jí)電容的DC/DC變換器轉(zhuǎn)為Buck模式,迅速吸收系統(tǒng)中過(guò)剩能量,充電電流最大達(dá)到86 A,在超級(jí)電容緩沖作用下,蓄電池則以平緩趨勢(shì)下降到0.8 A來(lái)供電。

由圖13(d)對(duì)低壓直流母線側(cè)分析,在直流負(fù)載投切瞬間,直流母線電壓在0.52 s與1.02 s分別達(dá)到412 V和389 V,波動(dòng)的幅度并不會(huì)沖擊系統(tǒng)的穩(wěn)定性,從而為負(fù)載側(cè)提供穩(wěn)定電壓,供電不受影響。

3.4 電壓跌落

在電網(wǎng)電壓出現(xiàn)跌落到額定值的40%狀況下,對(duì)光儲(chǔ)系統(tǒng)的接入前后進(jìn)行波形的分析。圖14為PET輸入側(cè)的電網(wǎng)電壓波形,圖15為輸入側(cè)電網(wǎng)出現(xiàn)電壓跌落前后低壓直流母線的電壓波形。由圖15(a)可觀察,在0.15 s時(shí)電壓無(wú)法保持在穩(wěn)定的400 V,大幅度的波動(dòng)將導(dǎo)致輸出側(cè)負(fù)載電壓出現(xiàn)畸變,對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性有較大沖擊。由此分析,在無(wú)光儲(chǔ)系統(tǒng)投入時(shí),該系統(tǒng)不能有效應(yīng)對(duì)電網(wǎng)電壓跌落,低壓直流母線無(wú)法正常保持在額定值。

ui為輸入側(cè)電壓;ua、ub、uc分別為a相、b相和c相的相電壓

圖15 電壓跌落仿真結(jié)果Fig.15 Simulation results when voltage sag occurs

在并入光儲(chǔ)系統(tǒng)后,由圖15(b)分析,在0.15 s出現(xiàn)電壓跌落后,由于有儲(chǔ)能系統(tǒng)以及光伏及時(shí)提供能量,光儲(chǔ)系統(tǒng)提供的能量能補(bǔ)充電網(wǎng)端瞬間缺額功率,從而維持母線電壓的穩(wěn)定。在0.3 s電網(wǎng)側(cè)恢復(fù)額定電壓后,經(jīng)過(guò)儲(chǔ)能系統(tǒng)對(duì)多余能量的吸收,使低壓直流母線經(jīng)過(guò)最大為5.2 V的波動(dòng)后,并在0.33 s時(shí)不再大幅度振蕩。在整個(gè)跌落的過(guò)程中,光儲(chǔ)系統(tǒng)保持了直流母線電壓穩(wěn)定的波形,從而為輸出級(jí)負(fù)載的平穩(wěn)運(yùn)行提供了保障。同時(shí)良好電壓波形也保證了光伏系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行,防止并網(wǎng)點(diǎn)因電壓的跌落而導(dǎo)致系統(tǒng)的脫落,提高了對(duì)光伏系統(tǒng)的消納能力。

4 結(jié)論

針對(duì)電力電子變壓器無(wú)法有效解決電網(wǎng)電壓跌落或中斷的問(wèn)題,將基于多端口的復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng)與光伏系統(tǒng)結(jié)合,提升含源網(wǎng)絡(luò)中復(fù)合儲(chǔ)能式PET低壓直流側(cè)的穩(wěn)定性。通過(guò)對(duì)仿真的研究得到以下結(jié)論。

(1)通過(guò)能量均衡控制策略將各蓄電池組的SOC狀態(tài)調(diào)節(jié)到同一數(shù)值,提高蓄電池組對(duì)系統(tǒng)傳遞的能量效率。

(2)采用恒壓限流充放電模式對(duì)超級(jí)電容進(jìn)行優(yōu)化,減小因系統(tǒng)電力電子器件開關(guān)等因素帶來(lái)的能量損耗,并將超級(jí)電容控制在合適的SOC狀態(tài)方便為下一次負(fù)荷突變做準(zhǔn)備。

(3)采用多端口蓄電池組與超級(jí)電容組成的復(fù)合儲(chǔ)能系統(tǒng),優(yōu)化了系統(tǒng)間瞬時(shí)沖擊影響蓄電池使用壽命的問(wèn)題。

(4)將光儲(chǔ)系統(tǒng)應(yīng)用在PET低壓直流側(cè),對(duì)直流負(fù)載的突變以及電網(wǎng)側(cè)的電壓跌落進(jìn)行驗(yàn)證,能對(duì)瞬時(shí)的缺額功率進(jìn)行補(bǔ)償,保持了低壓直流母線電壓的穩(wěn)定,能為輸出側(cè)的負(fù)載提供平穩(wěn)的電壓波形。