李 順，王春波，司 桐

(華北電力大學(xué) 河北省低碳高效發(fā)電技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北 保定 071003)

我國(guó)以煤為主的能源結(jié)構(gòu)短時(shí)間內(nèi)難以根本改變，據(jù)統(tǒng)計(jì)，2021 年火力發(fā)電量占全國(guó)發(fā)電量的68%[1]，在能源供給中發(fā)揮“壓艙石”作用。煤炭燃燒過(guò)程中會(huì)生成NOx、SO2、PM 等污染物。國(guó)家針對(duì)污染物排放要求日漸嚴(yán)格。為此燃煤電廠采用多種途徑進(jìn)行污染物的排放控制。傳統(tǒng)的煙氣處理流程是SCR、除塵器、脫硫塔、煙囪排放。然而在運(yùn)行過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，爐膛出口煙氣中攜帶的飛灰會(huì)對(duì)下游設(shè)備造成堵塞、中毒等問(wèn)題。高溫過(guò)濾技術(shù)從20 世紀(jì)70 年代開(kāi)始發(fā)展，在化工等領(lǐng)域逐步得到應(yīng)用[2-3]。隨著材料技術(shù)的不斷升級(jí)，高溫除塵技術(shù)在電廠中的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)開(kāi)始受到關(guān)注。20 世紀(jì)90 年代，美國(guó)Pall 公司開(kāi)發(fā)Fe-Al 金屬間化合物并在IGCC 等發(fā)電系統(tǒng)中有一定的應(yīng)用[4]。馬潔等[5]對(duì)柔性膜高溫除塵器進(jìn)行模擬，優(yōu)化了相關(guān)模型結(jié)構(gòu)；王春波等[6-7]分析評(píng)估了基于高溫除塵的多污染物協(xié)同控制技術(shù)路線的可行性，并對(duì)該路線進(jìn)行多屬性綜合評(píng)價(jià)。

Aspen Plus 軟件由麻省理工學(xué)院開(kāi)發(fā)，已成為各國(guó)研究學(xué)者使用的標(biāo)準(zhǔn)大型流程模擬軟件。該軟件被廣泛應(yīng)用于燃煤電廠工作運(yùn)行的過(guò)程分析。陳珂[8]利用Aspen Plus 軟件模擬了加壓條件下對(duì)富氧燃燒煙氣同時(shí)脫硫脫硝的工藝過(guò)程；任洪運(yùn)等[9]利用該軟件模擬了在不同工況下的操作參數(shù)對(duì)余熱鍋爐SCR 脫硝過(guò)程中氨逃逸和脫硝效率的影響；金豪等[10]針對(duì)燒結(jié)煙氣處理過(guò)程中的氨法脫硫過(guò)程進(jìn)行了模擬研究；張文彪[11]對(duì)利用石灰石濕法脫硫的污染物控制過(guò)程進(jìn)行了模擬，并優(yōu)化了過(guò)程參數(shù)。SILVANO 等[12]利用軟件中的自定義模塊及Fortran 計(jì)算完成了固廢產(chǎn)熱發(fā)電系統(tǒng)中的燃燒及煙氣凈化過(guò)程。但目前研究多集中于對(duì)燃煤煙氣處理流程中某個(gè)具體單元如脫硫塔仿真優(yōu)化，而未考慮煙氣在全流程設(shè)備之間的關(guān)聯(lián)耦合，特別是對(duì)于基于高溫除塵技術(shù)的新型多煙氣污染物協(xié)同控制系統(tǒng)的模擬研究鮮見(jiàn)報(bào)道。

筆者以2021 年投運(yùn)的國(guó)內(nèi)首套采用高溫除塵技術(shù)并聯(lián)合臭氧深度污染物協(xié)同控制的410 t/h 燃煤鍋爐為研究對(duì)象，利用Aspen Plus 模擬了煙氣從爐膛出口經(jīng)高溫除塵器、SCR、臭氧前置氧化管道、氨法脫硫吸收塔等裝置的運(yùn)行狀態(tài)，通過(guò)模塊的組合搭建，研究了高溫除塵器與SCR 協(xié)同運(yùn)行特性，以及除塵器前置對(duì)系統(tǒng)流程阻力的影響，并結(jié)合電廠實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。最后，通過(guò)靈敏度分析研究了運(yùn)行參數(shù)對(duì)污染物排放特性的影響，以期為高溫除塵技術(shù)的多污染物協(xié)同控制優(yōu)化和能效評(píng)價(jià)提供理論支持和運(yùn)行指導(dǎo)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 模擬對(duì)象

該機(jī)組高溫除塵器濾芯采用YT 金屬間化合材料[13]，SCR 脫硝系統(tǒng)采用微孔催化劑1+1 單層布置，由臭氧發(fā)生器產(chǎn)生臭氧進(jìn)行NO 的深度氧化，脫硫塔采用氨法單塔吸收方式。煙氣處理流程如圖1 所示，燃煤煙氣從爐膛出口經(jīng)高溫除塵器后進(jìn)入SCR 反應(yīng)器中進(jìn)行脫硝反應(yīng)后，與臭氧發(fā)生裝置產(chǎn)生的臭氧混合在脫硫塔內(nèi)實(shí)現(xiàn)NOx的深度脫除。

1.2 模擬工況

環(huán)境參數(shù)：大氣壓力為101 kPa，溫度25 ℃。結(jié)合實(shí)際運(yùn)行工況，機(jī)組在約70%負(fù)荷下入口煙氣參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 煙氣參數(shù)Table 1 Flue gas parameters

1.3 模型假設(shè)

為便于計(jì)算，進(jìn)行如下假設(shè)：

(1)整個(gè)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)穩(wěn)定[14]，整個(gè)過(guò)程為絕熱狀態(tài)，不考慮與外界換熱。

(2)煙氣為均勻混合的氣固混合流[15]，其中氣體成分為N2、H2O、O2、SO2、NO 和CO2。各階段所通入的氨氣或臭氧與煙氣均勻混合后進(jìn)入反應(yīng)器發(fā)生反應(yīng)。

(3)脫硫階段不考慮吸收塔內(nèi)的壓力損失[16]，不考慮反應(yīng)產(chǎn)物在吸收液中的鹽析現(xiàn)象，吸收過(guò)程僅考慮氣體的吸收，氧化階段僅考慮氧化作用。

根據(jù)煙氣處理流程中各裝置的功能作用，結(jié)合Aspen Plus 中相關(guān)模塊對(duì)全流程進(jìn)行劃分，共分為高溫除塵模型、SCR 脫硝模型、臭氧前置氧化模型和脫硫模型4 部分。結(jié)合操作條件及物性方法選擇準(zhǔn)則確定高溫除塵模型、SCR 脫硝模型及臭氧前置氧化模型使用IDEAL 物性方法，脫硫模型使用ELECNRTL物性方法[17]。

通過(guò)模塊的組合搭建完成全系統(tǒng)流程如圖2所示。

圖2 系統(tǒng)模擬流程Fig.2 System simulation flowchart

1.3.1高溫除塵器模型

高溫除塵器模型用組裝過(guò)濾器模塊(FabFl)進(jìn)行模擬，煙氣流經(jīng)過(guò)濾器進(jìn)行氣固兩相分離，過(guò)濾后的煙氣經(jīng)換熱器降溫后進(jìn)入下一流程模型；FabFl 模塊選用固體分離器模型。結(jié)合工程實(shí)際情況，該過(guò)濾器模塊所模擬的高溫除塵器總過(guò)濾面積為12 540 m2，過(guò)濾風(fēng)速為0.81 m/min。

1.3.2SCR 脫硝模型

SCR 模型包括混合器模塊(Mixer)、平推流反應(yīng)器模塊(Rplug)。脫硝反應(yīng)所需氨氣經(jīng)Mixer 模塊與煙氣混合后流入Rplug 模塊進(jìn)行脫硝反應(yīng)。由于煙氣在SCR 反應(yīng)器中隨孔道流動(dòng)，所以選用能夠模擬單相或多相反應(yīng)體系的Rplug 模塊進(jìn)行模擬。Rplug 模塊參數(shù)參照實(shí)際SCR 反應(yīng)器尺寸：長(zhǎng)5.15 m，直徑3.97 m。

在SCR 反應(yīng)器中，當(dāng)NH3/NO 摩爾比接近1.0 且SCR 進(jìn)口含氧量為3%，在低于400 ℃的反應(yīng)溫度下僅考慮發(fā)生標(biāo)準(zhǔn)SCR 反應(yīng)[18]，該反應(yīng)是關(guān)于NH3的零級(jí)反應(yīng)、NO 的一級(jí)反應(yīng)、O2的零級(jí)反應(yīng)，故反應(yīng)動(dòng)力學(xué)可視為

1.3.3臭氧氧化模型

臭氧前置氧化模型包含換熱器模塊(Heater)、混合器模塊(Mixer)和平推流反應(yīng)器模塊(Rplug)。經(jīng)Heater 模塊降溫后的煙氣與通入的臭氧被Mixer 模塊混合均勻流入Rplug 模塊。研究對(duì)象電廠臭氧前置氧化裝置設(shè)置在脫硫塔入口前側(cè)，煙氣流經(jīng)該階段時(shí)溫度降至130 ℃以下。NO 與臭氧的比例不同時(shí)會(huì)產(chǎn)生不同的氧化產(chǎn)物，因此在此階段考慮發(fā)生式(2)、(3)反應(yīng)[20]，反應(yīng)動(dòng)力學(xué)采用冪律型。

1.3.4脫硫模型

脫硫模型包含嚴(yán)格分離塔模塊(RadFrac)、分離器模塊(FSplit)、化學(xué)計(jì)量反應(yīng)器模塊(Rstoic)和組分分離模塊(Sep)。現(xiàn)場(chǎng)為氨法脫硫，采用煙氣與臭氧反應(yīng)后通入Radfrac 模塊，氨水從塔頂進(jìn)入與煙氣充分混合，煙氣中的SO2等氣體在吸收區(qū)被堿性溶液吸收形成含有離子的混合溶液，塔底流出物經(jīng)FSplit 模塊分為2 個(gè)流股，一部分返回吸收塔實(shí)現(xiàn)漿液循環(huán)，一部分流入Rstoic 反應(yīng)模塊與通入的氧氣發(fā)生反應(yīng)實(shí)現(xiàn)對(duì)亞硫酸根的氧化，生成的硫酸銨經(jīng)Sep 模塊分離，煙氣中未被吸收的氣體從塔頂氣相側(cè)流出。在脫硫過(guò)程中考慮發(fā)生以下化學(xué)反應(yīng)[21]：

2 結(jié)果與討論

2.1 模型驗(yàn)證

流程搭建完成并調(diào)試運(yùn)行，部分關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)處的模擬結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 模擬結(jié)果Table 2 Simulation results

從表2 計(jì)算可知，所構(gòu)建模型的除塵效率在99.967%，SCR 出口NOx質(zhì)量濃度為48.2 mg/Nm3，脫硝效率為93.1%，氨逃逸3.24×10-6，脫硫塔脫硫效率為97.3%，最終脫硫塔出口煙氣中含塵量為5.35 mg/Nm3，NOx排放質(zhì)量濃度26.1 mg/Nm3，SO2排放質(zhì)量濃度15.9 mg/Nm3。此外，在本文模擬中，脫硫塔對(duì)于煙氣中的飛灰具有協(xié)同脫除效果，其對(duì)進(jìn)入脫硫塔的飛灰脫除率為22.7%。

實(shí)際工程運(yùn)行中，進(jìn)行不同負(fù)荷下的測(cè)試[22]。在70%負(fù)荷，對(duì)應(yīng)煙氣量為290 000 Nm3/h，穩(wěn)定運(yùn)行120 h，在脫硫塔出口處測(cè)得各污染物排放質(zhì)量濃度如圖3 所示。由圖3 可知，該電廠運(yùn)行狀態(tài)較為穩(wěn)定，各污染物排放質(zhì)量濃度監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)未出現(xiàn)較大波動(dòng)。出口煙氣含塵量在4～7 mg/Nm3，NOx排放質(zhì)量濃度在24～30 mg/Nm3，SO2排放質(zhì)量濃度在14～20 mg/Nm3，均符合國(guó)家針對(duì)燃煤電廠大氣污染物超低排放要求[23]。

將模型運(yùn)行結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 模擬結(jié)果與實(shí)際工況對(duì)比Table 3 Comparison of simulation results with actual operating conditions

由表3 可知，本文所構(gòu)建的模型運(yùn)行結(jié)果與實(shí)際工況值誤差較小。限于工程實(shí)際難以進(jìn)行過(guò)多的變參數(shù)試驗(yàn)，但此類數(shù)據(jù)對(duì)系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行又是必要的需求，基于本文所建立的模型準(zhǔn)確度較高，可利用該模型探究各設(shè)備不同操做參數(shù)條件下的運(yùn)行狀態(tài)。當(dāng)燃煤鍋爐負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)，可通過(guò)改變進(jìn)口煙氣參數(shù)、調(diào)整模塊變量輸入值對(duì)變負(fù)荷后的設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行模擬，以對(duì)后續(xù)優(yōu)化運(yùn)行提供指導(dǎo)。

2.2 高溫除塵對(duì)系統(tǒng)壓降的影響

系統(tǒng)工況穩(wěn)定運(yùn)行在70%負(fù)荷下時(shí)，煙氣處理流程中各設(shè)備壓降如圖4 所示。

圖4 系統(tǒng)中各設(shè)備壓降Fig.4 Equipment pressure drops

由圖4 可以看出，煙氣流經(jīng)高溫除塵器和SCR 時(shí)的壓降分別為250 Pa 和500 Pa。改造前，在相同工況下煙氣依次流經(jīng)SCR、布袋除塵器時(shí)的壓降在800 Pa和1 000 Pa 左右，且空氣預(yù)熱器的壓降變化尤為明顯，從1 300 Pa 降到800 Pa 左右[22]，這是因?yàn)椴捎酶邷爻龎m器、SCR 脫硝的布置方式，可將煙氣中的灰塵在進(jìn)入SCR 裝置前脫除，降低了對(duì)下游設(shè)備如SCR、空氣預(yù)熱器的堵塞，進(jìn)而減少對(duì)催化劑的損害[24]，在一定程度上減輕了引風(fēng)機(jī)的功耗。

2.3 靈敏度分析

運(yùn)行過(guò)程中各設(shè)備的操作參數(shù)變化會(huì)對(duì)其工作狀態(tài)產(chǎn)生一定影響，通過(guò)變化各單元操作參數(shù)，觀察其對(duì)出口物質(zhì)流的影響，可為系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行提供理論依據(jù)。為此，采用Aspen Plus 中靈敏度分析功能對(duì)各設(shè)備運(yùn)行參數(shù)影響進(jìn)行探究。

2.3.1溫度對(duì)SCR 的影響

由于研究對(duì)象電廠采用高溫除塵器除塵方式，將脫硝反應(yīng)器布置在高溫除塵器與省煤器之間，煙氣在流經(jīng)SCR 脫硝裝置時(shí)溫度會(huì)降至330 ℃左右，符合目前商業(yè)上普遍使用催化劑的活性溫度窗口300～420 ℃[25]，為此利用該脫硝模型模擬探究在氨氮摩爾比為1.0 時(shí)反應(yīng)溫度對(duì)脫硝反應(yīng)及氨逃逸的影響，如圖5 所示。隨著反應(yīng)溫度的升高，脫硝效率不斷升高，氨逃逸不斷降低，即溫度升高促進(jìn)反應(yīng)的進(jìn)行。在300～350 ℃，溫度升高對(duì)脫硝效率提高的促進(jìn)作用較為顯著；溫度超過(guò)350 ℃后，脫硝效率的增加逐漸放緩。當(dāng)反應(yīng)溫度低于300 ℃時(shí)，氨逃逸將超過(guò)8×10-6，在實(shí)際運(yùn)行中，較高的氨逃逸會(huì)與煙氣中SO3生成硫酸銨和硫酸氫銨[26]，造成催化劑或空預(yù)器的堵塞，因此反應(yīng)溫度應(yīng)控制在320～350 ℃，既能達(dá)到較高的脫硝效率，又能保證氨逃逸不會(huì)過(guò)高。

圖5 反應(yīng)溫度對(duì)脫硝效率和氨逃逸的影響Fig.5 Effects of reaction temperature on denitrification rate and ammonia escape

2.3.2氨/氮摩爾比的影響

現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行中，合理控制SCR 的噴氨量需要重點(diǎn)關(guān)注，根據(jù)工程實(shí)際工況，研究330 ℃下氨/氮摩爾比對(duì)脫硝效率及氨逃逸的影響，如圖6 所示。

圖6 氨氮摩爾比對(duì)脫硝效率及氨逃逸的影響Fig.6 Effects of ammonia-nitrogen molar ratio on denitrification rate and ammonia escape

由圖6 可知，當(dāng)氨氮摩爾比小于1.0 時(shí)，脫硝效率隨著NH3量的增加而提高；當(dāng)NH3/NO 摩爾比為1.0 時(shí)，脫硝效率在93.1%附近，與實(shí)際運(yùn)行工況下的接近。目前投運(yùn)火電機(jī)組的SCR 脫硝效率通常在80%以上，且隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，催化劑磨損堵塞等問(wèn)題加劇，脫硝效率不斷下降，需要定期更換催化劑。本文研究對(duì)象電廠由于SCR 采用高溫低塵布置，飛灰對(duì)SCR 催化劑的損害程度減輕，因此能夠維持較高的脫硝效率。當(dāng)氨氮摩爾比大于1.2 時(shí)，NH3量的增加對(duì)脫硝效率的提高不明顯，反而會(huì)造成氨逃逸的顯著提高，因此，最佳氨氮摩爾比在1.0～1.1。

2.3.3脫硫塔進(jìn)口煙溫對(duì)臭氧氧化的影響

為達(dá)超低排放要求深度脫除NO，研究對(duì)象電廠在脫硫塔入口前側(cè)布置臭氧發(fā)生裝置。O3通入煙道中的溫度決定了脫除效果。利用臭氧氧化模型模擬探究O3/NO 摩爾比為1.0 時(shí)，溫度對(duì)O3氧化NO 的影響，模擬結(jié)果如圖7 所示。在60～140 ℃，溫度的變化對(duì)NO 的轉(zhuǎn)化率影響不明顯；當(dāng)溫度超過(guò)140 ℃，隨溫度升高，NO 的轉(zhuǎn)化率開(kāi)始降低，且下降速率不斷加大。這是由于O3具有極強(qiáng)的氧化性，進(jìn)入煙道后在短時(shí)間內(nèi)能將NO 氧化，但O3受溫度影響較大，在常溫下可自行熱分解為氧氣，高溫會(huì)促進(jìn)其自身的分解速率，因此溫度超過(guò)140 ℃后，溫度升高加劇O3向O2轉(zhuǎn)化，表現(xiàn)為NO 轉(zhuǎn)化率降低[20]。

圖7 脫硫塔進(jìn)口溫度對(duì)O3 氧化NO 的影響Fig.7 Effect of temperature at the inlet of the desulfurization tower on O3 oxidation of NO

2.3.4臭氧量對(duì)NO 氧化的影響

合理控制O3的通入量，在深度脫除NO 的同時(shí)達(dá)到節(jié)約成本的效果。臭氧量對(duì)NO 氧化的影響模擬結(jié)果如圖8 所示。

圖8 O3/NO 摩爾比對(duì)NO 氧化產(chǎn)物的影響Fig.8 Effect of O3/NO molar ratio on NO oxidation products

當(dāng)O3量較少時(shí)，NO 被氧化成NO2；當(dāng)O3/NO 摩爾比達(dá)1.0 時(shí)，理論上NO 會(huì)完全氧化成NO2，但由于O3自身的分解消耗損失了部分O3，所以O(shè)3/NO 摩爾比在1.1 左右時(shí)，NO 才被完全氧化。當(dāng)O3量繼續(xù)增加時(shí)，多余的O3會(huì)繼續(xù)氧化NO2生成N2O5。因此，在電廠實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，為達(dá)到深度脫硝和節(jié)省成本的目的，應(yīng)將O3/NO 摩爾比控制在1.0～1.1。

2.3.5脫硫塔進(jìn)口煙溫對(duì)脫硫效率的影響

脫硫塔進(jìn)口煙溫對(duì)脫硫效率的影響如圖9 所示。

圖9 溫度對(duì)脫硫效率的影響Fig.9 Effect of temperature on desulfurization efficiency

由圖9 可知，當(dāng)進(jìn)口煙溫在110 ℃時(shí)，脫硫效率為97.3%，隨著溫度升高，脫硫效率逐漸下降，可能是由于混合煙氣和吸收液接觸時(shí)，與溶液達(dá)到氣-液平衡狀態(tài)，根據(jù)亨利定律，溫度越高，氣體溶解度越低，煙氣在吸收塔內(nèi)逆流與吸收液接觸溶解并發(fā)生反應(yīng)的概率降低，最終導(dǎo)致脫硫效率下降。然而，溫度過(guò)低時(shí)，煙氣溫度低于酸性氣體酸露點(diǎn)，易對(duì)煙氣管道產(chǎn)生腐蝕作用[27]，因此在確保溫度高于酸露點(diǎn)的前提下，盡可能降低進(jìn)口煙溫，有助于提高脫硫效率。

3 熱經(jīng)濟(jì)性分析

?分析是基于熱力學(xué)第一、第二定律分析系統(tǒng)能耗的有效途徑，采用該方法對(duì)高溫除塵技術(shù)的多污染物協(xié)同控制技術(shù)路線進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)分析。通過(guò)分析系統(tǒng)流程，尋找能效損失原因并改進(jìn)，以提升系統(tǒng)能量利用率。?是指當(dāng)物質(zhì)流、熱流或功與參考環(huán)境達(dá)到相對(duì)平衡時(shí)的最大做功量，而在實(shí)踐中，流入某系統(tǒng)的?總是大于輸出的?，其差值是由于不可逆損失造成的，稱為?損。由于煙氣從爐膛出口流出時(shí)處于高溫狀態(tài)，具有較大的做功潛能。因此可利用?效率η對(duì)煙氣處理單元設(shè)備能量利用效率進(jìn)行評(píng)價(jià)。

式中，Ein、Eout分別為輸入?和輸出?。

在該系統(tǒng)中，煙氣、空氣等理想氣體混合物的物理?和化學(xué)?可根據(jù)式(12)、(13)[28]計(jì)算，參考環(huán)境溫度T0和壓力P0分別為25 ℃、101 kPa。

式中，Ephy、Eche分別為物理?和化學(xué)?，kJ；n為摩爾流量，kmol/h；xi為組分i的摩爾分率；ci為組分i定壓摩爾比熱容；T為當(dāng)前溫度，K；P為當(dāng)前壓力，kPa；k為絕熱指數(shù)；eche,i為組分i的化學(xué)比?，kJ/kmol。

煙氣處理流程中各單元?效率的計(jì)算結(jié)果如圖10所示。

圖10 煙氣處理單元?效率Fig.10 Exergy efficiency of flue gas treatment unit

由圖10 可知，SCR、臭氧氧化室的?效率相對(duì)較高，分別為95.98%和97.20%，脫硫塔?效率為87.95%，其?損失的原因在于脫硫塔循環(huán)水泵電耗及脫硫塔氣側(cè)排煙溫度熱量散失導(dǎo)致，而高溫除塵器?損最大，?效率僅為76.26%，這是由于高溫除塵器將高溫?zé)煔庵袛y帶的高溫灰在高溫狀態(tài)下進(jìn)行分離，而過(guò)濾出的高溫灰的熱量如未能進(jìn)行有效的利用，熱量損失將成為主要因素。因此，可通過(guò)對(duì)高溫灰的高效利用以降低系統(tǒng)能耗損失，如采用干式冷渣機(jī)或干熄焦裝置對(duì)高溫灰熱量進(jìn)行回收再利用。

4 結(jié)論

(1)采用高溫除塵器在前、SCR 脫硝在后布置方式，能有效降低煙氣中的飛灰含量，緩解SCR 堵塞問(wèn)題，降低煙氣處理環(huán)節(jié)中的壓降，降低引風(fēng)機(jī)的功耗。

(2)結(jié)合模擬考慮經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保等因素，在實(shí)際脫硝過(guò)程中溫度在330 ℃、氨氮摩爾比在1.0～1.1 時(shí)為較佳工作工況；采用臭氧進(jìn)行深度脫除NOx時(shí)，O3/NO摩爾比在1.05 左右、溫度確保在酸露點(diǎn)之上盡可能的降低，脫硫效果更佳。

(3)高溫除塵技術(shù)路線中高溫除塵器?損高于其他設(shè)備，主要是由于高溫灰的熱量散失導(dǎo)致，因此高溫灰的高效利用將有效提高能源利用效率，降低系統(tǒng)損耗。